全国民用建筑工程设计技术措施

1、全国民用建筑工程设计技术措施3 结构3.1 结构设计原则与结构选型3.1.1 防空地下室的主体结构、出入口部、孔口和防护设备等应按照防 护要求和受力情形做到各个部位抗力相和谐，防止显现由于局部破坏而阻 碍主体结构的防护密闭性能。3.1.2 防空地下室结构在满足设计抗力的前提下，对钢筋混凝土结构构 件应采纳“强柱弱梁（弱板） ”和“强剪弱弯”的设计原则进行设计。防空地下室应充分利用受弯构件和大偏心受压构件的变形来吸取核爆 冲击波的能量，以减轻支座截面的抗剪与柱子抗压的负担，确保结构在屈 服前不显现剪切破坏和屈服后有足够的延性，最终形成塑性破坏，而不是 脆性破坏，从而提升结构的整体承载能力。受弯构

2、件应采纳双面配筋。双面配筋对承担核爆动荷载作用下可能的 回弹和防止在大挠度情形下的构件坍塌十分重要。在构造上，应专门注意在梁、板、柱的节点区应有足够的抗剪、抗压 能力和足够的钢筋锚固长度。3.1.3 结构选型：防空地下室结构的选型，应按照防护要求，使用要求、上部建筑结构 类型、工程地质和水文地质条件以及材料供应和施工条件等因素综合分析 确定。对钢筋混凝土结构，可采纳预制装配整体式。应选用受力明确、传力简单和具有较好的整体性和延性的结构。防空 地下室顶板一样采纳一般梁板、井式梁板、无梁楼盖等结构。出入口通道常采纳矩形封闭框架结构。无粘结预应力结构不得用于防空地下室。3.2 一样规定3.2.1 防

3、空地下室结构在核爆动荷载作用下，其动力分析一样采纳等效 静荷载法3.2.2 防空地下室的顶板和临空墙等的厚度，除应按核爆动荷载进行承 载力设计确定外， 还应满足防早期核辐射的要求 （详见本技术措施第 2.2 节 的有关内容）。323作用在全埋式防空地下室结构上的核爆动荷载Pc,可按同时平均作用在结构四周进行运算。由于左右两侧其荷载大小相等、方向相反，因 此,不需考虑结构的侧移；作用底板上的核爆动荷载是由于结构顶板受到 核爆动荷载后向下运动所产生反力。当 6 级防空地下室顶板底面高出室外地面时,尚应验算地面空气冲击 波作用在高出地面外墙上的核爆动荷载Pc2 /的单向作用，详见人民防空地下室设计规

4、范的图 4.3.2（b）。3.2.4 带采光窗井的防空地下室,窗井结构宜与地下室结构整体相连。3.2.5 防空地下室在核爆动荷载作用下,应验算结承载力,可不进行结 构变形、裂缝开展的验算。3.2.6 防空地下室在核爆动荷载作用下的基础设计,一样只验算基础承 载力,关于满足刚性角要求的独立基础和条形基础,可不必作受弯和受剪 的复核验算。3.2.7 防空地下室的外墙和底板应先按平常荷载运算选择截面,再按战 时荷载进行核算,取其不利情形进行截面设计。3.2.8 防空地下室结构构件除钢筋混凝土防护密闭门和门框墙以及砖 砌体墙和防水要求高的结构采纳按弹性工作时期设计外,关于一样超静定 的钢筋混凝土结构,

5、可按非弹性变形的产生的塑性内力重分布运算内力。3.2.9 为有利于平战结合,方便防空地下室平常使用,可采取平战兼顾 的设计方法,通过临战加固达到战时防护要求。3.2.10 在设计讲明中应注明：防空地下室结构的设计使用年限同上部 建筑物；一样单建式人防工程结构的设计使用年限按 50 年。3.2.11 关于水位较高,具有抗浮咨询题的防空地下室,在设计讲明中 应注明,采纳降水作业配合施工的,施工中何时停止降水,需经设计人同3.3 上部建筑对核爆动荷载的阻碍3.3.1 防空地下室结构运算中，作用在室外地面上的空气冲击波超压波 形为无升压时刻的三角形，冲击波最大超压值（简称地面超压值） Pm按 国家有关

6、规定确定（一个抗力等级对应一个地面超压值） 。地面空气冲击波 按等冲量简化的等效作用时刻 t2：5 级防空地下室 t2=1.17s； 6 级防空地下 室 t2=1.46s。3.3.2 上部地面建筑物对作用在防空地下室顶板上的核爆动荷载的阻 碍：1、当上部地面建筑物符合下列条件之一时，其顶板荷载可计入上 部地面建筑对核爆动荷载的削弱作用（简称顶板荷载计入上部地面建筑阻 碍）：1）、上部地面建筑物的层数不小于两层，其首层的外墙为不低 于 240mm 厚砖砌体强度的墙体， 且任何一面外墙墙面开孔面积不大于该墙 面面积的 50%。2）、上部地面建筑为单层建筑物，其承重外墙使用的材料和开 孔比例符合上款

7、规定，且屋顶为钢筋混凝土结构。2、当上部地面建筑符合第 1 款的规定时，作用在上部建筑首层地 面上的冲击波超压波形，可按有升压时刻的平台形，其升压时刻 toh=0.025 s;超压运算值 5 级 Pms=0.95A Pm; 6 级 Pms=A Pm。3、当上部地面建筑物不符合本条第 1 款规定的条件或无上部地面 建筑物时，其顶板荷载不得计入上部建筑阻碍。3.3.3 上部地面建筑物对作用在防空地下室外墙上的核爆动荷载的阻 碍：当上部地面建筑物的外墙符合下列条件之一时，其外墙荷载应计入上 部建筑物对核爆动荷载的加大作用（简称外墙荷载计入上部地面建筑阻 碍）：1）、关于 5 级防空地下室，当上部地面

8、建筑物的外墙为钢筋混凝土承 重墙时，其外墙核爆动荷载值 Pms=1.2A Pm。2）、关于 6 级防空地下室，当上部地面建筑物的外墙为钢筋混凝土承 重墙、框架结构或为抗震设防的砌体结构时，其外墙核爆动荷载值 Pms=1.1 Pm。当上部地面建筑物的外墙不符合本条第 1 款规定的条件或无上部地面 建筑物时，其冲击波超压运算值 Pms=A Pm。3.4 设计要点3.4.1 荷载及荷载组合 防空地下室所承担的荷载包括静荷载和核爆动荷载。静荷载的运算同一样民用结构，核爆动荷荷载是按照国家有关规定，按地面空气冲击波最 大超压值 Pm （即地面超压）值确定。荷载组合：当作用在防空地下室结构上的静荷载和核爆

9、动荷载确定后， 可按人民防空地下室设计规范表 4.3.14的规定进行荷载组合。在使用 该表时，应注意表的注释：上部建筑物自重标准值，系指防空地下室上部建筑物的墙体和楼板传 来的静荷载标准值，即墙体、屋盖、楼板自重及战时不拆迁的固定设备等。当地下水位以下无桩基防空地下室基础采纳箱基或筏基，且按本表规 定，建筑物自重大于水的浮力，则地基反力按不计入浮力确定时，底板荷 载组合中可不计入水压力；若地基反力按计入浮力确定时，底板荷载组合 中应计入水压力。关于地下水位以下带桩基的防空地下室，底板的荷载组 合中应计入水压力。另外还需注意以下两点：荷载组合表中，核爆动荷载标准值可取相应等效荷载标准值。规范表

10、4.3. 1 4中只明确了组合中的差不多荷载。因此，在进行承载力 设计时，还需注意各荷载的分项系数，应符合本技术措施第 3.4.3条第 1 款 的规定。3.4.2 构件内力 确定等效静荷载标准值和静荷载标准值组合后即得结构的组合荷载值。组合荷载确定后，可按静力学的一样方法和运算图表示求得构件内力。其内力分析可采纳弹性或极限荷载法。关于超静定的钢筋混凝土结构，可 按由非弹性变形产生的塑性内力重分布运算内力。当板的周边与梁为整体现浇时，对板的中间跨跨中截面的运算弯矩可 乘以折减系数0.7,对边跨的跨中可乘以折减系数 0.8;对无梁楼盖可乘以 折减系数0.9；如在板的运算中已计入轴力的作用，则不应再

11、乘以折减系数。343截面设计承载力极限状态设计由于在核爆动荷载作用下防空地下室对结构的变形和裂缝的开展可不 进行验算，因此，在截面设计中只按承载力极限状态设计。在承载力极限 状态设计中，几项要紧技术参数作如下规定：1）、结构重要性系数，取1.0。2）、等效荷载分项系数，取1.0。3） 、永久荷载分项系数：当其对结构不利时取1.2；有利时取1.04）、构件材料强度采纳材料动力强度设计值（表 3.4.3-12）。表3.4.3-1混凝土动力强度设计值和动力弹性模量（N/mm2）混凝土强度等级C25C30C35C40C45C50fed17.8521.4525.0528.6531.6534.65ftd1

12、.912.152.362.572.702.84EedX1043.363.603.783.904.024.14混凝土强度等级C55C60C65C70C75C80fed37.9538.5041.5844.5247.3250.26ftd2.942.862.933.003.053.11EedX1044.264.324.384.444.504.56注：fed为混凝土轴心抗压动力强度设计值；ftd为混凝土轴心抗拉动力 强度设计值；Eed为混凝土受压或受拉的动力弹性模量。表 3.4.3-2钢筋动力强度设计值和动力弹性模量（N/mm2)钢筋种类HPB235HRB335HRB400RRB400fyd315405

13、432432EadXlO52.12.02.02.0注：fyd为钢筋抗拉、抗压动力强度设计值；Ead为钢筋动力弹性模量。 在核爆动荷载和静荷载同时作用时，或核爆动荷载单独作用下，材料动力强度设计值可取静荷载作用下的材料强度设计值乘以材料强度综合调 整系数丫 d，Y d可按人民防空地下室设计规范表 463采纳。截面设计中保证结构构件延性的几项规定1)、结构构件按弹性工作时期设计时，受拉钢筋的配筋率不宜大于1.5%;当大于1.5%，受弯构件或大偏心受压构件的承诺延性比B 值应满足 下列公式，且受拉钢筋的最大配筋率不宜大于表3.4.3-4的规定。B < 0.5/ (x/h0)(3.4.3-1)x

14、/hO二(p - p/) fyd/ (a c fcd)(343-2)式中：x混凝土受压区高度(mm);hO截面的有效高度(mm);p、p/ 纵向受拉钢筋及纵向受压钢筋配筋率；a c系数，按表3.4.3-3取值；fyd 钢筋抗拉动力强度设计值，按表 343-2采纳； fed 混凝土轴心抗压动力强度设计值，按表3.4.3-1采纳表3.4.3-3a e系数表混凝土强度等级w C50C55C60C65C70C75C80a e10.990.980.970.960.950.94表3.4.3-4受拉钢筋最大配筋率(%)混凝土强度等级C25> C30HRB335级钢筋2.22.5HRB400级钢筋2.0

15、2.4RRB400级钢筋当结构构件按弹性工作时期设计，受拉钢筋配筋率大于 1.5%时， 可在受压区调整受压钢筋的配筋率来满足公式 （343-1）的要求，且受拉钢 筋配筋率应符合表343-4的规定，其受压钢筋面积按下列公式运算：As （严）bh（ 343-3）式中：As7受压钢筋面积（mm2）;b截面宽度（mm）;h截面高度（mm）;az 系数。当结构构件为：受弯构件，a，=0.17,大偏心受压构件，a，=0.25,其余符号相同。2）按等效静荷载法分析得出的内力，进行钢筋混凝土受弯构件斜 截面承载力验算时，关于均布荷载作用下的梁，需作跨高比阻碍的修正， 其修正值Vcd应按下列公式运算：Vcd=

16、® lVc（3.4.3-4）式中：Vc受弯构件斜截面受剪承载力设计值（N）,关于均布荷载Vc=0.7ftdbh0;® l 梁跨高比阻碍系数。当1/ h0<8时，® 1=1 ;当1/ hO>8时，®l应按下列公式运算：l 1盘 8）0.6（343-5）3）按等效静荷载法分析得出的内力，进行梁、柱斜截面承载力验算时， 其混凝土及砌体的动力强度设计值应乘以折减系数0.8。4）按等效静荷载法分析得出的内力，进行墙、柱受压构件正截面 承载力验算时，其混凝土及砌体的轴心抗压动力强度设计值应乘以折减系 数0.&3.5等效静荷载标准值3.5.1防空地

17、下室顶板当顶板上部覆土厚度h< 0.5m,顶板为钢筋混凝土结构，且承诺延性比B =3时，防空地下室顶板的等效静荷载标准值qe1可按表3.5.1采纳。表3.5.1顶板的等效静荷载标准值qe1(KN/m2)顶板区格最大短边净跨Lo(m)抗力等级663.0< Low 9.0(55) 60(100) 120注：表中括号项为顶板荷载计入上部建筑物阻碍的顶板等效静荷载标准值。当顶板上部覆土厚度h> 0.5m,且其余条件符合规定时，其等效静荷载 标准值qe1可按人民防空地下室设计规范表 4.5.2采纳。3.5.2防空地下室底板当顶板上部覆土厚度h< 0.5m时，无桩基的防空地下室钢筋

18、混凝土底 板的等效静荷载标准值qe3可按表3.5.2-1采纳。表3.5.2-1钢筋混凝土底板的等效静荷载标准值qe3(KN/m2)顶板短边净跨L0(m)抗力等级65地下水位以上地下水位以下地下水位以上地下水位以下3.0< Low 9.0404050757595当顶板上部覆土厚度h>0.5m时，无桩基的防空地下室钢筋混凝土底 板的等效静荷载标准值qe3,可按人民防空地下室设计规范表4.5.5采纳 但需注意表注交待事项。注：表中6级防空地下室底板的等效静荷载标准值对顶板荷载计入 或不计入上部地面建筑物阻碍均适用。表中5级防空地下室底板的等效静荷载标准值，按顶板荷载计入 上部地面建筑物阻

19、碍运算；对顶板荷载不计入上部地面建筑物阻碍运算时, 可按表中数值乘以1.05后采纳。位于地下水位以下的底板，含气量 a 1< 0.1%时取大值一样当设计地下水位距板底小于 300mm时，即按地下水位以下考虑2、当防空地下室基础采纳桩基，且按单桩承诺承载力设计时，除桩 本身应按计入上部墙、柱传来的核爆动荷载的荷载组合验算强度外，底板 上的等效静荷载标准值可按表352-2采纳。表352-2有桩基钢筋混凝土底板等效静荷载标准值qe3(KN/m2)土的类不抗力等级66端承桩非端承桩端承桩非端承桩非饱和土:不考虑12不考虑25饱和土252550503、当防空地下室米纳条形基础、独立柱基础加防水底板

20、时，其等效静荷载标准值，5级按50 KN/m2 ; 6级按25 KN/m2。3.5.3防空地下室外墙1、当砌体结构按弹性工作时期运算，钢筋混凝土外墙按弹塑性工作 时期运算，承诺延性比B =2.0时，防空地下室土中外墙的等效静荷载标准 值qe2可按表3.5.3-12采纳。表3.5.3-1非饱和土中外墙等效静荷载标准值 qe2( KN/m2)土的类不抗力等级65砖砌体钢筋混凝土砖砌体钢筋混凝土(1728)(1117)(3660)(2442)碎石土1525101530502035粗砂、中砂(2839)(1728)(6084)(4254)砂土2535152550703545细砂、粉砂(2833)(17

21、22)(4872)(3648)2530152040603040粉土(3344)(2228)(6678)(4260)3040202555653550坚硬、硬塑(2239)(1128)(3672)(3054)2035102530602545粘性土红粘土可塑(3961)(2844)(72120)(5490)35552540601004575软塑(6166)(4450)(120126)(90102)556040451001057585老粘性土坚硬、硬塑(2244)(1728)(4896)(3060)2040152540802550塑(4477)(2850)(96162)(60102)可40702545

22、801355085软塑(7788)(5055)(162180)(102114)708045501351508595湿陷性黄土(1733)(1128)(3678)(3054)1530102530652545:(5561)(4450)(108120)(8496) H污泥质土50554045901007080注：表内砖砌体数值系按防空地下室净高w 3m,开间w 5.4m;钢筋混凝土墙数值系按运算高度w 5m运算确定 表中带括号项为外墙荷载计入上部建筑阻碍的等效静荷载值，外墙 荷载计入上部建筑阻碍的条件，详见第 3.3.3条第1款。 碎石土及砂土密实、颗粒粗的取小值；粘性土液性指数低的取小值。表353

23、-2饱和土中钢筋混凝土外墙等效静荷载标准值 qe2 ( KN/m2)土的类不抗力等级6级5级碎石土、砂土(5061) 4555(96126) 80105粉土、粘性土、老粘性土、红粘土、污泥质土(5066) 4560(96138) 80115注： 表中带括号项为外墙荷载计入上部建筑阻碍的等效静荷载值,外墙荷载计入上部建筑阻碍的条件，详见第3.3.3条第1款气量a 1W 0.1%时取大值。表中数值系按外墙运算高度w 4m,承诺延性比B 取2.0确定。2、当防空地下室上部建筑为砌体结构时，其顶板底面可咼出室外地 面，但必须满足以下条件：7室其顶板底面高出室外地面的咼度不得大于1）、5级防空地下3-并

24、应在临战前按图斗0.5m;.3-尊进行覆土。:壬现在作用在二土中钢£ 筋混凝士外墙的等可按3.5.3条采纳;k 纟 .? J. -二 k ? j室，其顶板底面高出室外地面不大于效静荷载标准值qe2m,且不覆土2）、6级防空地下II.r ''- I.|： ： ：时（图3.5.3-b）,直截了当作用在外露的钢筋混凝土外墙上的单向冲击波等 效静荷载标准值qe2,取130 KN/m2。图3.5.3顶板高出地面的防空地下室3.5.4外通道顶板室外出入口有顶盖段的土中钢筋混凝土通道，其顶板的等效静荷载标准值qe1，当板净跨小于3m时，可按人民防空地下室设计规范表 4.5.11-1

25、米纳。3.5.5室外通道底板室外出入口有顶盖段的土中钢筋混凝土通道，其顶板的等效静荷载标准值qe3,当板净跨小于3m时，可按人民防空地下室设计规范表 4.5.11-2采纳。3.5.6室外通道外墙室外出入口有顶盖段的土中钢筋混凝土通道，其外墙的等效静荷载标 准值qe2,可按表33.5.7出入口临空墙、临空墙系指一侧直截了当受核爆冲击波作用，另一侧不接触岩、土的 墙体，如室内出入算时，其 防护密闭3-l|2采纳亠" 啬宦寸门门框 截了当受核爆冲击波7-1中涂黑的墙体梯间）临空墙（图.T当5ZE门门框墙图 3.|571可按表3.57其等效静荷载标准值 qe-qe可按表按承诺延性比B =2运

26、 室内出入口（楼梯间）3.5.7-1 采纳。防空地下室中各部位墙体名图3.5.7-2室内出入口临空墙 楼梯间；密闭通道；室内；1防护密闭们；2密闭门表3.5.7-1 室内出入口（楼梯间）临空墙、防护密闭门门框墙的等效静荷载标准值qe （ KN/m2）上部地面建筑首层条件6级防空地下室5级防空地下室临空墙门框墙临空墙门框墙符合计入上部地面建筑物阻碍的条件110200210380不符合计入上部地面建筑物阻碍的条件Zv 30°160240370550Z> 30°130200320480室外出入口临空墙(图357-3),当按承诺延性比B =2运算时，其等 效静荷载标准值qe可

27、按表357-2采纳；室外出入口防护密闭们门框墙，其 等效静荷载标准值qe可按表357-2采纳。表357-2室外出入口临空墙、防护密闭门门框墙等效静荷载标准值qe ( KN/m2)室外直通式、单向式出室外竖井、室外多跑式楼梯出入牝勺坡度角；室外出注：Z为出室外出入口通道形式111地下一层地下一层及以下各层130Z< 30°z> 30°1205级防空地下室临空墙门框墙370550320480270400240360200180门框墙2406级防空地下室 临空墙160入口形式可参见本技术措施图2.2.5图3.5.7-3室外出入口临空墙3.5.8相邻防护单元隔墙以及一般

28、地下室相邻的隔墙(临空墙)相邻的两个防护单元之间的隔墙、防护密闭门门框墙的两侧应分不按 单侧受力运算、配筋。相邻的两个防护单元之间及防空地下室与一般地下室之间的隔墙(临空墙)、防护密闭门门框墙的水平等效静荷载标准值 qe (KN/m2 )、及防护 密闭门设计压力选用值可按表 3.5.8采纳。表3.5.8相邻单元之间隔墙、防护密闭门门框墙的水平等效静荷载标 准值及防护密闭门设计压力选用值抗力等级部位隔墙水平等效 静荷载标准值(KN/m 2)门框墙水平等效 静荷载标准值(KN/m 2)防护密闭门设计压 力选用值(KN/m 2)6级与6级相邻两侧均为50500.055级与5级相邻两侧均为100100

29、0.106级与5级相邻6级一侧1001000.105级一侧50500.056级与一般地下室相一般地下室一侧90 (140)170 (200)0.15邻5级与一般地下室相 邻一般地下室一侧180 (320)320 (470)0.30注：当一般地下室的上部地面建筑首层不符合第 332条第1款规定时,一般地下室一侧的荷载应取括号内值。3.5.9多层防空地下室的防护密闭楼板当防空地下室上下层划分为两个防护单元时，作用在单元之间楼板上 表面的等效静荷载标准值可按表 3.5.9米纳。表3.5.9上下层防护单元之间楼板上表面的等效静荷载标准值 qe ( KN/m2)抗力等级qe上下层均为6级50上下层均为5

30、级100上层为6级下层为5级100注：qe只计入作用在上层楼板上表面的垂直向下的等效静荷载单向作用。当防空地下室上下层为一个防护单元时，其上下层之间的钢筋混凝土 楼板可不计入核爆动荷载作用，其楼板混凝土折算厚度不应小于200mm。当防空地下室没有设在最下层时，宜在临战时对防空地下室以下各层 采取封堵措施，确保空气冲击波不进入防空地下室以下各层。现在防空地 下室顶板和防空地下室及其以下各层的内、外墙、柱以及最下层底板均应 计入核爆动荷载作用。防空地下室底板可不计入核爆动荷载作用，由平常 使用荷载运算确定，但钢筋混凝土底板的折算厚度不应小于200m m。防空地下室不设在最下层的做法，一样不应采纳。

31、3.5.10室外出入口多跑楼梯当防空地下室采纳多跑式室外出入口时，且上端未设钢筋混凝土封闭 式地面建筑时，作用在出入口内楼梯踏步与休息平台上的核爆动荷载应按 构件正面和反面不同时受荷分不运算。核爆动荷载作用方向与构件表面垂 直，核爆动荷载的等效静荷载标准值可按表 3.5.10采纳。m2)何载部位抗力等级66正面何载60120反面何载3060表 3.5.10楼梯踏步与休息平台等效静荷载标准值（KN/3.5.11用作室外出入口使用的6级防空地下室室内出入口当6级防空地下室符合下列条件时，其室内出入口可作为室外出入口 使用：上部地面建筑为钢筋混凝土结构。上部地面建筑首层楼梯间直通室外地面，且地下室至

32、首层的楼梯段上 端与室外的距离不大于2m。首层楼梯间直通室外的门洞外侧上方，应当设有挑出长度不小于1m的 防倒塌挑檐。现在，需对室内出入口的楼梯和防倒塌挑檐，分不按核爆动荷载和倒 塌荷载进行验算。1）、首层至二层楼梯踏步与休息平台应按正面和反面不同时受核爆动 荷载分不运算，动荷载作用方向与构件表面垂直，正面和反面的等效静荷 载标准值可按表3.5.11-2采纳。表3.5.11-2首层至二层楼梯踏步与休息平台等效静荷载标准值（KN/m2）顶板荷载计入上部地面建筑物阻碍70顶板荷载不计入上部地面建筑物阻碍902）防空地下室至首层地面的楼梯踏步及休息平台可按3.5.10条规定设计。3）、首层楼梯间直通

33、室外的门洞外侧上方设置的防倒塌挑檐，其上表 面与下表面应按不同时受荷分不运算，上表面等效静荷载标准值取50 KN/m2,下表面等效静荷载标准值取 15KN/m2。3.5.12防护密闭门、防爆波活门的设计压力选用值设置于出入口、通风口的防护密闭门，其设计压力选用值5级防空地下室为0.30 KN/mm2 ; 6级防空地下室为0.15 KN/mm2设置于防护单元隔墙和与一般地下室相邻隔墙上的防护密闭门，其设 计压力选用值可按表3.5.8采纳。设置于通风口的防爆波活门的设计压力选用值，5级防空地下室为0.30 KN/mm2 ； 6级防空地下室为0.15 KN/mm2。3.6构造要求3.6.1材料强度等

34、级防空地下室结构构造选用材料强度等级不应低于表3.6.1的规定表3.6.1材料强度等级材料种类钢筋混凝土砖砂浆料石独立柱其它砌筑装配填缝强度等级C30C25MU10M5M10MU30注：防空地下室结构不得采纳硅酸盐砖和硅酸盐砌块 严寒地区，专门潮湿的土应采纳 MU15砖，饱和土应采纳MU20砖。3.6.2结构构件最小厚度防空地下室结构构件最小厚度应符合表3.6.2规定.表3.6.2结构构件最小厚度（mm）构件类不材料种类钢筋混凝土砖砌体料石砌体顶板、中间楼板200一一承重外墙200490 (370)300承重内墙200370 (240)300非承重墙一240一密闭门门框墙200一一注：表中最小

35、厚度不包括防早期核辐射对结构厚度的要求。表中顶板最小厚度系指实心截面，如为密肋板，其厚度不宜 小于100mm。 砖砌体项括号内数字仅适用于 6级防空地下室。 考虑地下工程防水要求，防水钢筋混凝土外墙最小厚度为 250mm， 且对有附加防水层的迎水面爱护层厚度为 30mm，没有附加防水层的迎水面 爱护层厚度为50mm。考虑防早期核辐射要求，钢筋混凝土临空墙（除人防汽车库和电站机 房外）最小厚度为250mm.。363结构构件纵向受力钢筋最小配筋百分率承担核爆动荷载的钢筋混凝土结构构件，纵向受力钢筋最小配筋百分 率最小值应符合人民防空地下室设计规范表4.7.7的规定。364受拉钢筋的锚固长度和绑扎搭

36、接长度受拉钢筋锚固长度抗爆结构，当运算中充分利用受拉钢筋的强度时，其最小锚固长度LaB宜按下列公式运算或按表3.6.4-1取值。LaB=1.05La（3.6.4-1）式中：LaB抗爆结构受拉钢筋的最小锚固长度；La非抗震结构受拉钢筋的最小锚固长度。表3.6.4-1抗爆结构受拉钢筋的最小锚固长度 LaB ( mm)序号混凝土强度等级C25C30C35> C40钢筋直径d (mm)w 25> 25w 25> 25w 25> 25w 25> 251钢筋种类HPB23528d25d23d21d2HRB33535d39d32d34d28d32d26d28d3HRB40042

37、d46d38d41d34d38d32d35d注： d为钢筋的公称直径； 纵向受拉钢筋的锚固长度在任何情形下不应小于 250mm； 当防空地下室上部建筑的钢筋混凝土结构抗震等级为一、二级时, 其受拉钢筋的锚固长度应符合地面建筑抗震要求。纵向受拉钢筋绑扎搭接长度抗爆结构纵向受拉钢筋绑扎搭接长度应按照位于同一连接区段内的搭 接钢筋面积百分率按下列公式运算，或按表364-3取值。LlB=1.05 Z 11a（364-2）式中：LlB 抗爆结构纵向受拉钢筋绑扎搭接长度；Z 1纵向受拉钢筋搭接长度修正系数，按表364-2采纳；La非抗震结构受拉钢筋的最小锚固长度。表364-2纵向受拉钢筋搭接长度修正系数Z

38、1纵向搭接钢筋接头面积百分率 （%）< 2550Z 11.21.4表364-3抗爆结构受拉钢筋绑扎搭接最小长度LIB(mm)序号钢筋混凝土等级C25C30C35> C40钢筋直径d （mm）< 25> 25w 25> 25w 25> 25w 25> 251钢筋种类HPB235同一区 段内搭 接钢筋 面积百 分率（%）< 2534d30d28d25d5039d35d32d29d2HRB335< 2542d47d38d40d34d38d32d34d5049d54d44d47d40d44d37d40d3HRB400< 2550d55d45d

39、49d40d45d38d42d5059d65d53d57d47d53d44d49d注：当防空地下室上部建筑的钢筋混凝土结构抗震等级为一、二级时,其受拉钢筋绑扎搭接长度应符合地面建筑抗震要求。采纳机械连接接头时，其接头质量、适用范畴及构造要求，应符合钢 筋机械连接通用技术规程（JGJ107-96的规定。采纳钢筋焊接连接接头时，其接头类型、质量、适用范畴及构造要求 应符合钢筋焊接及验收规程（JGJ18-2002的规定。3.6.5结构变形缝设置防空地下室结构变形缝的设置应符合下列规定：1）、在防护单元内不应当设置沉降缝、伸缩缝。2）、上部地面建筑需设伸缩缝、防震缝时，防空地下室可不设置。3）、室外出

40、入口通道与主体结构连接处，宜设沉降缝。防空地下室可每隔204Om间距留出施工后浇带，后浇带宽为800100 Omm, 样后浇带混凝土宜在2个月之后浇筑。3.6.6板、梁、墙确定防空地下室顶板厚度，一样按下列顺序进行：1）、第一按照抗力等级和顶板短边最大净跨可按表366-1按照q和d/l进行估算，梁高可按表3.6.6-23,按照q/l和h/l进行估算。2、）因防空地下室顶板（包括顶板结构层上方的建筑地面的厚度、厚 度，需满足防早期核辐射的要求。当顶板结构的厚度与防早期核辐射要求 的厚度相比较过小时，可采取结构加厚，或覆土的措施。顶板结构运算的 初始条件需做适当的调整。表3.6.6-1估算板截面用

41、的高跨比d/lq(KN/m 2)单向板四边嵌固 双向板q(KN/m 2)单向板四边嵌固 双向板简支连续简支连续60801/121/151/231/172002201/71/91/131/10901101/101/121/191/142302601/71/81/121/91201501/91/111/171/112703701/61/71/111/81601901/81/101/141/103804501/51/61/101/8注： 连续单向板及四边嵌固双向板的高跨比值均按考虑塑性内力重分布得出。方形四边嵌固双向板的高跨比取小值，矩形四边嵌固双向板的高跨比取大值。当为双向板时，l为短向跨度（m）

42、。表366-2估算简支矩形梁截面用的高跨比 h/lq/l (KN/m 2)406070110120250260400h/l1/71/61/61/51/51/41/3.51/3注： 表中梁荷载q单位KN/m，跨度l单位为m。均布荷载作用下高跨比取大值，三角形荷载作用下高跨比取小值,梯形荷载作用下高跨比取中间值。表3.6.6-3估算等跨连续梁截面用的高跨比h/lq/l (KN/m 2)4050608090140150310320400h/l1/81/71/71/51/61/41/51/31/41/3注： 表中梁荷载q单位KN/m，跨度l单位为m均布荷载作用下高跨比取大值，三角形荷载作用下高跨比取小

43、值, 梯形荷载作用下高跨比取中间值2、筋混凝土受弯构件，宜在受压区配置构造钢筋，其面积不小于受拉 钢筋的最小配筋百分率；在连续梁支座和框架节点处，且不小于受拉主筋 的 1/3。除截面内力由平常设计荷载操纵，且受拉主筋配筋率小于人民防空 地下室设计规范表477规定的卧置于地基上的5、6级防空地下室底板 外，双面配筋的钢筋混凝土板、墙体应当设置梅花形排列的拉结钢筋，拉 结钢筋长度应能拉住最外层受力钢筋。当拉结钢筋兼作受力箍筋时，其直 径及间距应符合箍筋的运算和构造要求（图366-2）。扌闭箍筋，箍筋间距不应大于主筋直径的 5倍，且izEzSzi十 7TT ,连续梁及框架在距支座边缘1.5倍梁的截面

44、高度范畴内，箍筋配筋率应 不低于0.15%,箍筋间距不宜大于 讣0/4,且不宜大于主筋直径的5倍。对受 拉钢筋搭接处，宜采纳封闭 不应大于100mm。门至密闭门的防护密闭段，应 一它方面的要求按第-47.9条和第4!0条的有关规定。3.6.7砌体结构砌体结构的 I【有关砌体结构其人民防空地采纳钢筋混凝土整体下室设计规范图3.6.6-2拉接钢筋配置形式3.7常用结构构件设计要点3.7.1钢筋混凝土防护密闭门门框墙作用在防护密闭门门框墙上的荷载，是由直截了当作用在门框墙上的 核爆动荷载，和由作用在门扇上的核爆动荷载传递给门框墙的作用力两部 分组成。核爆动荷载直截了当作用在门框墙上的等效静荷载标准值

45、qe。室内出入口（楼梯间）防护密闭门门框墙，其等效静荷载标准值qe可按表 3.5.7-1 采纳（图 3.7.1-1）。室外出入口防护密闭门门框墙，其等效静荷载标准值qe可按表357-2 米纳。 相邻的两防护单元之间的防护密闭门|'门匡墙， 力运算、配筋。相 门门框墙，其等效邻的两个防护单元之间或与一般 静荷载标准值qe可按刃表3.5其两侧应分不按单侧受 文地下室之间的防护密闭 .8米纳二Pe (图 3.7.1-2)由作用在门扇上的核爆动荷载传递给门框墙的作用力单扇平板门(图3.7.1-3)传递给门框墙的作用力Pe可分不按下列公式 运算：11Pea二丫 aqea(3.7.1-1)Peb=

46、Y bqea(3.7.1-2)式中：Pea Peb分不为沿门洞短边和长边单位长度作用力的等效 静荷载标准值(KN/m);丫 a 丫 b分不为沿门洞短边和长边的反力系数，可按表 3.7.1-1采 纳；qe作用在门扇上的等效静荷载标准值，可按表3.5.7-1、3.5.7-2、3.5.8确定;111a门扇短边长度1f (mm)。 i表3.7.1-111111a/b|0.40.50.6 |Y a0.37(i).370.371Y b0.48(.470.44L-表中a/b为门扇短边与长边长度的比值；单扇平板门反力系数7 垂360.42注：双扇平板W3.7.1-4) 传递给门框墙的作用力aIII0.91.0

47、0.350.340.360.340.80.360.39Pe可分不按下列公式(3.7.1-3)(3.7.1-4)Pea=Y aqeaPeb二丫 bqea式中：Pea Peb分不为沿上下门框和两侧门框单位长度作用力的 等效静荷载标准值(KN/m);丫 a、丫 b分不为沿上下门框和两侧门框的反力系数，可按表3.7.1-1米纳；qe作用在门扇上的等效静荷载标准值，可按表357-1、表357-2中的门框墙的等效静荷载标准值和表 3.5.8的等效静荷载标准值确定；a单个门扇垂直于自由边的边长(mm )。设计中需要注意：目前有些钢结构双扇防护密闭门是按单向受力设计 的。表3.7.1-2双扇平板门反力系数a/

48、b0.50.60.70.80.91.0丫 a0.500.480.470.440.420.40丫 b0.600.540.490.440.400.36注：表中a/b为单个门扇垂直于自由边的边长与中间自由边边长的比值。内力分析与截面设计作用在悬臂端的弯矩，可按下列公式运算：M e(l ll)2 Pe(l 切(371-5)作用在悬臂端的剪力，可按下列公式运算：Q qe(l h) Pe(3.7.1-6)式中：Pe有门扇传递给门框墙的作用力，可分不按公式3.7.1-14运算。当门洞边长大于或等于2倍墙体悬挑长度时，宜按牛腿或悬臂梁运算。当C/hOW 1时，按牛腿运算；C/hO> 1时，按悬臂梁运算。

49、式中：C换算剪跨比；C Q(3.7.1-7)M、Q门洞边单位长度内牛腿（或悬臂梁）根部的弯矩、剪力，按 上述公式（3.7.1-56）运算；h0截面有效高度（mm）。当门洞边长小于2倍墙体悬挑长度时，应按双向板进行运算。如悬挑 长度较大时，宜采纳在洞口上边设梁和洞口两侧设柱的方案。现在在水平 荷载作用下，洞口左右两侧和上部的双向板可按临空墙的等效静荷载标准 值进行运算，但周边的梁、柱和下端的悬臂板必须按防护密闭门门框墙的 等效静荷载标准值进行运算。门槛与上挡板在垂直荷载作用下可按底梁与顶梁运算，以确定梁的主筋与箍筋，并应与水平荷载作用下相应的钢筋相 叠加作为最终配筋。构造要求钢筋混凝土防护密里

50、_钢筋混凝土防护密闭门门框墙的受力钢筋直径不应小于宜大于250mm,配筋率不宜小于10.25%框墙厚度不应小于t _ il I300mm。12mm,间距不钢筋混凝土防护密闭门门j其长度不应小于10037±5)2© 16的斜向钢筋,图3.7.1-5门洞四角加大钢筋3.7.2扩散室扩散室的内部空间尺寸一样有建筑专业依据防空地下室的抗力等级、 通风量、设备容许压力以及扩散室所处位置的建筑条件等因素确定的（参 见本技术措施第2.5.6条）。具有专门要求的扩散室，其内部空间尺寸由结 构专业按人民防空地下室设计规范第 4.9节的有关规定运算确定。扩散室前墙为安装悬板活门的临空墙。前墙墙

51、面本身承担的荷载及活 门传来的荷载均可按临空墙等效静荷载标准值取值。扩散室与室外（空气） 相邻的顶板、底板及外墙，其等效静荷载可按临空墙等效静荷载标准值取 值。扩散室与土相临的顶、底板及外墙，其等效静荷载标准值可按本措施 第3.5.13.5.6条的有关规定确定扩散室与防空地下室室内相邻的墙，作用在扩散室一侧的水平等效静 荷载标准值与扩散室的容许压力有关。对设有滤毒通风的进风口扩散室按 4 0KN/m2 ;对排风口和未设滤毒通风的进风口扩散室按 65 KN/m2。如果风量较大，可在一个墙面上安装 2个门式悬板活门。若2个活门 型号相同，在人民防空地下室设计规范第4.9节的消波系统运算公式中 的S取活门通风的总面积；若2个活门型号不同时，为确保安全，宜按大 的活门参数乘2代入S。3.7.3开敞式防倒塌棚架等效静荷载：作用在开敞式防倒塌棚架上由空气冲击波动压产生的水 平等效静荷载标准值，5级防空地下室55KN/m2 ； 6级防空地下室为15KN /m2；由房屋倒塌产生的垂直等效静荷载标准值为 50KN/m2。结构运算时，两者应按不同时作用运算开敞式防倒塌棚架运算要点：:X 受力特点开敞式防倒塌棚架在核爆动荷载作用