地下室顶板堆载及行车验算

1、NO.2013G49NO.2013G49 地块项目地块项目 A A 地块工程地块工程地下室顶板道路及堆场加固方案地下室顶板道路及堆场加固方案编制单位： 南京建工集团有限公司 编 制 人： 汪 翔 编制日期： 二零一六年六月 目 录第一章 工程概况 .1第二章 编制说明及依据 .1一、编制说明.1二、编制依据.1三、设计数据.1四、原设计承载能力计算.1第三章 施工进度计划 .1第四章 施工准备与资源配置计划 .2一、 材料准备.2二、人员准备.2第五章 支撑架设计计算 .2一、基本参数.2二、荷载参数.2三、纵向支撑钢管计算.2四、横向支撑钢管计算.3五、扣件抗滑移的计算.4六、支撑架立杆荷载

2、标准值(轴力)计算.4七、立杆的稳定性验算.5八、可调托座验算.6九、立杆的地基承载力计算.6第六章 地下室顶板承载计算 .6一、车库顶板行车荷载.6二、钢筋堆场的堆载验算.8三、钢管堆载验算.8四、方木、板堆载验算.8五、后浇带行车验算.8第七章 支撑架搭设及拆除 .10一、搭设范围.10二、工艺流程.10三、构造要求.10第八章 支撑架的使用、保养与拆除 .11一、支撑架的使用.11二、支撑架的保养.12三、支撑架的拆除.12第九章 监督和检测要求 .12第十章 安全保证措施 .12第一章第一章 工程概况工程概况NO.2013G49 地块项目 A 地块工程位于南京市秦淮区卡子门大街与汇景北

3、路交叉口。场地北侧规划建设机场二路，场地南侧规划建设机场三路，场地西侧规划建设苏家桥路，场地东侧规划建设夹岗路。本工程总建筑面积（报建面积）约为 115324.95m2，单体为高层住宅、社区商业等，包括 5#、6#、7#、8#计 4 栋单体（地下一层、地上 29 层）、 D3社区商业、配电房及大地库工程。其中地上面积约 94097.43m2，地下面积21227.52m2（一层地下室，含高层地下室）。第二章第二章 编制说明编制说明及依据及依据一、编制说明一、编制说明为了保证 NO.2013G49 地块项目 A 地块工程安全、文明施工、按规范化要求并达到国家规定的标准。由于本工程地下室施工完成进入

4、主体结构施工时就没有施工道路和施工场地，根据现场的实际情况和施工的需要，在本工程的地下室顶板上布置钢筋加工房及材料堆场，在地下室顶板上（局部）设置施工道路。施工期间的荷载大于设计活荷载，需对布置钢筋加工房及材料堆场位置及施工道路部位的地下室顶板现浇板进行顶撑加固（考虑结构砼支撑体系加强）。二、编制依据二、编制依据1、本工程设计图纸2、本工程施工组织设计3、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20084、建筑施工安全检查标准JGJ59-20115、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20116、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ800-19917、混凝土结构工程施工质量验收规范G

5、B50204-2002（2010 版）8、工程建设标准强制性条文2002 年版9、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）10、屋面工程质量验收规范GB50207-201212、根据现场载重货车75 吨、材料堆放最大荷载 20.0kN/m2 进行编制。三、设计数据三、设计数据地下室顶板板厚：300mm主梁最大间距为 8.40m；主梁断面 500800顶板上设计回填土厚度为 1.2m活动荷载：2.5 KN/m2四、原设计承载能力计算四、原设计承载能力计算1）查建筑结构荷载规范GB50009-2012 附录表 A 中 A.1.4 得：粘土自重为 18 KN/m32）地下室顶板覆土

6、1.2M 每平方米荷载：18 KN/m31.2 M =21.6KN/m23）地下室顶板可承受荷载为：21.6KN/m2（活动荷载 2.5 KN/m2）=24.1KN/m24）本工程顶板可承受荷载折算后为：24 KN/m2第三章第三章 施工进度计划施工进度计划加固脚手架根据结构层施工进度搭设，搭设进度计划见下表：搭设部位搭设高度搭设时间完成时间车道、钢筋及砂石等材料堆场基顶地下室顶板方案审批完成后 3 天内开始开始后 15 天内完成本工程加固脚手架预计使用时间为地下室顶板强度达到设计强度后 1 个月。第四章第四章 施工准备与资源配置计划施工准备与资源配置计划一、一、 材料准备材料准备钢管：采用外

7、径 48.3mm，壁厚 3.0mm 的 Q235 钢材质的焊接钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700-2006）中 Q235A 级钢的规定，有严重锈蚀弯曲、压扁、裂纹和损伤者禁用。立杆、纵向水平杆的钢管长度为 3.56m 或每根最大重最不超过 25kg 为宜，钢管应全涂防锈漆。扣件：扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-2006）的规定，扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷，扣件与钢管要接触良好。扣件应做防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩达 65NM 时不得发生破坏。木枋：50100 mm，支撑架体上下两端软接触均加顶托。加强对使用

8、材料的检查，检查钢管是否合格，是否变形，检查扣件是否松动，螺栓螺纹是否有损，检查钢管型号、质量等，不合格的材料一律不准在本工程中使用，严禁使用变形和不合格的材料，严禁使用变形和不合格的扣件、钢管。二、人员准备二、人员准备架体搭设操作必须由架工搭设，架工必须持证上岗。搭设前必须由技术、安全部门对操作人员进行技术交底及安全交底。交底必须以口头形式和书面形式同时进行，并且有交底人和被交底人的签字。第五章第五章 支撑架设计计算支撑架设计计算一、基本参数一、基本参数按现场施工的需要，加固区域详见施工平面布置图。立杆横向间距或排距 la (m):0.90； 立杆 lb 纵距(m):0.90；立杆步距 h(

9、m):1.50； 模板支架搭设高度(m):3.64；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10； 采用的钢管(mm):483.0 ； 扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80； 钢管基脚 200mm50mm 木板 二、荷载参数二、荷载参数查建筑结构荷载规范GB50009-2012，满载 300KN 的消防车对地库顶板产生的均布活荷载为 20KN/M2，故 75 吨汽车对地库顶板产生的均布活荷载为 50KN/M2。 方木自重(kN/m2):0.310；材料堆放最大荷载(kN/m2):20.000；地库顶板行车荷载(kN/m2):50.000；三、纵向支撑钢管计算三、纵向支撑钢管计算

10、纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4； 纵向钢管计算简图（1）荷载的计算：1）方木(kN/m)：q11 = 0.310.9 = 0.279kN/m；2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12 = 200.9 = 18kN/m3）活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 500.9 = 45 kN/m；（2）强度验算:依照规范 5.2.4 规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下:均布活载：q1 = 1.2

11、q11+ 1.2 q12 = 1.20.279+ 1.218=21.93kN/m；均布荷载：q2 = 1.418 = 25.20kN/m；最大弯距 Mmax = 0.121.930.52 + 0.117 25.200.52 = 0.806kN.m ；最大支座力 N = 1.121.930.9+1.225.200.9= 48.93kN；最大应力 = Mmax / W = 0.806106 / (4490) = 179.51 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；纵向钢管的计算应力 157.51 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！（3）

12、挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/150 均布恒载: q = q11 + q12 = 18.279 kN/m；均布活载： p = 45.0 kN/m； = 0.677 18.2795004/(1002.06105121900)=0.308 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.308 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 1500/150 与 10 mm，满足要求！四、横向支撑钢管计算四、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载 P 取板底纵向支撑钢管传递力，P =18.279kN； 900 900

13、 900g 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.154 kNm ；最大变形 Vmax = 0.105 mm ；最大支座力 Qmax = 3.359 kN ；最大应力 = 154000.045/4490 = 34.298 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 34.3298 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.105mm 小于 900/150 与 10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算

14、五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座，双扣件承载力设计值取 16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数 0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取 12.80 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 12.678 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、支撑架立杆荷载标准值六、支撑架立杆荷载标准值( (轴力轴力) )计算计算作用于支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。（1）静荷载标准值包括以下内容：1）脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1253.

15、64 =0.455kN；2）方木的自重(kN)：NG2 = 0.310.90.9 =0.251kN；3）堆放荷载(kN)：NG3 = 20.90.9 = 1.62kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1 + NG2 + NG3 = 2.325 kN；（2）活荷载为施工荷载标准值产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = 500.90.9 = 40.5 kN；（3）立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.22.325+1.440.5 = 59.49kN；七、立杆的稳定性验算七、立杆的稳定性验算支撑系统立杆稳定性荷载计算单元立杆的稳定性计算公式:组合风荷

16、载： =N/(A)f其中 N -立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 18.764 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； -钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；L0 - 计算长度 (m)；KH - 高度调整系数:KH=1； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l01=k1(hd+2a) （1） l

17、02=k2h （2） k1- 计算长度附加系数，取值为 1.163； - 计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3；1= 1.5；2= 1.755 a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m；（1 1）长细比验算）长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.62=210长细比满足要求！（2 2）立柱稳定性验算）立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1

18、500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 f=N/(A)=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.16)+1.41, 1.35(0.5+(1.1+24)0.16)+1.40.710.90.91000/(0.2424)=5.161000/83.53=61.76N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.755

19、1500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 f=N/(A)=0.9max1.2(0.75+(1.1+24)0.16)+1.41, 1.35(0.75+(1.1+24)0.16)+1.40.710.90.91000/(0.2424)=5.41000/83.53=64.71N/mm2f=205 N/mm2满足要求！八、可调托座验算八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)=30 按上节计算可知，可调托座受力 N5.16kNN30kN 满足要求！九、立杆的地基承载力计算九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

20、p fg 地基承载力:fg = fgkkc =320 kPa 其中，地基承载力标准值：fgk=320 kPa 脚手架地基承载力调整系数：kc=1立杆基础底面的平均压力：p= N/A=187.64kPa 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N =18.764 kN 基础底面面积 ：A=0.20.9=0.18 m2 p=104.24kPa fg=320kPa 地基承载力满足要求！ 综上所述：该支撑架体满足相关要求。 第六章第六章 地下室顶板承载计算地下室顶板承载计算一、车库顶板行车一、车库顶板行车荷载荷载1、吊车、砂车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载的确定按建筑结构荷载规范GB5000

21、9-2012 附录 BB.0.2：连续梁板的等效均布活荷载，可按单跨简支计算。但计算内力时，仍应按连续考虑。按建筑结构荷载规范GB50009-2012 附录 BB.0.4：单向板上局部荷载（包括集中荷载）的等效均布活荷载qe=8Mmax/bL2 式中：L板的跨度，考虑车型状况，出于安全考虑，取车轮外边各 1000mm；b板上荷载的有效分布宽度；Mmax简支单向板的绝对最大弯矩，按设备的最不利布置确定。按罐车后车轮作用在跨中考虑，后轮均作用在一个共同的平面上，轮胎着地尺寸为 0.6m0.2m，后车轮作用单侧荷载取 25T，前车轮作用荷载不计，（偏安全考虑）： 2、计算1）选重量最大的罐车进行计算

22、：罐车总重约（车和货）500KN。2）根据建筑结构荷载规范GB5009-2012 附录 B.0.5 条,局部荷载的有效分布宽度按公式 B.0.5-1 计算有效载荷面积：（1）bcy = bty+2S+h= 0.60.20+0.16（车轮宽 bty 选 600mm，板厚 160mm，无垫层 S 不计）=0.76m（2）当 bcxbcy,bcy0.6L, bcxL 时；b= bcy+0.7L=0.66+0.72.7（次梁间距 L 为 2.7m）=2.55m（3）有效载荷面积s=bL=2.552.7=6.89m23）局部荷载分布的压强（车货总重 500KN）/（4 个车轮）/（有效面积 14.15m

23、2）=8.83KN/m22、验算车库顶板行车验算：（500KN 车重荷载 8.83KN/m2）（顶板可承受荷载 28.0 KN/m2），符合顶板承载要求。二、钢筋堆场的堆载验算二、钢筋堆场的堆载验算1、圆盘一级钢堆载验算1）每盘的重量计算得：约 25KN2）平放时的底面积（圆盘钢底部垫废模板）：3.14（圆盘直径 1.6/2）2=2.00m23）地下室顶板受到的压力: 25/2=12.5 KN/m24）验算（圆盘一级荷载为 12.5KN/m2）（顶板可承受荷载 28.0N/m2），符合顶板承载要求。2、直条二、三级钢筋堆载验算1）每捆的重量计算得：约 25KN/捆2）一扎钢筋每米的重量为：25

24、/9=2.78 KN/M3）工字钢架放置为保证结构安全，将钢筋堆放架设置在车库顶板次梁位置上，间隔同次梁,2.7 米（次梁尺寸为 250800mm），4）现假设平均每格堆放 2 扎钢筋，每一格架子底梁受到重量为：2.7822.7/0.95=15.80KN/M 28.0N/M 满足要求！三、钢管堆载验算三、钢管堆载验算1、计算1）算钢管理论重量得 483.0 钢管每米自重：0.033KN/M2）堆载面分布中得出 1M 宽 1.5M 高空间内可堆放约 675 根钢管，1M 长 1M 宽的地方堆载 1M 高钢管，其重量为：（0.033 KN/M）（675 根）=22.275KN/M22、验算（1.5

25、M 高钢管荷载为 22.275 KN/M2）（顶板可承受荷载 28.0KN/m2），符合顶板承载要求。四、方木、板堆载验算四、方木、板堆载验算1、计算1）查建筑结构荷载规范GB50009-2012 附录表 A 中 A.1.1 得方木、板自重：（4 KN/m3）2）每平方受力：（4 KN/m3）（1m）=4 KN/m23）方木可堆载高度：（29.5 KN/m2）/（4 KN/m2）= 7.375m2、验算1）根据现场材料堆放要求规定方木、板堆放不超过 2m；2）（要求堆载高度 2m） 0.6, 根据(B.1-2)式, 得b = min(1.0) = 0.929整体稳定控制的单向弯矩承载力设计值（

26、绕 x-x 轴）: hbtwtr1r 1:6xxyyMx2 = 1.00 f b Wx/1000. = 1.00 215.00 0.929 140.90 /1000. = 28.14 kNm综上,可承受与腹板平行的剪力设计值为 104.61kN每个车轮带给工字钢的荷载为：400/4=100KN104.61kN符合工字钢承载要求!车辆可以安全通过。为了保证后浇带的安全通过，在后浇带底部做采用钢管架顶撑。同时在后浇带顶部铺设道板。保证车库的安全通过。第七章第七章 支撑架搭设及拆除支撑架搭设及拆除一、搭设范围一、搭设范围按现场施工通道和材料堆放的需要，在地下室顶板上设置车道、钢筋原材、砖、砂石等材料

27、和钢筋、木工制作房、半成品堆场放部位；（加固区域详见施工平面布置图）。二、工艺流程二、工艺流程铺底部垫木逐根树立立杆并随即与第一步横杆扣紧装第一步小横杆并与立杆扣紧安第一步大横杆与各立杆扣紧安第一步小横杆安第二步大横杆安第二小小横杆第三、四小大横杆和小横杆加设剪刀撑。三、构造要求三、构造要求1、杆件与扣件（1）扣件规格必须与钢管外径相同。在主节点处固定横向平杆、纵向平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于 150mm。对接扣件开口朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm。立杆上下交叉使用顶托抵紧上部梁板。（2）杆件之间的斜交节点采用旋转扣

28、件。对于平杆、立杆、斜杆交汇的节点，其旋转扣件轴心距平立杆交汇点应150mm。（3）杆件接长采用对接扣件。立杆的对接，错开布置，相邻立杆接头不得在同步内，错开距离500mm，立杆接头与中心接点之间不大于 600mm。2、搭设要求（1）脚手架构架所有立杆纵距，立杆排距均为 900mm900mm；立杆步距为 1500mm，实际搭设时根据搭设高度进行选择。地面 200mm 高为第一道横杆(扫地杆)。（2）纵横向水平杆纵横向水平杆设置在立杆内侧，应连续设置；纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两各相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm

29、；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。搭接长度不应小于 1m，应等间距设置 3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于 100mm；纵横向水平杆应采用直角扣件固定在立杆上。（3）立杆每根立杆底部应设置厚度不小于 50mm 的木垫板。脚手架立杆必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm 处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。地下室顶板的顶撑加固立杆与负一层现浇板顶撑加固的立杆必须在同一立面位置，保证上、下层的立杆同心。钢管立杆顶部应采可调节 U 型托，且其螺杆伸出钢管顶部的使用长度不

30、得大于 200mm，安装时应保证上下同心，U 型托上部增设 510 木方以分散上部荷载。（4）剪刀撑与横向斜撑在竖向须沿长度连续设置剪刀撑。剪刀撑的斜杆与水平面交角在 4560之间，跨越立杆的根数在 57 根之间，剪刀撑应在纵向整个长度和连续布置，斜杆应与脚手架基本构架杆件可靠连接，即将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出部分上，这样可以避免两根斜杆相交时，把钢管别弯。剪刀撑斜杆的接长须采用搭接，搭接长度1 米，设置 3 个旋转扣件，旋转扣件距管头 100mm 以上。其搭设示意如下图所示：梁48钢管砼结构面扫地杆钢管加固支撑示意图高强顶托剪刀撑梁50*100木枋48钢管砼结构面扫地杆钢

31、管加固支撑示意图高强顶托剪刀撑3、扣件规格必须与钢管外径相同；螺栓拧紧扭力距不应小于 40Nm；且不应大于65Nm；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于 150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm。4、后浇带处采用 16#工字钢和-2012009000 钢板架设在后浇带上以便过车。第八章第八章 支撑架的使用、保养与拆除支撑架的使用、保养与拆除一、支撑架的使用一、支撑架的使用1、支撑架搭设完，应经业主、监理、施工方共同检查验收合格后，方能投入使用。2、支撑架使用中应定专人定期查看以

32、下项目：扣件的设置和连接，支撑等的构造是否符合要求，扣件螺栓是否松动，脚手架是否变形，并做详细书面记录。3、严禁随意拆除支撑架杆件和进行危及架子的作业。二、支撑架的保养二、支撑架的保养1、检查扣件是否有松动的同时，应对扣件的旋转面及螺丝丝口上油一次。2、每天检查一次架体的变形情况，架体是否固定牢靠，发现问题及时加固修复。三、支撑架的拆除三、支撑架的拆除1、脚手架拆除前应全面检查脚手架道扣件连接、支撑体系等是否符合要求。2、架体拆除时应分划作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，设专人指挥，严禁非作业人员入内。3、拆除的作业人员，必须戴安全帽，穿软底鞋。4、拆除顺序应遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的

33、原则，即先拆剪刀撑、斜撑、后拆横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业，需分段拆除。5、拆下的扣件和配件及时运至地面，严禁乱堆乱放，必须做到工完场清。第九章第九章 监督和检测要求监督和检测要求1、在加固范围地下室顶板的临时道路两侧砌筑 200mm 高砖砌体，抹灰并刷油漆，在入口与转弯处，悬挂限重、行驶路线标识。 2、为了保证架体的稳定，在使用过程中应定专人定期查看以下项目：扣件的设置和连接，支撑等构造是否符合要求，扣件是否松动，脚手架是否变形。3、现场派专人对进出车辆进行指挥，控制车总重量不超过 50KN 的才能上车库顶板，严禁超载。4、在混凝土浇捣时，运输车辆较多，现场配设调度一人，确保地库顶板上的道路，只能停一辆混凝土运输车。划分混凝土泵车停放区域，每个泵车支撑脚下设置1000mm400mm 200mm 的枕木。5、