钢管脚手架移动平台施工方案(已经审批)

1、1 编制依据 22 工程概况 33脚手架体系选择及相关要求 44平安考前须知 55计算书 65附图 141 编制依据1、?建筑施工脚手架实用手册?2、?建筑结构荷载标准? GB50009-20213、?建筑施工平安检查标准? JGJ59-20214、?建筑施工高处作业平安技术标准? JGJ80-915、?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准? JGJ130-20216、?危险性较大的分局部项工程平安管理方法? 建质202187号文 7、?建设工程平安生产管理条例?国务院令第 393号8、?钢管脚手架、模板支架平安选用技术规程? DB11T 583-20219、本工程设计图纸10、本工程施工组织

2、设计2 工程概况*中心工程位于北京市朝阳区东三环 CBD核心区Z2a地块，是由北京*置业有限公 司投资兴建的超高层金融写字楼,建筑总高度220m地下5层，地上44层，裙楼地上6层；大厦 占地面积4958m2总建筑面积132471m2其中地上90000m2地下42471m2建成后将是一集甲 级办公楼、会议、商业和餐饮以及多种配套效劳功能于一体的综合性超高层金融写字楼 , 地处北京 市东三环东侧 , 光华路南侧 , 北侧紧临 *, 东侧紧临 * 中国总部 , 南侧紧临 * 。由北京 * 置业投资兴建 , 工程管理公司为： * 工程管理北京，设计单位为 中国建筑设计院；施工单位为 * 集团有限责任公

3、司；监理单位为 * 国际工程咨 询股份。本工程主体结构局部已经施工完， 水电施工组及安装组需要安装清理顶棚的线盒及管线， 由于 本工程局部层高较高，需要搭设脚手架进行施工，为了方便操作，脚手架需要移动，故要搭设一 座可移动式的钢管脚手架操作平台，根据标准要求及施工要求，本移动式脚手架平台宽度为3.2米，长度为4米，架体总高度为4.7米，架体上局部栏杆高为1.2米，本方案中的架体是根据B5层层 高5.6 米进行设计，架体高度可根据各层的层高进行调整，当层高超过6米时，架体宽度应改为 4米，长度宜适当加长，以保证架的自稳 , 当搭设总高度小于 4.7 米时，可以使用成品门式脚手架进 行组合使用高宽

4、比应小于 2，门式架体间使用 8#铁丝进行固定，上下固定点不少于 3道，架体上层 与下层应使用专用插销进行固定牢固，并在架体四周设置斜拉杆，以保证架体的整体稳定。3脚手架体系选择及相关要求钢管脚手架移动平台脚手架类型本方案中移动式钢管脚手架移动平台宽度为 3.2米，长度为4米，总高度为4.7米，架体步 距为1.5米，立杆纵距为1.25米，立杆横距为1.5米；架体四周均布置斜拉杆，以保证架体的稳 定性，在架体的宽度方向的一侧面设置钢管爬梯，钢管上下间距为300mm顶部栏杆的高度为1.2米，栏杆四周应满挂海水篮色平安密目网，架体平台面满铺50mn厚脚手板，并使用8号铁丝与架体绑扎牢固，在架体顶部平

5、台板下面张挂大眼平安网，架体的高度可根据层高进行调整，当层高 大于6米时，架体的宽度应为4米，立杆横距相应均分调整，长度宜适当加长。架体立杆均刷亮 黄漆，斜拉杆及栏杆刷红白油漆，架体底部的移动滚轮采用轮径为250mn鹰架脚轮，脚轮应有出厂合格证及相关的检验报告等证明，每个脚轮理论可承载6吨荷载；故无须进行验算；本架体限载两人，架体搭设完成后，应由平安、技术部门组织验收；合格后张挂标牌，架体的搭设撤除参 照?地上脚手架平安专项施工方案?中相关的内容进行搭设，本架体仅限于室内有混凝土楼板处 使用，当架体高度在4.7米以下时，可以使用成品门式脚手架进行搭设，并保证架体的高宽比小 于2,门式架体间使用

6、8#铁丝进行固定，上下固定点不少于 3道，架体上层与下层应使用专用插 销进行固定牢固，并在架体四周设置斜拉杆，以保证架体的整体稳定，在架体的顶部应同样设置 1.2米高栏杆和平安密目网；3.1.2. 脚手架构造参数序号种类尺寸要求1立杆纵距1.25m2立杆排距1.5m3大横杆步距1.50m4顶部栏杆咼度1.2m5鹰架脚轮轮径为250mm6脚手架平台总高度为4.7m4 平安考前须知1、在搭设架体时操作人员应佩戴平安防护用品平安帽、平安带 。2、严禁搭设操作人员酒后上班进行搭设作业，违者将立即停止作业或责令退出施工现场。3、在搭设过程中应派专职平安监督人员看护，以免周边有意外发生。4、移动脚手架搭设

7、完毕后，应经工程部相关人员进行验收合格前方能使用。5、移动脚手架使用时应向操作人员必须佩戴张挂好平安带。6、移动架体移动到指定位置后， 应将万向轮进行刹车固定， 以防止意外发生， 架体在移动过程中， 架体上严禁站人；7、移动架体上最多上 2 人，严禁超载，架体上不能堆放材料；8、本架体仅限于室内混凝土楼面使用，当室内存在上下差时，应使用钢板或50mm 厚木脚手板进行布置斜道，斜道坡道应大于 1：6；9、移动架体在移动过程中，要注意顶部的大梁等构件，不能与不梁发生碰撞；10、移动架体在移动过程中，千万要注意顶部的电线电缆管路等，以防止发生触电等事故发生；11、架体每天使用完成下班前，应将架体移动

8、至柱边，与柱子使用绳索进行临时固定，以防止意 外发生。5计算书多排脚手架计算书计算依据：1、 ?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准?JGJ130-20212、?建筑结构荷载标准?GB50009-20213、?钢结构设计标准?GB50017-20034、?混凝土结构设计标准?GB50010-2021(一) 、脚手架参数脚手架设计类型其它用途脚手架脚手架搭设排数3脚手架钢管类型 48X3架体离地高度(m)0立杆步距h(m)1.5立杆纵距或跨距la(m)1.25立杆离墙及立杆前后横距lb(m)0.1 , 1.5, 1.5(二) 、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值 Gkjb (kN/m 2

9、)0.35脚手板铺设方式2步1设挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式5跨1设其他用途脚手架作业层数 nqj1其他用途脚手架荷载标准值2Gkqj(kN/m2)1.5地区北京北京平安网设置敞开2根本风压 ?0(kN/m )0.3风荷载体型系数MS0.12风压咼度变化系数 疋(连墙件、单立杆 稳定性)1.06, 0.7962风荷载标准值 3k(kN/m )(连墙件、单立 杆稳定性)0.038, 0.029计算简图:A5<Sy严f7/X/-1/NJ/sAs3snEE3E3L

10、 力G亠JL丄<anh|-13501立面图侧面图(三) 、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm 2)205横杆截面惯性矩l(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.1 X.3 X.252=0.203kN m(T =Mbax/W=0.203 X!06/4490=45.238N/mm2< f=205N/mm2满足要求！ 挠度验算)206000横杆截面抵抗矩W(mm vax=0.677q'la4 */(100EI)=0.677 0.958 沐250(100 2060

11、00 >107800)=0.713mm)4490、八r纵向水平杆H 0,0 C-/1橫向水平杆tt；飙向水平杆在上时，橫向水平杆上烘向水平杆根数沟不包會4两侧水平杆，如本圏例比2.纵、横向水平杆布置取多排架中最大横距段作为最不利计算承载能力极限状态q=1.2 ®.033+Gkjb xlb/(n+1)+1.4 G紬b/(n+1)=1.2 ©033+0.35 1>5/(2+1)+1.4 1.5<X.5/(2+1)=1.3kN/ m正常使用极限状态q'=(0.033+Gkjb Xb/(n+1)+GkXb/(n+1)=(0.033+0.35 1.5/(2+

12、1)+1.5 1.5/(2+1)=0.958kN/m计算简图如下：鑫葢L汕IL-1250JL1250Jd3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qla=1.1 X.3 为.25=1.787kN 正常使用极限状态Rmax'=1.1q'la=1.1 E.958 %25=1.318kN(四) 、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知Fi=Rmax=1.787kNq=1.2 0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知 FT=Rmax'=1.318kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下:1.7B7kNtwo弯矩图(kN m)(T =Mb

13、ax/W=0.904 X!06/4490=201.304N/mm2w f=205N/mn?满足要求!2、挠度验算计算简图如下:变形图mmvax= 7.203mm< vminlb/150, 10 = min1500/150, 10= 10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.817kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=1.787/2=0.894kN 令R.85 卷=6.8kN横向水平杆：Rmax=1.817kN WR=0.85 3=6.8kN满足要求！六、荷载计算立杆排号立杆搭设高度Hsm

14、双立杆计算方式双立杆计算高度h1m14.7不设置双立杆/24.7不设置双立杆/34.7不设置双立杆/每米立杆承受结构自重标准0.129值 gk(kN/m)立杆静荷载计算1立杆承受的结构自重标准值 NG1k立杆一 :NGik=(gk+laXn/2 033/h) H=(0.129+1.25 2/2 033/1.5) 4*=0.737kN立杆二:NGik=(gk+|aXn/2 /.033/h) H=(0.129+1.25 2/2 .033/1.5) 4./=0.737kN立杆三:NG1k=(gk+laXn/2 /.033/h) H=(0.129+1.25 2/2 /.033/1.5) 4/=0.73

15、7kN2、脚手板的自重标准值NG2k1立杆一 :NG2k1=(H/h+1) /XbXGkjb X1/2/2=(4.7/1.5+1) 1.2/.5 /.35 /2/2=0.678kN 立杆二:NG2k1=(H/h+1) la Xb XGkjb X1/2/1=(4.7/1.5+1) 1.2X 1.5 0.35 1/2/1=1.356kN 立杆三:NG2k1=(H/h+1) la Xb XGkjb X/2/2=(4.7/1.5+1) 1.2X 1.5 0.35 1/2/2=0.678kN 1/2表示脚手板2步1设3、栏杆与挡脚板自重标准值 NG2k2立杆三:NG2k1=(H/h+1) la XGkd

16、b X1/2=(4.7/1.5+1) 1.25 0.17 X/2=0.439kN1/2表示挡脚板2步1设4、立杆自重标准值NGk总计立杆一 :NGk=NG1k+NG2k1=0.737+0.678=1.415kN立杆二:NGk=NG1k+NG2k1=0.737+1.356=2.093kN立杆三:NGk=NG1k+NG2k1+NG2k2=0.737+0.678+0.439=1.854kN5、立杆施工活荷载计算立杆一：NQ1k=la Xlb Nnqj XGkqj)/2=1.25 15 魁 X.5)/2=1.406kN立杆二：NQ1k=laXlb 伽XGkqj)/1=1.25 15 魁 X.5)/1=

17、2.812kN立杆三：NQ1k=la Xlb Nnqj XGkqj)/2=1.25 15 魁为.5)/2=1.406kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：立杆一 :N=1.2 NGk+0.9 >1.4 NQ1k=1.2 X.415+0.9 14 1.406=3.47kN立杆二:N=1.2 NGk+0.9 X1.4 NQ1k=1.2 X2.093+0.9 14 2.812=6.055kN立杆三:N=1.2 NGk+0.9 X1.4 NQ1k=1.2 X.854+0.9 14 1.406=3.997kN(七)、立杆稳定性验算立杆截面抵抗矩W(mm 3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立

18、杆抗压强度设计值f(N/mm 2)205立杆截面面积 A(mm 2)4241、立杆长细比验算立杆计算长度 l0=Ky h=1 X 1.5 X 1.5=2.25m长细比 入咄i=2.25 10/15.9=141.509 < 250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算:立杆稳定性系数计算计算长度附加系数k计算长li=ki 卩 h(m)度入=/i©值11.1552.599163.4430.26521.1552.599163.4430.26531.1552.599163.4430.2652、立杆稳定性验算不组合风荷载作用由上计算可知各排立杆轴向力 N立杆一：N=1.2 >NGk+

19、lxi.4 籾Qik=1.2 X.415+1 1.4 为.406=3.667kN(T =N/( © A)=3666.57/(0.265 1 424)=32.63K/fA=205N/mn2满足要求！立杆二：N=1.2 >NGk+l/.4 1NQik=1.2 12.093+1 1.4 2812=6.449kN(T =N/( © A)=6449.07/(0.265 15424)6N/mm2w f=205N/mm2满足要求！立杆三:N=1.2 >NGk+1X.4 1NQ1k=1.2 为.854+1 1.4 X.406=4.194kN(T =N/( © A)=4193.57/(0.265 1 424)=37.323«/f=205N/mn2满足要求！组合风荷载作用由上计算可知各排立杆轴向力 N立杆一:N=1.2 >NGk+0.9 X.4 NQ1k=1.2 X.415+0.9 14 X.406=3.47kNMw=0.9 >1.4 M wk=0.9 >1.4 0.029 1.25 1.52/10=0.01kN m(=N/( ©A)+M w/w=3469.695/(0.265 424)+10276.875/4490=33.169N/mm?