框剪18层住宅楼普通型钢悬挑式双排脚手架专项施工方案

1、框剪18层住宅楼普通型钢悬挑式双排脚手架专项施工方案编制人:审核人:建筑工程有限公司编制日期：201年 月 日第23页共22页一、编制依据1二、工程概况1三、构造要求及技术措施2四、脚手架的搭设和拆除施工工艺4五、安全施工技术措施 4六、普通型钢悬挑脚手架计算书6、编制依据：1、住宅小区9龈施工组织设计2、住宅小区9#®施工图纸3、工程建设强制性标准监督规定（建设部 81号令）»建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)钢结构设计规范(GB 50017-2014)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)建筑施工安全施工标准(JGJ592011)建筑

2、施工高处作业安全技术规范(JGJ802011)二、工程概况：本工程为住宅小区9#®。位于市人民路，建筑面积：9#楼11008.92m2地 上18层，地下2层，地上为住宅，地下二层为储藏室、设备用房，地下一层为自 行车库。地基土质层为粉土层，建筑类别一类，抗震烈度8度，为剪力墙结构。开工日期：201年 月 日，竣工日期：201年 月 日。采用悬挑式双排脚手架，用16号做槽钢，间距1.5m,每六层悬挑，架体高 度17.1米，立杆间距1.5米。脚手架的搭设方法：搭设方法如图所示，将槽钢 穿于楼板留设的钢筋套子内，外挑2.0m,沿建筑物四周每1.5m一根，从根部0.5m 处、1.3m处予埋2

3、16钢筋套子，用以固定钢管，外挂密目网，下设水平支撑 网。6 m立杆间距1.5m16#槽钢外挑2.0m小横杆与柱拉结，与 立杆间距不大于30cm予埋2 4)僻冈筋图1-1悬挑架支撑示意图 三、构造要求及技术措施1、纵向水平杆(1)纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于 3跨纵向水平杆对接扣件必须交错布(2)纵向水平杆接长采用对接扣件连接，置，两根相邻纵向水平杆的接头不能设置在同步或同跨内；不同步不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于 500mm2、横向水平杆(1)主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除，主 节点处两个直角扣件的中心距不应大于 150mm双排脚手架靠墙一端

4、外伸长度 a 不大于0.41 ,且不大于500mm(2)作业层上非主节点处的横向水平杆，根据支撑脚手板的需要等间距设置，最大间距不大于纵距的1/2(3)硬防护使用木脚手板，双排脚手架的横向水平杆两端，用直角扣件固定在立杆上3、脚手板(1)作业层脚手板采用5cm厚木板铺设，铺满、铺稳，离墙面120-150mm(2)作业层端部脚手板探头长度不大于 150mm其板长两端与支承杆进行 可靠的固定4.立杆(1)立杆必须用连墙杆与建筑物可靠连接(2)立杆接长接头必须采用对接扣件连接(3)立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步 内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小

5、于500mm5、连墙杆(1)连墙杆靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm(2)连墙杆从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时， 应采取其他可靠措施固定(3)采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，连墙杆采用梅花型布置，水平问距不大于6m竖直间距不大于4m6、剪刀撑和横向斜撑(1)脚手架必须设置剪刀撑(2)每道剪刀撑宽度不小于4m且不大于6m斜杆与地面的倾角在45度-60度之间（3）剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1m扣件不少于3个固定（4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立 杆上7、防护设施根据现场施工平面布置、各单体结构特点，外围护采用六层悬挑

6、的双排脚 手架，待结构主体施工至七层时，将 1 6层架体拆除（第二、三次挑架同上）。 脚手架首层沿主体周围搭设水平支撑网，外架用密目网全封闭，密目网采用 1.5 X 6.0m的规格，用14扎丝绑扎在大横杆外侧立杆里侧。作业层网高于平台 1.5m,并在作业层下步架处设一道水平网兜，底部侧面设有18cm高的挡脚板当16层架体拆除后，在首层离地3m处悬挑水平安全网，安全网外挑6m 以后每三层设置一道.图1-3层间网支搭示意图四、脚手架的搭设和拆除施工工艺悬挑式脚手架的搭设顺序：水平挑杆（型钢）一纵向扫地杆一立杆一横向扫地杆一小横杆一大横杆 （搁 栅）一剪刀撑一连墙杆一铺脚手板一扎防护栏杆一扎安全网悬

7、挑式脚手架的拆除顺序：拆除程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀 撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序：安全网一栏杆一 脚手板一剪刀撑一小横杆一大横杆一立杆），不准分立面拆架或在上下两步同时 进行拆除，做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个 扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣，所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置临时抛撑加固，后拆连墙杆 .五、安全施工技术措施1、材质及其使用的安全技术措施(1)扣件的紧固程度应在40-50N.m,对接扣件的

8、抗拉承载力为3kN,扣件上螺 栓保持适当的拧紧程度(2)各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于 100mm(3)钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝 等现象的扣件(4)外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、塑料混用(5)严禁将外径48mMf 51mm勺钢管混合使用2、脚手架搭设的安全技术措施(1)搭设过程中划出工作区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调， 严禁在无人指挥下作业，当解开与另一个人有关的扣件时必先告诉对方， 并得到 允许，以防坠落伤人(2)开始搭设立杆时，应每隔6跨设置以一根抛撑，直至连墙件安装稳定后， 方可根据情况拆除(3)脚手架及

9、时与结构拉结，以保证搭设过程的安全，未完成脚手架在每日收 工前，一定确保架子的稳定(4)脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙杆以上两 步(5)搭设过程中由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证，每层验收一次， 达到设计施工要求后方可使用3、脚手架上施工作业安全技术措施(1)结构外脚手架每搭设一层，搭设完毕后， 经项目部安全员验收合格后方可 使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件(2)严格控制施工载荷，脚手板上不得集中堆料，施工载荷不大于3kN/m2 ,确保较大的安全储备(3)结构施工时不允许多层同时作业，装修施工同时作业层数不超过两层(4)当作业层高出齐下连

10、墙杆3.6m以上、且其上尚无连墙杆时，应采取适当的临时撑拉措施(5)各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人(6)定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达 到坚固稳定，确保施工安全4、脚手架拆除安全技术措施(1)拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟定出作业计划，报请 批准，进行技术交底后才准施工(2)架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面 设施等各类障碍物、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提 前拆除的尽量拆除掉(3)拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面设专人指 挥，禁止非作业人员进入(4)拆除时要

11、统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落(5)在拆除时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方 可离开(6)每天拆架下班时，不应留下隐患部位(7)拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故(8)所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送 到地面(9)所有脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人(10)拆下的扣件要装入容器内，用物料提升机运下，拆下的钢管要绑扎牢固, 双点起吊，严禁从高空抛掷六、普通型钢悬挑脚手架计算书、参数信息：1 .脚手架参数双排脚手架搭设高度为17.1 m ,立杆采用单立杆；搭设

12、尺寸为：立杆的纵距为1.5m,立杆的横距为1.5m,立杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.30 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；采用的钢管类型为 48X 3.5 ;横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数1.00 ;连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3 m ,水平间距3 m,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2 .活荷载参数施工均布荷载（kN/m2）:3.000 ;脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数:1层；3 .风荷载参数本工程地处*市，查荷载规范基本风压为0.450kN/m2,风荷载高度变 化系数为1.000,风荷载体型系数仙s为1.128;计算中考虑风

13、荷载作用；4 .静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）:0.1394 ;脚手板自重标准值（kN/m2）:0.350 ;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:0.140 ;安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:0.005 ;脚手板铺设层数:2层；脚手板类别：木脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、木脚手板挡板；5 .水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.85m,建筑物内锚 周段长度1.5 m。与楼板连接的螺栓直径（mm）:16.00 ;楼板混凝土标号：地下室至三层为C3Q四层至十八层为C25;6 .拉绳与支杆参数单位：(mm)悬挑脚手架侧面图钢丝绳安全系数为：

14、6.000 ;钢丝绳与墙距离为(m):2.850 ;悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1 mt单位:(mm悬挑架正立面图、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和 变形。1 .均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P 1= 0.038 kN/m ;脚手板的荷载标准值:P 2= 0.35 X 1.5/3=0.175 kN/m ;活荷载标准值:Q=3 x 1.5/3=1.5 kN/m ;荷载的计算值：q=1.2 X 0.038+1.2 X 0.175+1.4 X 1.5 = 2.35

15、6 kN/m ;小横杆计算简图2 .强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩,计算公式如下:最大弯矩 Mqmax =2.356 X 1.5 2/8 = 0.663 kN.m ;最大应力计算值(T = Mqmax/W =130.442 N/mm2;小横杆的最大弯曲应力(T =130.442 N/mm2小于 小横杆的抗压强度设计 值 用=205 N/mm 2,满足要求!3 .挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值 q=0.038+0.175+1.5 = 1.713 kN/mVa 384磁最大挠度 V = 5.0 X 1.713 X15004/(384 X2.06 X1

16、05X 121900)=4.498 mm小横杆的最大挠度4.498 mm小于小横杆的最大容许挠度1500 / 150=10与10 mm满足要求!、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1 .荷载值计算小横杆的自重标准值:P 1= 0.038 X 1.5=0.058 kN ;脚手板的荷载标准值:P 2= 0.35 X 1.5 X 1.5/3=0.262 kN ;活荷载标准值:Q= 3 X 1.5 X 1.5/3=2.25 kN ;荷载的设计值:P=(1.2 X 0.058+1.2 X 0.262+1.4 X 2.25)/2=1.767 kN ;大横杆计算简图

17、2 .强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分 配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1ma=0.08 X 0.038 X 1.5 X 1.5=0.007 kN.m ;集中荷载最大弯矩计算公式如下：肠* =。沟式集中荷载最大弯矩计算：M2ma=0.267 X 1.767 X 1.5= 0.708 kN.m ;M = Mimax + M2max = 0.007+0.708=0.715 kN.m最大应力计算值(T = 0.715 X 106/5080=140.673 N/mm2;大横杆的最大应力计算值(T = 140.673 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值用=2

18、05 N/mm2 ,满足要求！3 .挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分 配的挠度和，单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下：%二0 677100以大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：mmV ma户 0.677 X 0.038 X 15004 /(100 X2.06 X105X 121900) = 0.052集中荷载最大挠度计算公式如下：1 883XF产1009集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P= (0.058+0.262+2.25 ) /2=1.285kNv = 1.883 X 1.285 X 15003/ ( 100 X2.06 X

19、 105X 121900) = 3.252 mm ;最大挠度和：V = V max + V pmax = 0.052+3.252=3.305 mm ;大横杆的最大挠度3.305 mm小于大横杆的最大容许挠度1500 / 150=10 与10 mm满足要求！、扣件抗滑力的计算：按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承 载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R< Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取8.00 kN;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖

20、向作用力设计值；小横杆的自重标准值:P 1 = 0.038 X 1.5 X 2/2=0.058 kN ;大横杆的自重标准值:P 2 = 0.038 X 1.5=0.058 kN ;脚手板的自重标准值:P 3 = 0.35 X 1.5 X 1.5/2=0.394 kN ;活荷载标准值:Q = 3 X 1.5 X 1.5 /2 = 3.375 kN ;荷载的设计值：R=1.2 X (0.058+0.058+0.394)+1.4 X 3.375=5.336 kN ;R < 8.00 kN ,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！、脚手架立杆荷载的计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载

21、。静荷载标准值包括以 下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为 0.1394kN/mNgi = 0.1394+(1.50 X2/2) X 0.038/1.50 X 17.10 = 3.040kN ;(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2N G2= 0.35 X 2 X 1.5 X (1.5+0.3)/2 = 0.945 kN ;(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为 0.14kN/mN G3 = 0.14 X2X 1.5/2 = 0.21 kN ;(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m 2N G4 = 0.005

22、X 1.5 X 17.1 = 0.128 kN ;经计算得到，静荷载标准值N G =Ng+N32+N33+N34 = 4.324 kN ;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总 和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值N Q= 3 X 1.5 X 1.5 X 1/2 = 3.375 kN ;风荷载标准值按照以下公式计算% =0.7 40明其中 Wo-基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 的规定采用：W o = 0.45 kN/m 2;U z-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 的规定采用：U z=

23、1 ;U s -风荷载体型系数：取值为1.128;经计算得到，风荷载标准值 ._ _ , 2Wk = 0.7 X 0.45 X 1 X 1.128 = 0.355 kN/m ;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N g+1.4Nq= 1.2 X4.324+ 1.4 X 3.375= 9.913 kN ;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 N g+0.85 X 1.4Nq = 1.2 义 4.324+ 0.85 X 1.4 X 3.375= 9.205 kN ;风荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw为Mw = 0.85X 1.4WkLah2/10 =0.850

24、X 1.4 X 0.355 X 1.5 X1.52/10 = 0.143 kN.m ;（六）、钢丝纯卸荷计算：钢丝纯卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位 置；以卸荷吊点分段计算。第1次卸荷净高度为6m;第2次卸荷净高度为4.1m;经过计算得到a1=arctg2.850/(1.500+0.300)=57.724度a2=arctg2.850/0.300=83.991度第1次卸荷处立杆轴向力为：Pi = P2 = 1.5 X 9.913 X 6/17.1 =5.218 kN :kx为不均匀系数，取1.5各吊点位置处内力计算为(kN)：T1 =

25、P 1/sina 1 = 5.218/0.845 = 6.171 kNT2 = P 2/sina 2 = 5.218/0.995 = 5.246 kNG = P i/tana 1 = 5.218/1.583 = 3.295 kNG = P 2/tana 2 = 5.218/9.500 = 0.549 kN其中T钢丝绳轴向拉力，Gffl丝纯水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T 1 =6.171 kN钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中Fg-钢丝绳的容许拉力（kN）;Fg -钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）,计算中可以近似计算Fg=0.5d2, d为钢丝绳直径（mm）; 钢丝绳之间的荷载不

26、均匀系数，取0.82;K -钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 6.171kN , a =0.82, 选择卸荷钢丝纯白最小直径为：d 吊环强度计算公式为：（7 = N / A 其中用 -吊环钢筋抗拉强度， N/mrm;N -A -K=6,得到：二（2 X6.171 X6.000/0.820） 0.5 = 9.5 mm用混凝土结构设计规范规定用=50选择吊环的最小直径要为：d =（2 103/50/3.142 ） 0.5 = 9 mm。第1次卸荷钢丝绳最小直径为9.5 9 mm根据各次卸荷高度得：第2次卸荷钢丝绳最小直径为7.9 7 mm出、立杆的稳定性计算：吊环上承受的荷载等于Fg;吊环截面积，

27、每个吊环按照两个截面计算,A=0.5冗d2;X Fg/f/兀）"5 = （2X6.171 Xmm必须拉紧至6.171 kN,吊环直径为mm必须拉紧至4.217 kN,吊环直径为不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:立杆的轴向压力设计值 ：N = 9.913 X 7/17.1 =4.058 kN ;计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm ;计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3得：k = 1.155 ;当验算 杆件长细比时，取块1.0;计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：仙=1.59 ;计算长度，由公式l o = k x n x h确定：l o = 2.755 m

28、 ;长细比Lo/i = 174;轴心受压立杆的稳定系数小，由长细比lo/i的计算结果查表得到：小二 0.235 ;立杆净截面面积：A = 4.89 cm 2;立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 5.08 cm 3;钢管立杆抗压强度设计值：用=205 N/mm2 ;（T = 4058/（0.235 义 489）=35.314 N/mm2;立杆稳定性计算（T = 35.314 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 用=205 N/mm2满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.205 X 7/17.1 =3.768 kN ;计算立杆的截面回转半径：i = 1.58

29、 cm ;计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3得：k = 1.155;计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：仙=1.59 ;计算长度，由公式l 0 = kuh 确定：10 = 2.755 m ;长细比：L 0/i = 174;轴心受压立杆的稳定系数小，由长细比lo/i的结果查表得到：小=0.235立杆净截面面积：A = 4.89 cm 2;立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 5.08 cm 3;钢管立杆抗压强度设计值 ：用=205 N/mm 2; 2(T = 3767.967/(0.235 X489)+142705.395/5080 = 60.881 N/mm 2;立杆稳定性计算(T

30、 = 60.881 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 用=205 N/mm2满足要求！(八)、连墙件的计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：N i = N iw + N 0风荷载标准值 W = 0.355 kN/m 2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw = 9 m 2;按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), Nd=5.000 kN ;风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算：NW = 1.4 XW义 A = 4.477 kN ;连墙件的轴向力设计值 Ni = N w + N 0= 9.477 kN ;连墙件承载力设计值按下式计算：

31、N f =小 A用其中小-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i = 300/15.8的结果查表得到 小二0.949, l为内排架 距离墙的长度；又： A = 4.89 cm 2; f=205 N/mm 2;连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949 X4.89 X 10-4X205X 103 = 95.133 kN；Nl = 9.477 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl = 9.477小于双扣件的抗滑力16 kN ,满足要求！连墙件扣件连接示意图（加、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬

32、臂部分受脚手架荷载N勺作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为1500mm内排脚手架距离墙体300mm支拉斜杆的 支点距离墙体为1000mm水平支撑梁的截面惯性矩I = 934.5 cm 4,截面抵抗矩W = 116.8 cm3,截面 积A = 25.15 cm 2。受脚手架集中荷载 P=(1.2 X 4.324 +1.4 X 3.375) X 7/17.1= 4.058 kN ;水平钢梁自重荷载 q=1.2 X 25.15 X 0.0001 X 78.5 = 0.237 kN/m ;悬挑脚手架示意图4. D5BkN0.237kN/m4. OSSkN0.237kN/mQ

33、237kN/m1(1)(2|网S5010001500悬挑脚手架计算简图4 992经过连续梁的计算得到4 8260.768 0.697C-0.012%*划-4 07-4 259悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN.m）0.782悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 9.251 kN ;R2 = -0.736 kN ;R3 = 0.394 kN 。最大弯矩 Mmak3.331 kN.m ;最大应力(T =M/1.05W+N/A= 3.331 X 106 /( 1.05 X 116800 )+4.058X 103 / 2515 = 28.778 N/mm 2;水平支撑梁的最大应力计算值 28.77