超高支模专项施工方案-20130923

1、 超高支模专项施工方案超高大支模专项施工方案一、工程概况阳江恒大御景湾项目运动中心位于阳江恒大御景湾项目内，有地下室负一层，地上三层总建筑面积约9739.3m2，其中负一层为2552.9 m2，地上建筑面积为7186.4 m2，建筑总高约32.83m（结构标高），商业中心无地下室地上三层，总建筑面积为3296.8m2,建筑总高度约为27.9m。 由于设计在首层二、三层部分区域均存在架空，该部位的二、三层楼板面支模直接从地下室或首层楼面开始支撑，支模架子最高高达18米，架空的建筑面积达最大达到800平方米，属于超高支模。楼层的梁截面主要形式为（250500）×（5001600），板厚为

2、120mm，最大梁截面为500mm×1600mm，结构截面尺寸较大，需对模板支撑系统进行特殊处理并验算。为确保超高支模的安全性，超高支模区域的梁板达到拆模强度前，与其连接的支模架子禁止拆除。根据设计文件和技术要求，结合本工程的实际情况，编制本“超高支模专项方案”。二、准备工作1、材料准备模板工程作业人员必须细读施工图，根据施工图设计的要求确定各类构件的数量及规格，为配制模板作好准备。模板主要采用915×1830×18胶合板配制， 80×80×2000木方、14对拉螺杆加固，48×3.5mm空心钢管支撑。进场的木枋要经检验合格，对部分弯

3、曲的木枋要用平刨机刨平，并保证木枋的横截面高度误差控制在2mm内。进场的模板也要经检验，确保平整光滑、无孔洞。 进场的钢管要调直，并根据现场实际楼层高度选择进场钢管的高度及可调支座。进场的钢管、扣件要进行检测检验，确保材质符合要求。2、高支模施工工作面准备 做好墙、柱、梁板的定位放线和标高的测设和控制工作。对钢筋工程进行交接检查验收。注意检查柱、墙底部钢筋有无错位、顶线和超线等现象，对偏位柱筋调整到位，同时采取措施保证混凝土保护层厚度和模板的顺利安装。检查应检查预埋铁件、预留孔洞模套是否已安装完毕。应做好模板底清理、洗刷等处理工作。3、施工人员教育准备、入场教育模板工程作业人员先必须经过项目安

4、全员、主管工长、劳资员及保卫组织的项目安全常识系统教育，并建立相应的档案资料。模板工程作业人员分配到工作面后，应由项目主管工长结合高支模的具体情况及特点作专项技术交底。并形成相应记录。针对施工过程中阶段性出现的具有的特定性的安全问题及隐患，工长必须现场作针对性交底，并形成相关记录。、技术教育通过项目技术负责人及主管工长、内业、劳资参与的施工质量技术交底教育，施工班组应对高支模所在楼层的工程概况，施工特点，施工程序，模板施工方法，工程质量要求，安全技术措施有了感性的认识。在施工工作面作业后，项目技术负责人、主管工长应在现场对一些具体施工节点的处理方式及质量通病的预防处理措施作现场交底，并形成记录

5、。主管工长负责贯彻实施、落实到位。三、施工程序楼面定位放线、搭设支模架墙柱扎筋及验收、梁板支模墙柱封模、梁板钢筋安装及验收 浇砼砼养护模板拆除四、测量放线1、测量放线原则、测量放线应坚持专职测量员专人测放，工长复测、质检复核的三级检测原则。、测量放线过程中应坚持“一把尺”原则。、标高的测设应坚持“一个基点”原则。现场测设一个半永久性水准点。2、基线复核根据现场设置的测量洞，测设出控制线，并在测设过程中，先用全站仪检验复核，定出控制线，再分出边梁轴线，并用大吊锤复核下一层的施工误差。待测量员将建筑物的控制线及轴线测放完毕后，主管工长应做以下三种复核：首先，复核轴线与控制线间的关系是否正确，其次，

6、复核控制线上下层间是否吻合，最后，复核边梁轴线与下一层的边梁轴线是否吻合，偏差是否控制在允许范围内（3mm内）。如果发现较大偏差，协同项目经理及技术负责人现场商定处理方案后再进行下一步施工。 3、细部线测放只有在基线复核正确无误后，才能进行细部线的测放。细部线测放时需有工长现场指导及跟班复查。柱、墙模线弹好后，应在外围20cm处弹出参考线，以利于支模后的模板位置校核。五 、支模施工1、钢管架搭设钢管使用前要调直，保证支模的平整度。钢管支模架的搭设应根据轴线统一规划，为保证现场施工过程中的观感，要求钢管立杆纵横通线，水平杆高低一致。同时该部位的支模架均在首层楼板结构上支撑。本次超高支模前已完成部

7、分柱墙砼，故要求在搭设支撑体系时必须与已完成的柱墙进行拉结，使砼柱墙与架体形成整体共同作用，以增强架体的整体稳定性。支模架搭设注意事项：1、放线定位、安放垫板摆放扫地杆逐根树立立杆并随即与扫地杆扣紧装扫地横杆并与立杆或纵向扫地杆扣紧安第一步纵横杆与各立杆扣紧安第二步纵横杆第三、四步横杆设纵横剪刀撑 搭设定位支撑水平杆支设木枋、模板。2、间距必须按方案进行，不能加大间距，立杆必须垂直，水平方向纵横成线。梁底加密钢管的位置和尺寸必须按照方案进行。3、立杆底部支承结构必须具有支承上层荷载的能力。立杆底部应设置木垫板，禁止使用砖及脆性材料铺垫。4、必须设水平支撑和剪刀撑。剪刀撑应纵横两个方向设置；剪刀

8、撑顺着梁的方向搭设，每个34步距；每组剪刀撑跨越立杆根数为45根，斜杆与水平面夹角在45º60度之间；剪刀撑斜杆应与立杆进行连接，底部斜杆的下端应置于垫板上，严禁悬空；剪刀撑斜杆的连接均采用搭接，搭接长度不小于0.5M，设置2个旋转扣件。5、搭设架子必须在垂直方向，水平方向按50%错开接头，所有立杆必须落地，不得在水平杆上加悬空立杆。6、扫地杆必须按要求在离地面150mm进行搭设，两根立杆之间的扫地杆下面必须垫至少一个木枋和木楔，并使之直接承重。同时，木枋和木楔下面必须垫木板或木枋。7、a.根据层高选择立杆，并配以可调支座来调节高度，可调底托及顶托调出高度不得大于300mm。b扣件螺

9、帽一定要拧紧。c立杆竖接一定要采用直角扣件，保证竖向传力。d如立杆底部无混凝土面时：保证地基土夯填密实；增设扫地杆，并尽量将扫地杆置于混凝土梁或其他混凝土结构上；加密斜撑，将端头斜撑在混凝土地梁或承台上，增强整体抗变形能力。8、安全问题必须戴安全帽，系好安全带，作好防护设施；不得穿拖鞋等，必须穿防滑鞋；严禁向下抛扔杂物；不得酒后作业，严禁嬉闹； 56M高度必须搭设水平网一道，水平网要求牢固、严密。遵守各项安全管理规定和制度。2、模板支设1）施工顺序梁底支模梁侧支模平台模板支设墙柱封模梁板吊模2）梁板模支设a.梁底模板支设梁底板模支设时，必须通线，保证梁底平顺。梁底板模标高要严格按设计标高控制。

10、模板拼接时，小块模板拼接头应留设在梁跨中部，利于加固。梁底板模接缝应在木枋上面，避免漏浆。梁底支模、横楞及垫木采用木方，梁底模木枋间距250，然后将底模铺于木方上，梁支撑钢管抄平杆采取可调支座支撑 施工要结合实际情况做到上疏下密，为保证梁线条顺直，木方定位必须准确。梁底模支模时要起拱，当梁跨度4m时，按跨度全长的3起拱，当板跨度4m时，按跨度全长的2.5起拱，悬臂梁按跨度的0.6%起拱。b. 侧模支设梁侧模板接头宜留在梁中，利于加固。梁侧模板接口应平顺、严密。梁侧模与底模拼缝应严密，不漏浆。梁侧模板支设时，上口应通线，保证侧模垂直度。处理好梁柱接头：梁侧模相拼接时，应根据现场实际情况确定出拆模

11、的先后顺序，再确定其相交及叠合方式。梁侧模与柱边模交接时，应在接逢处用木枋加固。外边梁与柱模交接处应加密支撑，杜绝用铁丝拉固。梁侧模锁口枋应与侧模上口平齐，为平台模的加固创造有利条件。梁梁、梁柱模板交接处转角节点外应用竖枋缩紧，再用侧模背枋端部将竖枋顶紧，保证转角节点受力。c. 平台模板支设平台模板是在梁侧模通线后及垂直度检查无误后开始铺设。平台模板铺设之前应先检查侧模是否加固到位。平台模板使用前应进行对角线拉尺检查模板是否方正，保证模板拼接时的严密。平台模板使用前应进行规格检查，并将尺寸（长、宽及厚度）有偏差的模板划分成大、小类别使用，保证拼缝的严密。平台模板铺设应特别注意与梁侧模拼接的拼缝

12、的严密。模板拼接时，相邻两块模板高低差不得大于2mm，拼缝宽度不得大于2mm。板模底木枋间距为40cm。每块板平台木枋截面高度应一致，以保证平台板模的平整度。木枋底部水平承重钢管必须用顶托顶紧，杜绝无承重钢管支模或将木枋的一端支撑在侧模背枋上。d.梁板模支撑体系模板支撑体系采用钢管支架、木枋和胶合板。为确保梁板的施工安全和质量，避免模板和支撑系统受力变形或失稳，其支模体系应进行设计和计算（计算书附后）。根据设计和核算的结果，1000mm及以上高大梁钢管立杆按500×500mm的间距设置，900mm及以下梁钢管立杆按1000×500mm间距设置，楼板钢管立杆按1000

13、5;1000mm间距设置。所有梁及楼板均采用顶托支撑。纵横向设水平拉结杆，布设水平间距同立杆，步距1500，扫地杆离楼面150mm设置，每跨内纵横剪刀撑，附简图。木枋间距按 250 mm立放设置，侧板木枋按间距300 mm立放设置。模板为一层 18mm厚的木胶合板，拼缝必须严密，大梁跨中按设计要求起拱。对拉螺杆采用14，按450×600间距设置。为保证大梁侧向的稳定在大梁两侧各加一道剪刀撑。由于该模板属于超高支模，其负一层与首层梁板之间的支模架应待三层结构砼达到80%后方可拆除，以确保结构楼面板的安全。大梁及模板支模示意如下图所示：侧向支撑简图3） 柱模支设柱模边口应刨平直，保证接缝

14、严密不漏浆。柱模底部应留出清扫口，及时冲净残渣。模板拼接时，小块模板拼接头应留设在柱中部，利于加固。在本工程中结构柱支模拟采用胶合板配制模板，加50×100mm木枋竖楞和钢管抱箍加固，木枋竖楞的横向间距按200350mm设置，钢管抱箍的竖向间距按450mm设置, 施工要结合实际情况做到上疏下密，并连接在满堂支模钢管脚手架上，保证柱子的整体稳定、不偏移、扭曲。为保证柱模的侧向刚度，在柱模上设置双向14对拉螺杆，间距按400-500mm设置。柱墙模板示意见下图所示。六、模板拆除1、拆模顺序柱模梁侧模板模梁底模2、拆模时间柱模拆模时间应超过1d，楼板模拆模时间应达到设计强度等级的75%（板

15、跨度2，8），100%（板跨度8）。拆除模板时，应注意从节点处开始或从小板处开始，尽量减少模板损耗；同时，应注意对混凝土梁柱构件的棱角保护。、模板拆除时，先将材料堆放在钢管架上，在传至楼面分类归堆。然后吊运至上一个作业面。模板拆除必须做好拆模申请审批工作方可进行。七、质量要求、 模板质量评定要求项 目允许偏差mm检查方法梁墙柱轴线位移5尺量检查标 高±5水准仪配合尺量构件截面尺寸+4，-5尺 量每层垂直度32m托线板或线锤相邻板面高低差2尺 量表面平整度52m靠尺、塞尺预埋钢板中心位移3预留孔中心位移3预留洞中心位移10尺 寸+10，0、模板及其支撑系统必须保证结构、构件各部分形状尺

16、寸和相互间位置的正确。模板及其支撑系统必须具有足够的强度、刚度和稳定性。模板接缝不得漏浆，模板应清理干净，并满涂隔离剂，便于模板的安拆，按规范要求留置浇捣孔、清扫孔。八、环境保护及安全文明施工注意事项1、 环境保护措施1)进入现场施工人员均需进行环境和职业健康安全知识和意识的培训，培训合格者方有资格进入现场施工。2)零配件、工具的放置要轻拿轻放，尽量减少金属件的撞击，不要从较高处丢金属件，以免发生较大声响。3)结构施工过程中，应控制模板搬运、装配、拆除声，要求按施工作业噪音控制措施进行作业，不允许随意敲击模板，模板拆除过程中，拆除的东西不能乱扔乱抛，统一由一个出口转运，采取溜槽或袋装转运，防止

17、拆除下落的物件撞击引起扬尘。特别是从高处拆除的模板不能自由落下，或从高处向下抛落。4)合理安排施工工序，严禁在中午和夜间进行产生噪音的建筑施工作业（中午12时至下午2时，晚上10时至第二天早上7时）。由于施工中不能中断的技术原因和其它特殊情况，确需中午或夜间连续施工作业的，在向建设行政主管部门和环保部门申请，取得相应的施工许可证后方可施工。注意夜间照明灯光的投射，尽量降低光污染。5)模板作业的粉尘排放应满足GB16297-1996大气污染物综合排放标准的相关规定，以不危害作业人员健康为标准。6)工完清理建筑垃圾时，首先必须将较大部分装袋，然后洒水清扫，防止扬尘，清扫人员必须配戴防尘口罩，对于粉

18、灰状的施工垃圾，采用吸尘器先吸，后用水清洗干净。2、支撑系统监测措施（1）、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。（2）、高支模日常检查、巡查重点部位：a、杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；b、底座是否松动、立杆是否悬空；c、连接扣件是否松动，架体是否有不均匀的沉降，支架与立杆是否有变形现象；d、安全防护措施是否符合规范要求；（3）、支撑体系在承受大风大雨后必须进行全面检查。（4）、监测点布设为保证本工程支撑体系的安全性，在本支撑体系内布设监测点（见立杆布置图），监测仪器精度应满足现场要求，并设变形监测预警值，如超出该预警值，必须

19、立即停止施工，待请设计院和有关专家进行加固措施论证后再继续施工。扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形预警值序号项目搭设允许偏差变形预警值检查工具1立杆垂直度±50mm20mm经纬仪或吊线和卷尺2支架沉降观测10mm8mm水准仪3支架水平位移/10mm经纬仪及卷尺453、安全技术措施和安全管理应急预案1)安全技术措施进入施工现场必须佩带安全帽，外架边缘及高空作业必须佩带安全带，严禁现场嬉戏、酒后上班。周边防护应及时到位，拆模时，应注意立足点的安全与稳定，并注意操作层不能站人。余材及较重工具不能随意堆放在钢管架上，必须堆放在专用平台上。施工支模时必须严格按照支模结构平面示意图的要

20、求搭设支撑架，必须选用垂直无弯曲的、截面无损伤的钢管，搭设横立杆时，扣件必须拧紧，扭矩必须达到40Nm，钢管连接件均选用合格的连接件，并进行全面的二次检查，剪刀撑按照要求设置，顶部横杆与立杆相交处的扣件设双扣件，即在立杆上增加一个抗压和抗滑移的直角扣件，以避免扣件的滑移而造成模板的变形和其它安全意外。2) 安全管理应急预案安全管理应急预案按专项安全施工方案及应急求援预案执行。4、文明施工注意事项进入施工现场的材料必须分类堆放在指定地点。材料使用完毕后，余材要及时清理并运至下一工作面或指定地方归堆。工作面交验时，应及时清理锯沫、碎板等杂材，支撑层下的散板、铁钉、钢管、扣件等材料要及时清理，并避免

21、混凝土污染。工程完毕后，所有材料应堆放在指定地点。九、计算书（以梁KL18(1)1600*500mm）梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:KL18(1)。一、参数信息1.模板支撑及构造参数

22、梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：1.60；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.50；梁支撑架搭设高度H(m)：14.42；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为48×3.5；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：25.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；

23、施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：25.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方

24、木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞到梁底距离依次是：30mm，450mm，900mm，1350mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算新浇混凝土侧压力标准值F1=25.000kN/m2；三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝

25、土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W < f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 148×1.8×1.8/6=79.92cm3； M - 面板的最大弯矩(N·mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1.48×25

26、5;0.9=39.96kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×1.48×4×0.9=7.459kN/m；计算跨度: l = 300mm；面板的最大弯矩 M = 0.1×39.96×3002 + 0.117 ×7.459×3002 = 4.38×105N·mm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×39.96×0.3+1.2×7.459×0.3=15.872kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.38×105 /

27、7.99×104=5.5N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.5N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=39.96N/mm； l-计算跨度: l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 148×1.8×1.8×1.8/12=71.93cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×39.

28、96×3004/(100×6000×7.19×105) = 0.508 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.508mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=15.872/(1.600-0.120)=10.724kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

29、W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3；I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.202 kN·m，最大支座反力 R= 5.143 kN，最大变形 = 0.056 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/W<f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.02×105/8.33×104 = 2.4 N

30、/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；次楞的最大挠度计算值 =0.056mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.143kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2×5.078=10.16cm3；I = 2

31、×12.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kN·m) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.694 kN·m，最大支座反力 R= 11.443 kN，最大变形 = 0.329 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/W<f经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.94×105/1.02×104 = 68.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =68.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计

32、值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.329 mm主楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.329mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 500×18×18/6 = 2.70×104mm

33、3； I = 500×18×18×18/12 = 2.43×105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W<f新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×(25.00+1.50)×0.50×1.60×0.90=22.896kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.2×0.50×0.50×0.90=0.270kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4×(2.00+2.50)×0.50×0.90=2.8

34、35kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1×(22.896+0.27)×3002+0.117×2.835×3002=2.38×105N·mm； =Mmax/W=2.38×105/2.70×104=8.8N/mm2；梁底模面板计算应力 =8.8 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l

35、/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=22.896+0.270=23.166kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×23.166×3004/(100×6000×2.43×105)=0.871mm；面板的最大挠度计算值: =0.871mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.2mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1)

36、钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2×(25+1.5)×1.6×0.3+0.5×0.3×(2×1.48+0.5)/ 0.5=16.51 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4×(2.5+2)×0.3=1.89 kN/m；均布荷载设计值 q = 16.510+1.890 = 18.400 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.30×1.2×0.12×25.00+1.4×(2.50

37、+2.00)×(1.00-0.50)/4=0.371kN2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5×10×10/6 = 8.33×101 cm3；I=5×10×10×10/12 = 4.17×102 cm4；E= 9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kN·m) 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N3=0.619 kN；N2=8.704 kN；最大弯矩：M= 0.358kN·

38、m最大剪力：V= 4.352 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.358×106 /8.33×104=4.3 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=3×4.352×1000/(2×50×100)=1.306N/mm2；方木的最大挠度： =0.195 mm；方木的允许挠度：= 1×103/2/250=2mm；方木最大应力计算值 4.299 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 1.306 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.7

39、00 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.195 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.000 mm，满足要求！七、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(双钢管) :48×3.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；1.梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.619 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN·m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.054 kN·m ；最大变形 max = 0.0

40、14 mm ；最大支座力 Rmax = 1.098 kN ；最大应力 =M/W= 0.054×106 /(10.16×103 )=5.3 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 5.3 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.014mm小于500/150与10 mm,满足要求!2.梁底托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 8.704 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN·m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mm

41、ax = 0.752 kN·m ；最大变形 max = 0.192 mm ；最大支座力 Rmax = 15.433 kN ；最大应力 =M/W= 0.752×106 /(10.16×103 )=74 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 74 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.192mm小于500/150与10 mm,满足要求!八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的

42、最大支座反力： N1 =1.098 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×14.42=2.234 kN；N =N1+N2=1.098+2.234=3.332 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，

43、立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.3= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3331.618/(0.

44、203×489) = 33.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 33.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1 =15.433 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(14.42-1.6)=2.234 kN；N =N1+N2 =15.433+1.986=17.419 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.

45、58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.3= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢