珠海市高新区会同村南部升降机基础工程施工设计方案

1、市高新区会同村南部升降机基础施工方案一、工程概况1.1 、项目概况本工程位于市高新区会同村南部，现北师大校园东北部，南面为会下线。总建筑面积约约 8.593 万，其中包括音乐学院及视觉艺术学院 1 栋，地上 5 层，地下 0 层；行政楼及会堂 1 栋地上 6 层地下 2 层；体育馆 1 栋地上 4 层，地下 1 层。1.2 、施工电梯选用情况栋号施工电梯位置型号高度（ m）基础平面尺寸音乐学院23/2*D 轴SC200/200TD264.8x4二、编制依据三、施工电梯的选型根据本工程砌筑结构和装修装饰工程量，音乐学院B区 28轴交 3-E 轴设置 1台SC200/200TD施工电梯，吊笼规格：

2、 3200×1500，型附墙，结合图纸查阅本工程双笼电梯的位置布设于各层外墙部位，外墙与导轨中心距离为4.5m。具体位置详见施工电梯平面布置图。四、施工电梯的基础根据现场的实际情况，施工升降机布置位置埋深1 米，基础底标高为18。根据 SC型施工升降机使用手册基础尺寸定为4800mm× 4000mm，厚度为 300mm，其部配筋为：双层双向12200，混凝土强度等级为C30，浇筑过程中预埋地脚螺栓，与基础一起浇筑，其中预埋地脚螺栓必须牢固的固定在基础钢筋上。基础施工过程中做好预埋件定位工作，钢筋绑扎完成并经项目部验收合格后方能进行基础砼的浇筑。五、施工电梯基础施工要点1、基

3、础施工时应认真校对基础及预埋件的轴线位置，偏差不得大于±5mm。要控制砼表面水平度不得大于 1/1000 。2、基础座或基础预埋件全部埋入砼基础板，四个螺栓口插上同直径PVC管，防止砼污染及便于寻找。3、支设施工电梯基础模板（吊模），绑扎钢筋，用镀锌扁钢将基础梁与施工电梯钢筋焊接在一起，作避雷引下线，用接地电阻测试仪测量升降机钢结构及电器设备金属外壳的接地电阻，不得大于4。用500兆欧表测量电动机及电器元件的对地绝缘电阻应不小于 1M。4、砼浇筑完毕后及时闭水养护，浇水养护7天，砼强度达到 70%以上才能安装设备。5、基础平面比附近底板面高15cm，避免积水。6、非地下室顶板部位土方

4、分层回填并夯实，确保使用安全。六、计算书施工升降机计算书（一）、参数信息1. 施工升降机基本参数施工升降机型号SCD200/200TD吊笼形式双吊笼架设总高度 (m)26标准节长度 (m)1.5导轨架截面长(m)1.5导轨架截面宽(m)0.7标准节重 (kg)150对重重量 (kg)0单个吊笼重 (kg)1000吊笼载重 (kg)2000外笼重 (kg)500其他配件总重量(kg)5002. 地基参数地基土承载力设计值(kPa)130地基承载力折减系数0.83. 基础参数基础混凝土强度等级C30承台底部长向钢筋HRB400 12200承台底部短向钢筋HRB400 12200基础长度l(m)4.

5、8基础宽度b(m)4基础高度h(m)0.3（二）、基础承载计算导轨架重（共需 18 节标准节，标准节重150kg）：150kg×18=2700kg，施工升降机自重标准值：Pk=(1000 ×2+500+0×2+500+2700)+2000×2) ×10/1000=97kN；施工升降机自重：P=(1.2 ×(1000 ×2+500+0×2+500+2700)+1.4×2000×2) ×10/1000=124.4kN；P=n×P=2.5×124.4=311kN（三）、地

6、基承载力验算承台自重标准值： Gk=25×4.80 ×4.00 ×0.30=144.00 kN承台自重设计值：G144.00 ×1.2 172.80kN作用在地基上的竖向力设计值：F311.00+172.80=483.80kN基础下地基承载力为： f a= 130.00 ×4.80 ×4.00 ×0.80 1996.80kN > F=483.80kN该基础符合施工升降机的要求。（四）、基础承台验算1 、承台底面积验算轴心受压基础基底面积应满足S=4.8×4=19.2m2(P k+Gk)/f c=(97+144

7、)/(14.3 ×103)=0.017m2 。承台底面积满足要求。2 、承台抗冲切验算由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。计算简图如下：F1 0.7 hpf t amhoam = (at +ab)/2F1 = pj ×Al式中 P j - 扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力， Pj =P/S=311/19.2=16.198kN/m 2； hp -受冲切承载力截面高度影响系数，hp=1；h0 -基础冲切破坏锥体的有效高度，h0 =300-35=265mm；Al- 冲切验算时取用的部分基底面积，Al =4×1.35=5.

8、4m 2；am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积围的下边长；ab=a+2h0=0.7+2×0.265=1.23mam=(a t +ab)/2=(0.7+1.23)/2=0.965mFl Pj ×Al=16.198×5.4=87.469kN0.7hpf t amh0=0.7 ×1×1.43 ×965×265/1000=255.981kN87.469kN。承台抗冲切满足要求。3 、承台底部弯矩计算属于轴心受压，在承台底部

9、两个方向的弯矩：M1= (a 12/12)(2l+a' )(p max+p-2G/A)+(p max-p)lM2= (1/48)(l-a' ) 2(2b+b ' )(p max+pmin-2G/A)式中 M1,M2 -任意截面 1-1 、 2-2 处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1-任意截面 1-1至基底边缘最大反力处的距离， a1 =1.65m；l,b -基础底面的长和宽；pmax,p min - 相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设maxmin=(311+172.8)/19.2=25.198kN/m2；计值， p =pp -相应于荷载

10、效应基本组合时在任意截面1-1 处基础底面地基反力设计值，p=pmax=25.198kN/m2 ；G -考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35Gk ，Gk 为基础标准自重， G=1.35×144=194.4kN；M1=1.65 2 /12 ×(2 ×4+0.7) ×(25.198+25.198 - 2×194.4/19.2)+(25.198- 25.198) ×4.8=59.502kN ·m;M2=(4-0.7) 2 /48 ×(2 ×4.8+1.5) ×(25.19

11、8+25.198 - 2×194.4/19.2)=75.917kN·m;4 、承台底部配筋计算 s = M/( 1f cbh02) = 1 -(1- 2 s) 1/2s = 1-/2As = M/(s h0f y )式中1 -当混凝土强度不超过时， 1 取为0.94, 期间按线性插法，C50 时， 1 取为1=1；1.0,当混凝土强度等级为C801-1截面： s=|M|/( 1f cbh02)=59.50 ×106/(1.00 ×14.30 ×4.00 ×10 3×265.00 2)=0.015 ；=1-(1- 2×

12、; s) 1/2 =1-(1- 2×0.015) 0.5 =0.015 ； s=1- /2=1 -0.015/2=0.993 ；As=|M|/( sf yh0)=59.50 ×106/(0.993 ×360.00 ×265.00)=628.40mm2。2-2截面： s=|M|/( 1f cbh02)=75.92 ×106/(1.00 ×14.30 ×4.80 ×103×265.00 2)=0.016 ；=1-(1- 2× s) 1/2 =1-(1- 2×0.016) 0.5 =0.016 ；s=1- /2=1 -0.016/2=0.992 ；As=|M|/( sf yh0)=