脚手架专项施工方案含计算方案

1、目录第一节：工程概况1第二节：搭设方案21、落地式双排双立管脚手架搭设方法2第三节：脚手架安全措施41、安全网架设42、防电避雷的措施43、安全标志的悬挂5第四节：安全技术措施5第五节：脚手架检查与验收61、脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收；62、脚手架使用中，应定期检查下列项目；63、检查验收组织机构人员：7第六节：落地式脚手架计算7一、大横杆的计算 :. 8二、小横杆的计算 :10三、扣件抗滑力的计算 :12四、脚手架荷载标准值 :13五、立杆的稳定性计算 :15六、最大搭设高度的计算:17七、连墙件的计算 :18八、立杆的地基承载力计算:19第七节：脚手架拆除安全要求20第一

2、节：工程概况本工程为京粮集团旧粮库改造项目，改造后功能为精品酒店。 工程位于北京市怀柔区怀北镇河防口村546 号，占地面积23027.03平米，改造面积7846.53平米，其中地下机房建筑面积： 500 平米，首层建筑面积5040平米，改造后项目包括客房、大堂入口、功能区、服务区、景观区、室外园林绿化。由于原有粮库建于19 世纪 70 年代经过结构鉴定部门鉴定， 大部分为危房不能直接使用，故建设单位决定加固原及改造危房，窑洞和16 号楼进行加固。主要施工项目： 窑仓结构加固、 地源热泵项目、 室内外装饰、空调项目、消防项目、强弱电项目、给排水项目、室外园林绿化项目等。工程简介项目名称京粮集团怀

3、柔河防口麦壳精品酒店改造项目建设单位北京京粮置业有限公司监理单位北京天瑞峰工程建设管理有限公司施工单位北京中建华腾装饰工程有限公司建设地点北京市怀柔区怀柔北镇河防口村546 号建筑装饰装修、屋面、建筑给水排水及供暖、通风与空调、建筑电主要施工项目气、智能建筑、建筑节能、电梯、室外工程（含景观绿化）等改造工程。质量要求：合格质量要求关于质量要求的详细说明见第七章“技术标准和要求”。第二节：搭设方案根据现场实际施工情况， 本工程采用落地式脚手架， 双排双立管落地式脚手架搭设高度为 6.5米，双排双立管落地式脚手架搭设在回填土地面上，选用脚手板垫底。 选用48.3× 3.6钢管，所有钢管、

4、扣件及辅助材料均为符合标准规定：钢管有弯曲、压扁、打孔、锈蚀等缺陷的不得使用；扣件不得有裂纹、气孔、疏松、砂眼等缺陷，扣件应转动灵活、无锈蚀；脚手板不得有腐朽、缺片等。1、落地式双排双立管脚手架搭设方法基础脚手架基础在回填土脚手板上搭设，立杆基础上设置预制垫块。 每层的搭设高度不超过两个步距，每搭设一步脚手架后应按照JGJ1302011的有关规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度，底座垫板均应准确地放在定位线上。立管的搭设立杆纵距 1.2米，内立杆距建筑物外边0.30m，每根立杆设置垫板，立杆垂直偏差应小于 1/500。在底座上 200mm 处用直角扣件设置一横向扫地杆和纵向扫地杆，横向扫地杆

5、固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆基础不在同一高度时， 必须将高处的纵向扫地杆向外延长两跨至立杆固定，长度不小于 2 米。立杆用对接扣件连接对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同一步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离小于步距的13。水平杆的搭设该工程的外脚手架为结构外脚手架，根据规范要求水平杆步距采用1.2 米。纵向水平杆设置在立杆的内侧， 其长度不小于 3 跨，纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同一步或同一跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接

6、头中心至最近方节点距离不小于纵距的13。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，作业层上非主节点处的横向水平杆根据支承脚手板的需要间距设置，在纵距中间设置一根横向水平杆。连墙杆的搭设立杆必须用连墙件与建筑可靠连接，本工程采用钢管作钢性连墙件，架体与建筑物的拉结采用四步三跨，垂直距离为3米（ 每层预埋短钢管），水平间距 7.5米。每层连墙杆利用钢管和扣件把内外立杆及大横杆和主体圈梁紧连在一起。连墙杆靠近主节点设置，偏离主节点不应大于 300mm，从底层第一步纵向水平杆处设置，当设置有困难时应采取其它固定措施。剪刀撑搭设双排脚手架应

7、设置剪刀撑与横向斜撑。剪刀撑沿建筑物全高连续设置，斜杆与地面的倾角为 4560度。剪刀撑杆的连接采用搭接，搭接长度不小于0.8米，采用两个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。横向斜撑按每 6根立杆沿全高设置。安全网及防护措施：在满铺脚手板下方悬挂安全兜一道，以防落物伤人；脚手架外侧全封闭设置密目式阻燃安全网。每隔五层在脚手架外侧设一道180mm 宽醒目斑马线警示条。脚手板采用竹串片脚手板（荷载取值为0.35KN/m 2），每隔 3 层满铺一层（首步必设） 。操作层满铺一层，在满铺架板层中间设一道兜底网，满

8、铺架离外墙间距100，满铺架板用 12 号铁丝绑扎牢固；在转弯处脚手板应交叉搭接，操作层脚手架外侧，设置180mm 高的挡脚板。第三节：脚手架安全措施1、安全网架设本工程的外墙脚手架随主体施工连续搭设，脚手架始终高出主体施工工作面约 1.5m，外墙脚手架的外表面满挂安全网；在作业层的脚手板下平挂兜底网。2、防电避雷的措施（1）、本工程的脚手架采用的钢管扣件式脚手架，所以在架设和使用期间，要严防与带电体接触。（2）、对脚手架采取接地处理。如电力线路垂直穿过或靠近钢管脚手架时，应将电力线路周围至少两米以内的钢管脚手架水平连接，并将线路下方的钢管脚手架垂直连接进行接地。（3）、在架上使用电焊机，混凝

9、土振动器等，要放在干燥的木板上，操作者要戴绝缘手套。电焊机，混凝土振动器机壳采取保护性接地接零措施。（ 4）、雷雨天不得上架操作。3、安全标志的悬挂在脚手架的外表面安全网上悬挂醒目、规范、齐全的安全标志（包括安全通道的标志）。第四节：安全技术措施1、对所有施工人员做严格的安全技术书面交底，施工操作人员接受交底， 掌握安全技术操作规程后应在书面交底上签字。做到人人熟知安全技术操作规程，人人遵守安全技术操作规程。安全责任层层落实。2、严格检查所有外架主材，不合格者坚决不予以使用。3、所有操作人员均应执证上岗，证件必须留施工现场待查，并做到人证相符。4、所有操作人员必须正确配戴安全带、安全帽，安全带

10、应高挂底用，并遵守施工现场的其它安全规章制度。5、操作有员在操作过程中不得吸烟、闲谈或做与工作无关的事。6、严格按照施工组织的施工顺序及搭设方法搭设，不得任意更改立杆、水平杆、连墙杆等的搭设间距。7、脚手架拆除必须按规范顺序一架一架地由上至下拆除，连墙杆应同时拆除， 不得提前拆除。8、拆除脚手架时必须配戴安全带，对拆除的构件有组织的下运，不得抛扔。拆除时应设专人在架底周围看护、提醒过路人的安全。第五节：脚手架检查与验收1、脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收；a) 基础完工后及脚手架搭设前；b) 作业层上施加荷载前；c) 每搭设完 10-13m高度后；d) 达到设计高度后；e) 遇到六

11、级大风与大雨后；f) 停用超过一个月。2、脚手架使用中，应定期检查下列项目；a) 杆件的设置和连接，连墙件， 支撑，门洞桁架等的构造是否符合要求；b) 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；c) 扣件螺栓是否松动；d) 脚手架立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合本规范规定要求；e) 安全防护措施是否符合要求；f) 是否超载。3、检查验收组织机构人员：组长：谷满军副组长：田成（安全员） 、李春风（项目负责人）成员：曲海涛、陈阳、杜长青、王六田第六节：落地式脚手架计算依据规范 :建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范 GB50009-2012钢结构设计规范 GB

12、50017-2003建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数 :钢管强度为 205.0 N/mm 2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度6.5 米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.20 米，立杆的横距1.20 米，内排架距离结构0.30 米，立杆的步距1.20米。钢管类型为 48.3 × 3.6 ，连墙件采2用步 2 跨，竖向间距 2.40米，水平间距 2.40 米。施工活荷载为 3.0kN/m 2，同时考虑 2 层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m 2，按照铺设 3 层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m ，安全网荷载取0.0100kN/m2

13、。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压 0.30kN/m 2，高度变化系数1.0000，体型系数 0.6000。地基承载力标准值150kN/m 2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用44，抵抗距计算采用44。I= (D-d )/64W= (D -d )/32D一、大横杆的计算 :大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350 × 1.20

14、0/2=0.210kN/m活荷载标准值Q=3.000 × 1.200/2=1.800kN/m静荷载的计算值q1=1.2 × 0.040+1.2× 0.210=0.300kN/m活荷载的计算值q2=1.4 × 1.800=2.520kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩 )2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08× 0.300+0.10× 2.520) 2=0×支座最大弯矩计算公式如下:支座最大

15、弯矩为M2=- (0.10× 0.300+0.117× 2.520)2=×我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：62 =0.468 ×/526010.0=88.920N/mm大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求 !3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下 :静荷载标准值q1=0.040+0.210=0.250kN/m活荷载标准值q2=1.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度45V=(0.677× 0.250+0.990× 1.800)×/(1001200

16、5;.0 2.06 ××10127100.0)=1.545mm大横杆的最大挠度小于1200.0/150与 10mm,满足要求 !二、小横杆的计算 :小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.040 × 1.200=0.048kN脚手板的荷载标准值P2=0.350 × 1.200 × 1.200/2=0.252kN活荷载标准值Q=3.000 × 1.200 × 1.200/2=2.160kN荷载

17、的计算值P=1.2 × 0.048+1.2× 0.252+1.4× 2.160=3.384kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:2× 1.200/4=1.024kN.mM=(1.2 × 0.040) × 1./8+3200.38462 =1.024 × /526010.0=194.609N/mm小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求 !3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最

18、不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度45V1=5.0 × 0.040 × 1200/(384.00× 2.060 ××10127100.000)=0.041mm集中荷载标准值P=0.048+0.252+2.160=2.460kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度5V2=2459.640× 1200.0 × 1200.0 × 1200.0/(48×2127100.06×.100)=3.382mm最大挠度和V=V 1+V 2

19、=3.423mm小横杆的最大挠度小于1200.0/150与 10mm,满足要求 !三、扣件抗滑力的计算 :R Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值 ,单扣件取 8.0kN,双扣件取 12.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.040 × 1.200=0.048kN脚手板的荷载标准值P2=0.350 × 1.200 × 1.200/2=0.252kN活荷载标准值Q=3.000 × 1.200 × 1.200/2=2.160kN荷载的计算值R=1.2 × 0.048+1.2×

20、; 0.252+1.4× 2.160=3.384kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m 时 ,试验表明 :单扣件在 12kN 的荷载下会滑动 ,其抗滑承载力可取 8.0kN；双扣件在 20kN 的荷载下会滑动 ,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值 :作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m) ；本例为 0.1538NG1 = 0.154× 6.500=1.000kN(2)脚手板的自重标准值 (kN/m 2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35N

21、G2 = 0.350× 3× 1.200 × (1.200+0.300)/2=0.945kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m) ；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17NG3 = 0.170× 1.200 × 3=0.612kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m 2)；0.010NG4 = 0.010× 1.200 × 6.500=0.078kN经计算得到，静荷载标准值NG = N G1+N G2+N G3+N G4 = 2.635kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施

22、工荷载总和的1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值NQ = 3.000× 2× 1.200 × 1.200/2=4.320kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0 基本风压 (kN/m 2)，W0 = 0.300Uz 风荷载高度变化系数， Uz = 1.000Us 风荷载体型系数：Us = 0.6002经计算得到： Wk = 0.300× 1.000 × 0.600 = 0.180kN/m。考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG+ 0.9 × 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2 

23、15; 2.635+0.9× 1.4 × 4.320=8.605kN不考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2 × 2.635+1.4× 4.320=9.210kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW 计算公式MW= 0.9 × 1.4Wlh2/10k a其中Wk 风荷载标准值 (kN/m 2)；la 立杆的纵距(m)；h 立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9 × 1.4 × 0.180 × 1.200 &#

24、215; 1.200 ×五、立杆的稳定性计算 :1.不考虑风荷载时 ,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.210kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.550；l0 计算长度(m),由公式l0 = kuh 确定， l0=1.155 × 1.550 × 1.200=2.148m；A 立杆净截面面积， A=5.060cm2；W 立杆净截面模量 (抵抗矩 ),W=5.260cm3；长细比，为 2148/16=1350 允许长细比 (k 取 1)，为 1860

25、/16=117 <210长细比验算满足要求 !轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到 0.372；钢管立杆受压强度计算值(N/mm 2)；f 钢管立杆抗压强度设计值， f=205.00N/mm 2；经计算得到 :2 =9210/(0.37× 506)=48.912N/mm；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足!要求2.考虑风荷载时 ,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.605kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.550；l0 计算长

26、度(m),由公式l0 = kuh 确定， l0=1.155 × 1.550 × 1.200=2.148m；A 立杆净截面面积， A=5.060cm2；W 立杆净截面模量 (抵抗矩 ),W=5.260cm3；长细比，为 2148/16=1350 允许长细比 (k 取 1)，为 1860/16=117 <210长细比验算满足要求 !轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到 0.372；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW；钢管立杆受压强度计算值(N/mm 2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm 2；经计算得到2 =8605/(0

27、.37 × 506)+39000/5260=53.151N/mm；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足!要求六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度H ，按下式计算：H = -(1A.2NG2k+1.4N Qk-N Xie) / 1.2gk其中NG2k 构配件自重标准值产生的轴向力，N G2k = 1.635kN；NQk 活荷载标准值，N Qk = 4.320kN；gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.154kN/m ；NXie 轴向力钢丝绳卸荷部分，N Qk = 0.000kN； 钢管立杆抗压强度设计值，2= 2

28、05.00N/mm；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度H = 165.741 米。考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度H ，按下式计算：H = -1A.2N+0.9× 1.4(N+ AM )-N / 1.2gkG2kQkwkXie其中NG2k 构配件自重标准值产生的轴向力，N G2k = 1.635kN；NQk 活荷载标准值，N Qk = 4.320kN；gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.154kN/m ；Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk；NXie 轴向力钢丝绳卸荷部分，N Qk = 0.000kN； 钢管立杆

29、抗压强度设计值，2= 205.00N/mm；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度H = 161.416米。取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度H=161.416 米。七、连墙件的计算 :连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl = N lw + N o其中Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw = 1.4×k w× Awwk 风荷载标准值， wk = 0.180kN/m 2；Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:2Aw = 2.40× 2.40 = 5.760m；No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；N o = 3.000经计算得到Nlw = 1.452kN，连墙件轴向力计算值N l = 4.452kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1 = 0.85Acf根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2 = 0.85 Af其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.59的结果查表得到 =0.95 ；净截面面积Ac = 5.06cm2；毛截面面积A = 18.32cm2；f = 205.