#住宅楼布料机支撑脚下模板加固处理方案

1、一、编制依据2.二、工程概况3.2.1 工程建设概况32.2 建筑设计概况3三、加固处理措施4.3.1 处理措施43.2 支撑体系 5四、施工注意事项 7.附件一：布料机支撑脚模板计算书 8.、编制依据在舁 厅P名 称编号1建筑结构福裁规沱GB50009-20122混凝土结构设计规范GB50010-20103混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20154建筑工程施工质量验收今 标准GB50300-20135钢管脚手架扣件GB15831-20066碳素结构钢GB/T700-20067高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-20108建筑机械使用安全技术规程JGJ33-20129建筑施工安全

2、检查标准JGJ59-201110建筑施工局处作业安全技术规范JGJ80-201611建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-201112建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-201613建筑施工模板女全技术规氾JGJ162-200814建筑施工手册（第五版）15建筑施工计算手册（第二版）江正荣16工程建设标准强制性条文2013 版17建设工程安全生产管理条例国务院第393号令18危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号二、工程概况2.1工程建设概况工程建设概况一览表在舁 厅P项 目内容1工程名称2工程地址3建设单位4设计单位5监理单位6质量监督7施工总承包单

3、位9见证试验室10合同工期560天2.2建筑设计概况建筑设计概况一览表在舁 厅P项目内容1建筑功能住宅楼3建筑回积（m2）总建筑面积32192.27m2地下建筑面积2982.30m2地上建筑面积29209.97m24建筑层数地下三层；地上二十八层5建筑层局地卜部分 层局负三层负二层负一层3.2 m3.3 m3.4 m地上部分 层局标准层2.7m6建筑局度±0.00绝对标图30.4m室内外高差0.3m筏板底标图-10.785m建筑总高80.690m8建筑防火地上部分耐火等级为一级，地下室及地卜车库耐火等级为一级9抗震等级二级10建筑类别住宅楼三、加固处理措施由于楼层较高，5层以上采用地

4、泵浇筑混凝土。为方便操作，拟在施工楼面安装简易 混凝土布料机，采用人力驱动布料。布料机安置的牢固与否将直接对其他工序施工造成严 重影响，所以布料机的支设非常重要。为确保布料的稳定和其他工序施工的安全、正常进 行，必须对布料机的支撑部位进行加固处理。本工程采用的简易混凝土布料机，重约 2700kg,由四个脚支撑固定，平均每个支撑脚 承重680kg。3.1处理措施1 .施工时，布料机支撑脚必须放置于支模立杆正上方，且不能直接搁置于模板或者钢筋 上，每个支撑脚下需加铺600m由600m由100mm:垫块，增加与模板的接触面，分散布料 机对模板压力，确保机座底部结构钢筋不受损坏。布料机支撑脚木垫块布置

5、平面图如下：布料机支撑脚木垫块布置平面图2 .每个支撑脚下模板支撑需在原有模板支撑体系的基础上增加四根钢管立杆，分别在支 撑脚所在立杆的前、后、左、右二分之一原立杆间距处增设，使支撑脚下支撑立杆纵横向 间距缩小为原设计的一半，立杆端部加设可调U型顶撑，立杆底部必须加设 50mnff木质垫块，所增设钢管立杆必须与原模板支撑体系有效连接为一个整体。3 .布料机放置的整个区域，模板小横杆间距调整至 200mmz内。4 .布料机放置区域的周围四面架设竖向剪刀撑，形成加强型模板支撑架构5 .其他设置同原模板支撑体系。布料机支撑脚楼面模板支撑立面图如下:600布料机支撑脚增加支撑立杆增加支撑立杆/600.

6、600布料机支撑脚楼面模板支撑剖面图6 .2支撑体系加固处理完成后，本工程使用布料机楼层的模板支撑体系为：用 48.3X3.5碗扣式 钢管搭设室内满堂脚手架，钢管立杆上端加设可调节 U型顶撑。立杆纵横向间距为1200mm x 1200mm在布料机的每个支撑脚下所在区域立杆纵横向间距降为原来的一半为600m由600mm步距1200mm在距离楼地面250mmi设第一道水平杆，并根据层高加设 2道水平 杆。钢管立杆底部必须加设50m佛100mmJ木做垫块。钢管顶端超出顶层横杆中心线150mm 顶撑可调手柄至板底托梁间距须不大于 150mm板底纵横向均加设水平支模杆。水平支撑大横杆采用 48. 3X3

7、.6钢管，小横杆采用 100X100mm方，间距300mm放置布料机的整个区域，支模小横杆间距降为200mm板模板采用12mnS木胶合板，支模时应按设计或规范要求将模板面起拱。为增加满堂支撑脚手架的整体稳定性，支模时纵横向设置剪刀撑，剪刀撑与地面的角度为45。60。尤其需要注意的是：在布料机放置的区域，由布料机四个支撑脚所围合 的矩形区域四面周围必须架设竖向剪刀撑，形成连续闭合剪刀撑形式。如下图所示：模板支撑架立杆3.布料机支撑脚区 域加设支撑立杆布料机支撑脚垫板布料机所在区域模板支撑平面图闭合连续剪刀撑注：此处显示剪 刀撑为增设剪刀 撑，其他常规设 置剪刀撑在此处 未标示，均按模 板施工方案

8、要求 设置。四、施工注意事项1 .布料机支撑脚不得碰撞或直接搁置于模板或者钢筋上，且底部必须有支撑立杆2 .布料机支撑脚所在区域支撑立杆底部必须加设 100m佛100mmJ木垫块。3 .每一层混凝土施工时，布料机支撑脚放置位置须与前一层施工时相同。4 .每次混凝土施工前必须检查支撑立杆的加固是否稳固。5 .每次混凝土施工前责任工长必须对作业人员进行安全、技术交底。附件一：布料机支撑脚模板计算书 一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20082、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-20083、混凝土结构设计规范 GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB50

9、009-20125、钢结构设计规范GB50017-20036、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20137、施工手册第五版、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规:范JGJ162-2008模板支架高度(m)2.58立杆纵向间距1a(m)0.9立杆横向间距lb(m)0.9水平拉杆步距h(m)1.2立杆布置在混凝土板域中的位 置中心对称立杆距混凝土板短边的最近 距离(m)0.2主梁布置方向平行于楼板 长边结构表向要求表面外露次梁间距a1(m)0.3次梁悬挑端计算长度(m)0主梁悬挑端计算长度(m)0楼板边长L(m)4楼板宽B(m)4楼板厚度h(m)0.12材料参数面板类型覆面木胶合

10、 板面板规格12mm克隆、山 樟平行方向)面板 E(N/mmA2)11500面板 fm(N/mmA2)31次梁类型矩形木楞次梁规格100X 100主梁类型圆钢管主梁规格 48.3 X 3.5主梁合并根数2钢管类型 48.3 X 3.5可调托撑承载力容许值(kN)30地基承载力特征值fak(kPa)/立杆垫板回积A(mA2)0.2是否采用布料机进行浇筑是架体搭设省份、城市北京(省)北 京(市)是否考虑风向载是模板及其支架自重标准值G1k(kN/mA2)0.3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/mA3)24钢筋自重标准值G3k(kN/mA3)1.1计算模板及次梁时均布活荷载Q1k(kN/mA2)2

11、.5计算模板及次梁时集中活荷载Q2k(kN)6.6计算主梁时均布活荷载Q3k(kN/mA2)18.5计算立杆及其他支撑构件时均布活曲载Q4k(kN/mA2)1基本风压值Wo(kN/mA2)0.3风压图度变化系数uz1风荷载体型系数us0.131设计简图如下:（图2）模板设计剖面图1（图3）模板设计剖面图2三、面板验算 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1 ,按简支跨进行计算，取b=ims板带为计算单 元。W=bh2/6= 100OX 122/6=24000mrnI=bh3/12= 1000X 123/12=144000mrh(图1)模板设计平面图1、强度验算A.当可变荷载Qk为均布荷载时:由

12、可变荷载控制的组合:qi=0.9 X1.2G ik+(G2k+Gk)hb+1.4Q ikb=0.9 X(1.2 X (0.3+(24+1.1) X0.12) X1+1.4 X2.5 x 1)=6.727 kN/m由永久荷载控制的组合:q2=0.9 义1.35G 1k+(Gk+Gk)hb+1.4 义 0.7Q1kb =0.9 X(1.35 X(0.3+(24+1.1) X0.12) X 1+1.4 X 0.7 X 2.5 X 1)=6.229 kN/m取最不利组合得:q=maxq,q 2= max(6.727,6.229)=6.727kN/m2Z山山山U山山山即I皿山山皿1玉山山皿皿口叫3(11

13、1JJ-(图4)面板计算简图1B.当可变荷载Qk为集中荷载时:由可变荷载控制的组合:q3=0.9 X1.2G 1k+(Qk+Gk)hb= 0.9 X(1.2 X (0.3+(24+1.1) X0.12) X 1)=3.577 kN/mPi=0.9 X 1.4Q2k=0.9 X 1.4 X 6.6=8.316 kN8.316山山山叫UI山内访山山出出山血皿叫(图5)面板计算简图2(图6)面板弯矩图0,461 JIHimMma=0.461kN m6=MMWm=106 X 0.461/24000=19.197 N/mrrK 用=31N/mm2满足要求2、挠度验算 v =0.033mmc 、=1.2m

14、mq=(Gk+(G3k+Gk) Xh) Xa1=(O3+(1.1+24) X0.12) x0.3=0.994 kN/m(图8)面板挠度图满足要求四、次梁验算宜按四等跨连续梁计算，又因次梁两端悬挑，故按有悬挑的四等跨连续梁计算模型进行最不利组合。1、强度验算q1=0.9max1.2(G 1k+(G3k+Gk) x h)+1.4Q1k, 1.35(G 1k+(G3k+Gk) Xh)+1.4 X0.7Q1k x” =0.9 Xmax(1.2X(0.3+(1.1+24) X0.12)+1.4 X2.5,1.35 X (0.3+(1.1+24) X0.12)+1.4 X0.7 X 2.5) X 0.3=

15、2.018 kN/m次梁计算简图(图9)q2=0.9 X 1.2 XGikXa 产0.9 X1.2 X0.3 X 0.3=0.097 kN/mp=0.9 X 1.4 X Q 2k=0.9 X 1.4 X 6.6=8.316 kN（图10）次梁计算简图-1J3110.750卬W1. 316麻*9011（图11）次梁弯矩图Mka=1.316kN- m(T =MmaXWX=1.316 X 106/(166.667 乂 103)=7.894N/mm2< f=15N/mm2满足要求(图 12)次梁剪力图Qa=8.316kNT ma=QnaxS/(Ib)= 8.316 X 103X 125X 103

16、/(833.333 X 104X 10X 10)=1.247 N/mm< r =2N/mn2满足要求3、挠度验算q=(Gk+(G3k+Gk) Xh) xa1=(0.3+(1.1+24) X0.12) X 0.3=0.994 kN/m!山山山山山山川w山疝Hhi山川i皿山i皿山iin9加)190 口190。(图14)次梁挠度图跨中 v max=0.054mmc 、=3.6mm满足要求五、主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4mfc,型钢的主梁也不超过4m,简化为四跨连续梁计算, 即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主 梁的方向设定为立杆的横距方向。将

17、荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.9 X1.2G 1k+(Qk+Gk)ha 1+1.4Qaka；=0.9 X (1.2 x(0.3+(1.1+24) X0.12) X0.3+1.4 X 18.5 X 0.3)=8.066 kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.9 x 1.35G ik+(0k+Gk)ha i+1.4 x 0.7Q3kaJ=0.9 X (1.35 x(0.3+(1.1+24) X0.12) X0.3+1.4 X 0.7 X 18.5 X 0.3)=6.102 kN/m取最不利组合得：q=maxqi,q 2=max(8.066,

18、6.102)=8.066kN此时次梁的荷载简图如下(图15)次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+Gk)ha i=(0.3+(1.1+24) X0.12) x 0.3=0.994 kN/m此时次梁的荷载简图如下(图16)次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rma=7.985kNRmak0.984kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为 gk=75.3/1000=0.075kN/m自重设计值为：g=0.9 X 1.2g k=0.9 X 1.2 X 75.3/1000=0.081 kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：则主梁正常使用极限

19、状态的受力简图如下:主梁正常使用极限状态受力简图（图 18）1、抗弯验算（图19）主梁弯矩图（kN m）Mma=1.924kN m （T =MaXWm=1.924X 106/（10.16 X 103）=189.352N/mmw 用=205N/mm2满足要求2、（图 20）主梁剪力图（kN）Vma=QaFl0.164kNmax=V maxS/(Ib)=10.164 1000>6.946 103/(24.38 184X.4 X0)=20.684N/mm2< i=120N/mm2满足要求主梁变形图(mm)3、挠度验算(图21)u ma=0.28mmc 、=3.6mm满足要求4、支座反力V

20、ma=3.288kN六、立杆承载力验算根据规范建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)中5.6.2条条文说明规定：“一般情况下，当架体高度小于或等于10嘲寸可不考虑架体的自重，但当架体高度大于10m寸架体自重产生的轴向力不可忽略，应叠加计算。”为了统一计算，按考 虑架体自重进行计算。这样做符合实际工况，且对于小于10mls度的架体偏于安全。架体自重由立杆、水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑及可调托座自重组成。A.立杆自重：由于选择的立杆型号为 LG-120,立杆长度为LL=120/100=1.2m故立杆根数可 简化计算为 Ti=H/Ll=2.58/1.2=2.15查规范表3.

21、2.5得单根立杆重量为mLG=7.05 9.8/1000=0.069kN则立杆总重： Glg= TxmLG=2.15 0.069=0.149 kNB.水平杆自重：立杆承担一个横杆和一个纵杆的重量，由于立杆纵横向间距为0.9m、0.9m,故水平杆规格分别为HG-90 HG-90查规范表3.2.5得水平杆重量分别为mHa=3.63 泡8/1000=0.036kNmHb=3.63 9.8/1000=0.036Kn架体水平杆的步数为：T2=H/h+1=2.58/1.2+1=3.15则水平杆总重： Ghg= T2X(mHa+ mHb)=3.15 (0.036+0.036)=0.224 kNC.竖向剪刀撑

22、自重：竖向剪刀撑按规范构造要求间距不大于4.5m,我们只计算有竖向剪刀撑的立杆。剪刀撑跨度可按4跨做符合构造措施，故可按4跨计算。剪刀撑钢管按48.3X3.6 的钢管取自重，每米取0.0397kN/m。竖向剪刀撑自重：Gvx=(41 a)2+(4h)20.5+(4lb)2+(4h)20.5 >0.0397=(4 =9)2+(4 M.2)2)0.5+(4 0.9)2+(4 M.2)2)0.5) W0397=0.476kND.水平剪刀撑：按规范规定水平剪刀撑间距不大于4.8m,故剪刀撑道数可按下式计算：T3=H/4.8+1=2.58/4.8+1=1.538水平剪刀撑的假定形式可按竖向剪刀撑的

23、方式进行。水平剪刀撑自重： Ghx= T3>2X(4la)2+(4l b)20.5>0.0397=1.538 2阳(4 0.9)2+(4 >0.9)2)0.5><0.0397=0.622kNE.可调托撑：根据规范表3.2.5规定，选用KTC-60®号的可调托撑可调托撑自重为：Gc=0.0831kN架体的底座或垫板自重予以忽略。根据以上统计，架体自重作用于单根立杆的荷载为：Gz=Glg+Ghg+Gvx+Ghx+Gtc=0.149+0.224+0.476+0.622+0.0831=1.554 kN1、不考虑风荷载N=0.9X.2 Gz+G1k+(G2k+G3k) * XaXb+1.4Q4kXlaMb=0.9 X.2 -.554+0.3+(1.1+24) 0.1次)/9 0.9+0.9 %4 1X0.9 0.9=5.277kN允许长细比的验算:=(h+2a)/i=(1.2+2 0次5) 1000/(1.58 W)=107.595 =150满足要求根据 值查规范JGJ130-201H录A.0.6得到=0.537N/(A)=5.277 1000/(0.537 506)=19.421N/mm2< f=205N/mm 2满足要