时代倾城一期6#、7#塔吊基础施工方案

1、.目 录一、工程概况2二、场地工程地质2三、塔吊基础施工要点3四、主要安全技术措施4五、塔吊基础计算书5六、基础验算8七、基础配筋验算13八、塔吊基础的做法14九、现场安装施工安全条例15十、大型混凝土养护措施15附塔吊定位图*;塔吊基础施工方案一、工程概况时代倾城二期工程位于清远市大学西路北侧，由广州瀚华建筑设计有限公司设计。建筑面积约117566.05平方米，自编号为24至27#，30至32，均为高层，地下室为一层。为满足垂直运输的需要，共计划安装3台自升塔式起重机。工程目标质量目标确保清远优良样板工程，争创广东省优良样板工程安全、文明施工目标确保清远市安全生产、文明施工优良样板（“双优”

2、）工地，争创广东省安全生产、文明施工优良样板（“双优”）工地 考虑本工程及现场垂直和水平运输的实际需要，我司在现场共设置3台塔吊， 5#、6#、7#为长沙京龙工程机械有限公司生产的 QTZ80自升塔式起重机。二、场地工程地质据钻探揭露资料，场地内岩土层按其成因及物理力学性质差异自上而下分为：人工填土层、冲积层、残积层及岩基。分述如下：1、人工填土层素填土：灰褐色，稍压实，主要成分为粉质粘土、碎石。2、冲积层淤泥、淤泥质土：灰黑色，饱和，流塑，具腐臭味，不均匀含少量砂，局部含少许粉质粘土。3、残积层粉质粘土：灰黄色、褐红色、浅红色，可塑状为主，局部软塑，粘性一般，含较多砂粒。4、基岩场地基岩岩性

3、为石炭系灰岩等，按风化程度可划分为强风化、中风化、微风化三个风化岩带。1.3场地地质构造据钻探资料反映，场地未发现断裂构造迹象，参考区域地质志未有大型活动性断裂通过本场地，本次钻探未发现断裂破碎带，场地处于基本稳定状态。参照工程岩土勘察报告和相关地质资料，塔吊基础均采用预应力管桩基础。 其中6#、7#塔吊采用桩承台基础（5#塔吊详见5#塔吊方案），塔吊基础尺寸5.5m×5.5m×1.4m，基础持力层为强风岩层，地基承载力特征值fak500KN/，在基础计算时，拟按强风化岩层为依据，验算其地基承载力。塔吊基础均采用商品砼浇注，砼强度等级为C35。三、塔吊基础施工要点1、场地平

4、整后放线定位，并会同有关人员对轴线位置进行复核。2、开挖过程中，尽量减少破坏原有的基坑护坡。3、采用机械挖土直至基底设计标高上200mm左右，再用人工修平到基底标高，挖出的土方直接用于基坑回填。4、基础底垫层采用C15素混凝土100mm厚，各飘出基础边100mm,基础侧模板由现场自定。5、预埋塔吊地脚螺栓必须由专业施工人员作业，浇筑混凝土前必须经有关人员进行隐蔽验收，验收合格后才能浇筑混凝土。6、采用商品混凝土，浇混凝土浇注时采用平铺法，每层厚度不超过500mm，并振捣密实，振捣时应密切注意避免碰撞钢筋和预埋塔吊地脚螺栓。7、根据塔吊的定位，塔吊基础严禁处于基坑回填土区域，在定位时考虑避免使基

5、础处于回填土上，同时在靠基坑一侧做一定的加强措施。四、主要安全技术措施1、严格执行各项安全操作规程，施工前交任务必须要有安全交底，加强对进场职工进行安全施工教育，提高他们的自保、互保意识，充分发挥安全网、安全帽、安全带的作用。同时，坚持班前安全活动，以提高工地全体职工的安全意识，从而自觉执行我公司制订的各项安全规章制度。2、加强安全生产宣传教育工作。特殊工种必须持证上岗。各工种的工人须经安全培训和考试及格后方准进行施工作业。进入施工现场必须戴安全帽，施工人员不得穿高跟鞋和拖鞋开工，工作前和工作时间不准饮酒。3、机械挖土时应由专人指挥，防止基础超挖回填。当挖至基础持力层时马上浇注垫层混凝土，基础

6、持力层不得长时间暴露。4、设专职安全员负责整个现场的安全检查工作，实行逐级安全交底制度，把施工安全作为头等大事来抓。5、搬运钢筋时，要注意前后方向有无碰撞危险或被钩挂料物，特别是避免碰撞周围和上下方向的高压电线。人工抬运钢筋，上肩卸料要注意安全。6、使用振动器的作业人员，应穿胶鞋，戴绝缘手套，使用带有漏电保护的开关箱。7、施工现场内的一切电源、电路的安装和拆除，必须由持证电工专管，电器必须严格接地、接零和使用漏电保护器，电线、电缆必须按规定架空，严禁拖地和乱拉乱搭。8、人工挖土时应由上而下，逐层挖掘，严禁偷岩或在孤石下挖土，夜间应有充足的照明。9、在基坑操作时，应随时注意土壁的变动情况，如发现

7、有大面积裂缝现象，必须暂停施工，报告项目经理进行处理。10、在基坑作业时，必须戴安全帽，严防上面土块及其他物体下砸伤头部，遇有地下水渗出时，应把水引到集水井加以排除。11、基础持力层必须至少达到强风化的泥岩层，挖到基础底设计标高必须进行验槽，确定达到强风化后才能浇筑基础垫层混凝土，否则继续向下开挖直到达到强风化岩层。12、塔吊基础严禁全部或局部处于基坑回填土上。五、塔吊基础计算书矩形板式基础计算书一、塔机属性塔机型号TC5613-6塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身

8、荷载标准值塔身自重G0(kN)251起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)22小车和吊钩自重G2(kN)3.8最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11.5最小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kN·m)Max60×11.5，10×50690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3平衡块自重G4(kN)89.4平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.8 2、风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地广东 清远市基本风压

9、0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.75塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.59非工作状态1.69风压等效高度变化系数z1.32风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.8×1.2×1.59×1.95×1.32×0.20.79非工作状态0.8×1.2×1.69×1.95×1.32×0.753.13 3

10、、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)401.4+60461.4水平荷载标准值Fvk(kN)0.79×0.35×1.6×4319.02倾覆力矩标准值Mk(kN·m)37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43)675.88非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)Fk1401.4

11、水平荷载标准值Fvk'(kN)3.13×0.35×1.6×4375.37倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×75.37×431263.6 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2×401.4481.68起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.4×6084竖向荷载设计值F(kN)481.68+84565.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.4×19.02

12、26.63倾覆力矩设计值M(kN·m)1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.02×43)1008.86非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.2Fk'1.2×401.4481.68水平荷载设计值Fv'(kN)1.4Fvk'1.4×75.37105.52倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.2×(37.4×22-19.8

13、5;6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×75.37×431840.4六、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m)5.5基础宽b(m)5.5基础高度h(m)1.5基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c(kN/m3)25基础上部覆土厚度h(m)0基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)40地基参数地基承载力特征值fak(kPa)500基础宽度的地基承载力修正系数b0.3基础埋深的地基承载力修正系数d1.6基础底面以下的土的重度(kN/m3)19基础底面以上土的加权平均重度m(kN/m3)19基础埋置深度d(

14、m)1.5修正后的地基承载力特征值fa(kPa)544.65地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b'(mm)5000 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=blhc=5.5×5.5×1.4×25=1058.75kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×1058.75=1270.5kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk''=G1RG1-G3RG3-G4RG4+0.5Fvk'H/1.2 =37.4×22-19.8

15、×6.3-89.4×11.8+0.5×75.37×43/1.2 =993.52kN·m Fvk''=Fvk'/1.2=75.37/1.2=62.81kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M''=1.2×(G1RG1-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.5Fvk'H/1.2 =1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×75.37×43/1.2 =1462.3

16、kN·m Fv''=Fv'/1.2=105.52/1.2=87.93kN 基础长宽比：l/b=5.5/5.5=11.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=5.5×5.52/6=27.73m3 Wy=bl2/6=5.5×5.52/6=27.73m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=1263.6×5.5/(5.52+5.52)0.5=893.5kN·m Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=1263.6×5.5/(5.52+5.52)0

17、.5=893.5kN·m 1、偏心距验算 (1)、偏心位置 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(401.4+1058.75)/30.25-893.5/27.73-893.5/27.73=-16.18<0 偏心荷载合力作用点在核心区外。 (2)、偏心距验算 偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1263.6+75.37×1.4)/(401.4+1058.75)=0.94m 合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离： a=(5.52+5.52)0.5/2-0.94=2.95m 偏心距在

18、x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=0.94×5.5/(5.52+5.52)0.5=0.66m 偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=0.94×5.5/(5.52+5.52)0.5=0.66m 偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-eb=5.5/2-0.66=2.09m 偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-el=5.5/2-0.66=2.09m b'l'=2.09×2.09=4.36m20.125bl=0.125×5.5×5.

19、5=3.78m2 满足要求！ 2、基础底面压力计算 荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值 Pkmin=-16.18kPa Pkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(401.4+1058.75)/(3×2.09×2.09)=111.75kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(401.4+1058.75)/(5.5×5.5)=48.27kN/m2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =500.00+0.30×19.00×(5.50-3)+

20、1.60×19.00×(1.50-0.5)=544.65kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=48.27kPafa=544.65kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=111.75kPa1.2fa=1.2×544.65=653.58kPa 满足要求！ 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1400-(40+25/2)=1348mm X轴方向净反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(401.400/30.250-(993.519+62.808&

21、#215;1.400)/27.729)=-34.737kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(401.400/30.250+(993.519+62.808×1.400)/27.729)=70.564kN/m2 假设Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.500+1.600)/2)×70.564/5.500=45.546kN/m2 Y轴方向净反力： Pymin=(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35

22、5;(401.400/30.250-(993.519+62.808×1.400)/27.729)=-34.737kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(401.400/30.250+(993.519+62.808×1.400)/27.729)=70.564kN/m2 假设Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.500+1.600)/2)×70.564/5.500=45.546kN/m2 基底平均压力设计值： px=(Pxmax+P1x)/2=(

23、70.56+45.55)/2=58.06kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(70.56+45.55)/2=58.06kPa 基础所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=58.06×(5.5-1.6)×5.5/2=622.64kN Vy=|py|(l-B)b/2=58.06×(5.5-1.6)×5.5/2=622.64kN X轴方向抗剪： h0/l=1348/5500=0.254 0.25cfclh0=0.25×1×16.7×5500×1348=30953.45kNVx=622.64kN 满足要求！

24、Y轴方向抗剪： h0/b=1348/5500=0.254 0.25cfcbh0=0.25×1×16.7×5500×1348=30953.45kNVy=622.64kN 满足要求！ 6、地基变形验算 倾斜率：tan=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=00.001 满足要求！七、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB335 22150基础底部短向配筋HRB335 22150基础顶部长向配筋HRB335 22150基础顶部短向配筋HRB335 22150 1、基础弯距计算 基础X向弯矩： M=(b-B)2pxl/8=(5.5-1.6)2

25、15;58.06×5.5/8=607.08kN·m 基础Y向弯矩： M=(l-B)2pyb/8=(5.5-1.6)2×58.06×5.5/8=607.08kN·m 2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 S1=|M|/(1fcbh02)=607.08×106/(1×16.7×5500×13482)=0.004 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004 S1=1-1/2=1-0.004/2=0.998 AS1=|M|/(S1h0fy1)=607.08×

26、;106/(0.998×1348×300)=1504mm2 基础底需要配筋：A1=max(1504，bh0)=max(1504，0.0015×5500×1348)=11121mm2 基础底长向实际配筋：As1'=18480mm2A1=11121mm2 满足要求！ (2)、底面短向配筋面积 S2=|M|/(1fclh02)=607.08×106/(1×16.7×5500×13482)=0.004 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004 S2=1-2/2=1-0.0

27、04/2=0.998 AS2=|M|/(S2h0fy2)=607.08×106/(0.998×1348×300)=1504mm2 基础底需要配筋：A2=max(1504，lh0)=max(1504，0.0015×5500×1348)=11121mm2 基础底短向实际配筋：AS2'=18480mm2A2=11121mm2 满足要求！ (3)、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋：AS3'=18480mm20.5AS1'=0.5×18480=9240mm2 满足要求！ (4)、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：AS4'=13983mm20.5AS2'=0.5×18480=9240mm2 满足要求！ (5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500。八、塔吊基础的做法塔吊的基础用刨机挖至设计深度，打桩，打垫层（100mm厚），四周砌砖胎模（24厚），按照配筋图绑扎钢筋完后浇筑C35混凝土。浇筑完混凝