方案江苏商业楼屋面球体钢结构安装施工方案（示意图）

1、建筑资料下裁就在筑井丽xxxx 村球体钢结构安装施工方案築龍網 zhulongxom建筑资料下载就崔筑龙网1编制目的42编制依据43工程概况43.1零号塔球体结构43.2球体模型和相关图纸44施工重点、难点分析64高空悬臂安装64.2下部网壳牵引就位64.3分段多，增加安装难度和工作量74.4异形构件的测量定位74.5焊接质量75施工总体部署75.1球体各部分施工顺序75.2工地现有塔吊技术性能76球体各部分安装方案86托桁架安装86.1.1整棍吊装和半棍吊装分类86.1.2索具规格选用96.3吊装工艺96.2腰桁架安装106.2.1构件情况106.2.2安装工艺106.2.3 塔吊工作半径决

2、定构件组合146.3球体下网壳安装176.3.1下网壳结构数据176.3.2安装方案186.4球体支撑斜柱安装246.4.1支撑柱结构246.4.2安装方法256.4.3塔吊吊装能力计算256.4.4临时支撑架设置266.4.5上节钢柱水平滑移276.5上网壳安装286.5.1上网壳结构286.5.2安装方法286.6施工验算297测量施工397托桁架测量397.2桁架及网壳测量408焊接施工418.1球体焊接特点418.2焊接工艺及焊工考评418.3焊接人员、焊接设备及焊接方法419安全技术措施469托桁架安全措施469.2腰桁架安全措施479.3下部网壳安全措施489.4其它安全措施489

3、施工组织与管理5010应急救援预案50建筑资料下裁就崔级龙网球体钢结构施工方案1编制目的“xxxx村”项目零号塔67层以上结构突变为一个球体，结构复杂，施工难 度较大。为保障球体结构施工质量，指导现场安装施工，确保整个项目的顺利完 成特制了定本方案。2 编制依据2.1 xxxx村零号塔球体部分钢结构深化设计文件；2.2 xxxx院结构设计文件；2.3施工合同及业主指令；2.4钢结构工程施工质量验收规范；2.5工程测量规范；2.6建筑钢结构焊接技术规程；2.7施工现场机械安全管理规定；2.8危险性较大分部分项工程管理办法；2.9建筑施工高处作业安全技术规程；2.10钢结构设计规范。3工程概况3.

4、1零号塔球体结构xxxx村工程零号塔顶部球体直径为50m，位于300米高空。结构构造为: 在零号塔67层四周悬挑出12道托桁架。托桁架之下悬挂钢管网壳形成球体下部。 托桁架之上撑托圆弧形腰桁架形成球体的中部。腰桁架共4层弦杆，每层弦杆通 过水平钢梁与零号塔相连，即是球体内的6972层楼层结构。腰桁架之上是网壳 球体上盖。网壳上盖外圈坐落在弧形腰桁架上，顶部坐落在零号塔顶的钢柱上。球体结构还包括从1号塔、2号塔、3号塔塔顶到球体底部的3组格构式钢支 撑。3.2球体模型和相关图纸建筑资料下载就在筑龙网图2托桁架平面布置图图3托桁架平面立面图图4球体下部网壳模型28“:gxxl建筑资料下载就在筑龙网

5、sx7皴y aimsm图4腰桁架立面及制作分段图1xx3472 xx xx326.图5球体上部网壳模型4施工重点、难点分析4.1高空悬臂安装球体是从零号塔67层开始悬挑而出的庞大结构，距离13号塔屋面高度30 m,从13号塔顶屋面搭设安装脚手架进行施工比较稳妥，但工程量大、工期长、 造价高。采用悬臂安装方案是比较经济的做法，但难度大，要因地制宜，制定可 靠的切实可行的安装方法和质量安全保证措旋。4.2下部网壳牵引就位根据实际进度计划，69层以上腰桁架和楼层钢梁先于下部网壳安装，造成塔 吊吊钩安装网壳时被腰桁架阻挡不能到位，需采用葫芦或卷扬机牵引就位。考虑建筑资料下裁就崔级龙网安装下部网壳、及之

6、后的装饰工程都需要操作平台，宜在网壳下部设置操作平台。 4.3分段多，增加安装难度和工作量塔吊起重能力偏小，与网壳、腰桁架这样悬挑的通长构件、大面积结构不相 适应，需根据塔吊的工作半径、起重性能对构件进行分段，分段多、接口多，增 加安装了难度和工作量。4.4异形构件的测量定位球体外围均为弧形曲面构件，又是高空悬臂安装，准确测量定位是确保安装 精度的重要手段。4.5焊接质量现场焊接量大，质量要求高。保证焊接质量是施工重点。5施工总体部署5.1球体各部分施工顺序(1) 安装67-69层球体托桁架。(2) 安装69层托桁架间水平钢梁。(3) 安装69层腰桁架下弦杆件。(4) 安装70层水平钢梁。(5

7、) 安装6970层腰桁架腹杆、70层弦杆。(6) 安装7071层桁架竖腹杆。(7) 安装71层水平钢梁。(8) 安装71层腰桁架弦杆。(9) 安装72层水平钢梁。(10) 安装7172层腰桁架腹杆、72层弦杆。(11) 安装球体上部网壳。(12) 下部网壳和3组格构式斜支撑穿插在上述过程中进行，不占用主体安 装时间，利用塔吊空闲时间安装。5.2工地现有塔吊技术性能塔吊型号：k50,吊臂长度：70米，所在位置见图6。表1:吊装起重性能表半径(m)22.423273033374041.34347506070重量(t)2019.316.114.312.711.110.1109.58.686.25备注

8、：此表参考沈阳建筑机械有限公司k50塔吊使用性能表。6球体各部分安装方案6.1托桁架安装6.1.1整棍吊装和半棉吊装分类托桁架分为a、b两种，b型悬挑最大为11.5米，高7.9米。构件主要为h 型钢，规格为h700x400x50x50, h700x400x30x35。由工厂分段制作运输到现场。 根据塔吊k50的起重能力和托桁架安装位置，采用将托桁架在地面组拼为整棍一 次吊装、拼半棍分两次吊装两种安装方法。托桁架al、a2、a3、a6、bl、b6为整体拼装一次吊装，a4、a5、b2、b3、 b4、b5为半棍拼装两次吊装。表2：托桁架分类吊装技术参数表:单元名称包含构件单元重量(t)吊装半径(m)

9、塔吊起重能力(t)托桁架aagl-12. 13103711.1单元名称包含构件单元重量(t)吊装半径(m)起重能力(t)托桁架bl、b6bgl-20 至 25172220托桁架b2-1 至 b5-1bgl-20. 23、24、25113711托桁架b2-2 至 b5-2bgl-2l 22941106丄2索具规格选用托桁架吊装釆用两个吊点、2支吊索，吊索水平夹角45°考虑，选用6x37+1, 钢丝抗拉强度为1570n/mm '的(1)44 mm以上钢丝绳。卡环选用允许荷载15t以上卡环。6.1.3吊装工艺托桁架拼装完成，几何尺寸和焊接质量经检验合格以后，竖直吊起托桁架， 两个吊

10、点用不同长度的吊索使托桁架上弦水平，提升就位以后与剪力墙内的钢柱 牛腿对接、临时固定、校正、焊接。上下两个接口焊接完成1/3之后可摘吊钩。 焊接过程中要继续观测托桁架悬臂端的位移情况，可变换焊接部位控制变形方向。築龍網 zhulongxom建筑资料下载就在筑龙网6.2腰桁架安装6.2.1构件情况腰桁架以托桁架端部为支托，双向曲面，环绕球体。每层弦杆之间层高6.2m, 最大处半径为24.4mo 69层、70层、71层和72层桁架弦杆均分为36段。其中最 长弦杆6m,单件最重6t。所有腹杆，包括斜腹杆和竖腹杆都是单独一段，单件最 重3to构件均为 h 型钢，规格有 h700x500x30x35 ,

11、 h700x400x30x35 ,h400x400x13x21, h700x300x13x24。6.2.2安装工艺受塔吊起重能力的制约，腰桁架只能釆用空中散拼的安装方法。为保证高空 安装时节点和构件对接准确，球体桁架部分首先在加工厂内进行预拼装，然后解 体发运至现场。现场安装中通过电脑建立三维模型，模拟实际安装情况，保证高 空安装顺利。（1）腰桁架按从下往上的安装顺序顺序，首先安装腰桁架下弦。在托桁架和 69层钢梁安装完成的基础上，以托桁架和托桁架间水平钢梁为支撑点，逐一安装 每一段腰桁架下弦杆，最后形成封闭圆形的稳定结构体系。因为每一段腰桁架下弦都是弧形，重心向外偏移，在两端连接的情况下有翻

12、转的趋势，因此采用在跨中用钢梁拉结的临时固定措施（图7）。固定型钢连接抱篩f弦xx7-8,69gl4-0269gl4-13图7下弦临时固定措施图（2）在腰桁架下弦安装完成后，安装上一层（70层）的水平钢梁。钢梁的零 号塔一端与筒体埋件或钢结构相连，与腰桁架连接的一端先用格构式马凳进行临 时支撑（图8） o马凳顶部设置顶托丝杆用于调整钢梁标高。图8水平钢梁与临时支撑安装图（3）然后安装70层腰桁架的弦杆和腹杆。为便于安装操作，吊装的每一段弦 杆在地面将与其相连的所有腹杆用螺栓连接在一起，一次吊装就位（图9）。安装 操作人员先将腹杆下口连接，再将上口弦杆与水平钢梁连接，测量校正后焊接固 定（图10

13、）。为保证钢梁安装标髙的准确，消除钢梁自重及荷载作用下的挠度变形, 采用安装时调节马凳上部丝杆将标高预先起拱10mm,以保证桁架上弦及腹杆安 装标高。图9弦杆与腹杆一次吊装图築龍網 zhulongxom建筑资料下裁就崔级龙网桁架上弦70层水平钢梁图10弦杆与水平钢梁连接图(4) 将一圈70层弦杆、腹杆全部安装完，形成封闭圆形稳定体系，即完成 70层腰桁架安装。(5) 71层、72层桁架弦杆、腹杆的安装方法和顺序均与70层相同，顺次完 成腰桁架的全部安装。(6) 索具规格选用吊装腰桁架弦杆、弦杆与腹杆组合，均在弦杆上最少设两个吊点、在腹杆上 最少再设1个吊点。选用钢丝绳索具，只按弦杆上2支钢丝绳

14、吊索计算，吊索水 平夹角不大于45。，按45。计算。吊索规格选用起重工实用技能手册中钢丝 绳直径表，参见表3：卡环规格选用建筑钢结构施工手册中卡环选用表，参见表4：卡环技术规格(gb 559-65 )：d型号使用负荷dhhllddld2c重量(gd)(n)(kg)(mm)(kg)0.22450250164935346& 5m810. 040.4392040020634544810.5mio10. 090.65880600247250531012.5m1210. 160.98820900308760641216.5m1610. 301.2122501250351027073141&

15、;5m1810. 461. 71715017504011680831621m2010. 692. 12058021004513290982025m221. 51.002.7269502750501471001092229m271. 51. 543.5343003500601641101222433m301. 52. 204.5441004500681821201372837m361. 53.216.0588006000752001351583241m392.04. 577.5735007500802261501753646m422.06. 209.59310095009025517019340

16、51m482.08. 6311.010780011001002851902164556m522. 512.0314.013720014001103182152364859m562. 515. 5817.5171500175001203452352545066m642. 519. 3521.020580021001303752502886071m682. 527. 836.2.3塔吊工作半径决定构件组合本工程安装过程中构件重量、构件组合后重量、塔吊的工作半径、起重能力 等情况比较复杂，要求每一吊都要认真复核后才能起吊，禁止超载。托桁架和腰 桁架典型组合的重量、塔吊工作半径、起重能力如下：(1)

17、托桁架a间69层下弦杆xx2,构件重量为2.3t,最大吊装半径40m,起吊能力为10t,满足要求(图11)。图11安装托桁架a间下弦杆件(2) 托桁架b间69层下弦杆件xx7、xx8、xx9,塔吊工作半径为25米，起吊能力为16吨，可将三根下弦杆与托桁架间水平钢梁及水平支撑钢梁件拼装成整体后吊装，整体重量为10吨，吊装能力满足（图12）。建筑资料下载就在筑龙网xx7-9图13安装托桁架b间下弦杆xx7-8平面k50塔吊图12安装托桁架b间下弦杆平面（3）桁架b3与b4间吊装半径为47米，起吊能力为&6吨，可将xx7、xx8、xx9拼装在一起吊装，拼装后构件重量为5.8吨。满足塔吊起吊能

18、力（图13）。（4）托桁架a1和b6、a2和b1间69层桁架下弦杆及水平钢梁，塔吊吊裝 半径在22米以内，塔吊起吊重量为20吨，将桁架下弦、四根水平钢及水平支撑 拼装成单元进行吊装，单元重量为16吨，吊装能力满足（图14）。建筑资料下载就在筑龙网s2000k509s2x图14三号塔侧桁架下弦安装平面（4）托桁架b2和a3、b5和a6之间桁架下弦杆件，将下弦四根构件拼成整 体进行安装，单元重量为11吨，塔吊37米吊装半径起吊能力为11吨，满足吊 装能力（图15）o图15托桁架b2和a3、b5和a6之间桁架下弦杆件安装平面（6）托桁架a4和b3、a5和b4间69层桁架下弦，塔吊吊装半径为47米,起

19、重能力为&6吨，将下弦三根构件拼装一体重量为8吨，满足吊装能力（图16）。建筑资料下裁就崔级龙网图16安装桁架a4和a5间钢构件示意图(7) 安装托桁架a4和b3、a5和b4间69层桁架下弦剩余杆件xx6及xxlo。然后安装桁架间水平钢梁完成69层下弦及水平钢梁安装(图17)o图17 69层下弦及钢梁完成(8) 70层腰桁架一段上弦杆和一根竖杆两根斜腹杆拼装为一个单元进行吊 装(图10),拼装后重量为8吨，塔吊起重能力满足。6.3球体下网壳安装6.3.1下网壳结构数据球体下网壳结构位于零号塔67-69层球体托桁架外侧，由环向钢管和环向间 腹杆组成。球壳内侧半径为12.316米，外侧半径

20、为19.079米，高度为5.764米。建筑资料下载就在筑龙网球壳底标高为280.736米，顶标高为286.5米。环向钢管规格为299x10,腹杆规格 为203x7,网壳总重量约为80吨左右。网壳模型见第3章图4。6.3.2安装方案(1) 安装现场条件因工程工期紧张，在托桁架安装之后，球体腰桁架首先进入安装，要求下部 网壳与球体腰桁架等上部结构同时施工、穿插进行。因此由于腰桁架的阻挡，下 部网壳就不能用塔吊直接吊到安装位置。网壳的拼装，在地面没有场地，在13 号塔顶有装饰钢柱等障碍，比较困难。(2) 经过筛选，选用方案为：在13号塔60层连廊楼面分小片拼装，塔吊 提升至69层托桁架外侧临时悬挑梁

21、上，滑移至安装位置，再用卷扬机和葫芦二次 吊起就位安装(图18)。(3) 分片单元划分综合考虑塔吊能力，拼装位置及安装施工，将下网壳分为9个拼装单元(图19),每个拼装单元重量约为8吨。最远端安装单元距离塔吊吊装半径为50米， 塔吊起吊能力最小为8吨，满足起重要求。建筑资料下载就在筑龙网图19网壳单元划分示意图(4) 网壳拼装网壳在60层连廊顶部进行拼装，拼装胎架采用h型钢。按照网壳安装就位后 的状态搭设拼装胎架(图2022),按需要搭设操作平台脚手架。因连廊顶部楼面 承载力为3.5kn/u?,网壳单元重量约为8吨，胎架设置为9米x7米，所以均布 荷载为1.3kn/d?,并且胎架主要设置在钢梁

22、位置。连廊承载力满足要求。图20网壳分片拼装平面建筑资料下载就在筑龙网图21拼装胎架立面图22胎架立面斜撑布置（5）悬挑梁和滑移装置：临时悬挑型钢规格：h250x250x20x26,以悬 挑梁面为滑移轨道，放置滑移靴（图23）。悬挑梁的安装位置要与网壳上滑移吊索 吊挂位置对正，吊挂位置到网壳分段接口的距离要与设计安装位置吻合（图24）。 悬挑梁临时固定在与楼层水平钢梁和腰桁架下弦上。建筑资料下载就在筑龙网图24滑移悬挑梁布置图aa（6）网壳分片提升网壳分片拼装完成后，用塔吊进行提升。提升时设23个吊点，垂直提起, 挂到临时悬挑梁端的滑移装置上（图23）。建筑资料下载就在筑龙网（7）网壳挂到临时

23、悬挑梁端的滑移装置上以后，摘吊塔吊吊钩吊索，用手 动葫芦牵引，缓慢将网壳滑移至腰桁架下弦处。另外两个10吨手动葫芦和一台卷 扬机三点吊起网壳，进行就位安装（图18）。（8）为解决网壳安装和网壳装饰面板安装的操作脚手架，在网壳就位与挑桁架焊接以后，就在网壳下搭设悬挂钢平台（图26、图27）。悬挂点选在69层水平钢梁上。操作架 / 护拦图26吊平台立面图建筑資料下義就住筑龙网69m图28吊平台吊挂示意图图29吊平台单元图（9）吊平台型钢制作，吊装安装方法与网壳安装方法相同。吊装就位后， 采用钢拉杆挂在69层钢梁上。吊平台使用之后的拆除，每一单元设6个吊点、两 台卷扬机直接下放到60层楼顶。（10）

24、接料平台设置在网壳下部设置的一圈施工平台中，在一、二号塔方向设置两个接料平台（图建筑资料下载就在筑龙网27）,用于网壳散件杆件、装饰面板、涂料、施工机具等吊运。平台长度为14米, 宽度为3.5米，超出70层球体边缘3米。平台采用型钢组焊，主杆件为 h250x250x20x26,次杆件为14#工字钢，平台吊杆采用14#工字钢与69层钢梁连 接。接料平台平面、立面见图28：鞠平台主梁14 #工钟o35004 =工钟搜料平台主梁70mmh250x250x20x26图28接料平台（11）平台拆除网壳施工全部完成后，进行吊平台拆除工作。拆除平台采用卷扬机进行下放。 因平台为扇形平面，下放时设置三个吊点。

25、外侧两个、内侧一个。拆除时，首先 在69层楼板上安装卷扬机系统，然后将钢丝绳从楼板预留的孔洞中穿岀与平台固 定牢固，再拆除平台与69层钢梁连接的吊杆，启动卷扬机进行下放。将平台下放 至61层连廊顶部，解体后采用塔吊吊运至地面。6.4球体支撑斜柱安装6.4.1支撑柱结构球体斜支撑钢管柱位于外围三个塔体61层楼顶部。每根支撑柱由六根圆钢管 及斜腹杆构成格构柱。每根柱长为30米，底部宽度6米，顶部宽度1米。柱底标 高为257.4米，柱顶标高为281.6米。与水平面的夹角约为56度。柱顶通过预埋 在三个塔体顶部楼板上的埋件连接，柱顶通过设置在零号塔混凝土梁上的滑动支 座与球体连接。支撑柱钢管规格为18

26、0x14, 180x10, 89x5.5, 76x5, 76x3.5,每根 钢柱重约15吨。建筑资料下我就在典龙网6.4.2安装方法支撑钢管柱施工时采用在工厂分段加工，现场单件吊装，空中对接的施工工 艺。(1) 首先在加工厂内按照柱子的结构特点将每根柱子分为3件进行加工，下 部三根钢管及斜腹杆各组成一件，上部两个格构柱及之间节点板组成一件(图29)。图29支撑钢管柱分段示意图(2) 分段加工好后的钢管柱运至现场后，采用塔吊进行单件吊装。因钢管柱 倾斜与地面有56度夹角，所以下部两件柱安装时在楼面搭设门字支撑架进行临时 固定。然后测量校正完成后，柱脚与楼面预埋件焊接连接。(3) 两件下节柱安装焊

27、接完成后，吊装上节钢柱。因上节钢柱安装位置在69 层桁架内侧网壳下部，塔吊无法一次吊装就位，所以安装时需先将钢柱吊装至61 层连廊，然后水平移至安装位置的垂直下方，再用塔吊垂直起吊。上节钢柱下端 与下节柱顶对接，上端与零号塔剪力墙上埋件连接。待测量校正完成后先焊接柱 与柱接口，最后完成柱顶与埋件连接节点。(4) 整根支撑柱安装、焊接、补漆完成后拆除临时支撑架，完成钢柱安装。 6.4.3塔吊吊装能力计算根据深化设计详图计算支撑钢柱各部分构件重量为：构件一：3.6吨，构件二 3.6吨，构件三:7吨。根据现场k50塔吊平面布置及构件重量、构件吊装半径计算能否满足塔吊起 重能力(图30)。建筑资料下裁

28、就在筑龙网图30塔吊平面布置图根据塔吊性能k50在50米吊装半径内最大起重量为8吨，所有支撑柱安装位 置均在50米吊装半径内，最大单件重量为7吨，均满足塔吊吊装能力。6.4.4临时支撑架设置临时支撑架主要材料为型钢，焊接门字形结构。型钢规格为h250x250x20x26 （图 31）。图31临时支架平面示意图建筑资料下载就在筑龙网6.4.5上节钢柱水平滑移因安装上端钢柱时，69层桁架及网壳已安装完成，塔吊无法直接将钢柱吊装 就位。所以安装时，首先将上节钢柱吊装至空中连廊61层楼面，然后用葫芦、滚 杠将钢柱水平滑移至安装位置的垂直下方。再将塔吊吊钩从69层钢梁间放下，将钢柱垂直起吊至安装位置。需

29、要时可用葫芦协助调整钢柱准确就位（图32）。1网詡靳口0图32钢柱滑移平面图钢柱滑移时，在柱下铺设滚杠，用葫芦牵引进行移动。因连廊与零号塔间有 钢管连系梁，梁间镂空。为满足承载力要求及施工操作安全方便，在钢管梁上铺 通长两道h型钢，h型钢上满铺脚手架钢管，形成封闭的滑移通道（图33）。建筑资料下载就在筑龙网图33连廊与零号塔间滑移通道平面示意图6.5上网壳安装6.5.1上网壳结构球体上网壳结构位于零号塔72层球体桁架上部，将零号塔整体结构包裹，形 成球形顶部(图5)。网壳由肋环形钢管组成。球壳半径为24米，高度为19.84米。 球壳底标高为306.15米，顶标高为326.163米。钢管规格均为

30、273x12,网壳总重 量约为130吨左右。6.5.2安装方法(1) 上部网架釆用在地面按单元拼装，塔吊吊装、高空对接的安装方法。地 面按1： 1尺寸搭设单元胎架，拼装、焊接、检验合格后进行吊装。(2) 网壳单元划分根据塔吊起重性能将网壳划分为四种单元类型，单元一：重量为15吨，吊装 半径27米以内，起重能力16.1吨；单元二：重量为10吨，吊装半径40米以内， 起重能力为10.1吨；单元三：重量为6.3吨，吊装半径47米以内，起重能力为8.6 吨；单元四：重量为9.6吨，吊装半径40米以内，起重能力为10吨(图34)。建筑资料下载就在筑龙网图34上部网壳单元划分平面(3) 网壳单元高空组对网

31、壳周边单元下部坐落在腰桁架上，上端与剪力墙外设置的钢支撑连接固定。可利用脚手架、钢管爬梯和钢平台解决接口处的操作脚手问题(图35)：图35：上网壳安装示意图6.6施工验算(1) 临时挑梁承载力计算挑梁釆用h250x250x20x26工字钢，长度为7.4米，悬挑距离为4.4米, 内侧与69层钢梁固定。每个网壳单元设置三根挑梁，网壳按照最大单元重量 8吨，进行计算，则每根挑梁平均承载2.7吨。计算考虑三根挑梁的承载力不建筑资料下载就在筑龙网均匀系数乘以1.5,和动力系数1.5,计算见图如下所示:f= 1.5x1.5x2.7x10=61 (kn)f=61knz4400z 3000 zm= 1.2x6

32、1x4.4=322.08 (kn.m)6 =m/w=322.08xl03/1413.93=227.79n/mm2<345 n/mm2所以挑梁强度承载力满足要求。计算悬臂段整体稳定性按下式计算：6二旦式中©根据钢结构设计规范附录b确定，大于1.0取1.0。所以挑梁整体稳定性满足要求。a)水平滑移牵引力计算滑移牵引速度不宜大于1. om/min,牵引力按滑动磨擦进行计算：f (min)二“更式中：f(min)为最小总牵引力;丛为滑动摩擦系数，在钢与钢之间可取0. 12-0. 15；£为阻力系数，当有其它因素影响牵引力时，可取1.3-1.5。g为网壳总重力，取重量为80kn

33、o所以 f(min)=0. 15x1. 5x80二 18kn。滑移时，三条滑轨同时牵引，所以每条牵引力为6kno接料平台承载力计算：因接料平台材料吊装至平台时集中堆放在端部悬挑4米区域内，然后再分散 转移至内侧，所以平台端部悬挑区域施工荷载取250kg/m2,平台内侧考虑需要搭 设临时操作用脚手架及施工人员、设备等施工荷载取100kg/m2,考虑平台次梁间 需要焊钢筋铺设木板等取自重荷载50 kg/m2,则分别计算次梁、主梁、吊杆承载建筑资料下载就在筑龙网能力。a）次梁承载力端部悬挑区域次梁承载力最大，将均匀面荷载转化为线荷载作用在次梁上,荷载值为：（250+50） xl0x2=6000n/m

34、,m=-t7/2=-xl.2x6000x3.5$ 二 11025n加8 8=0s.39n/mm2 < 235n/mm2,承载力满足要求。m 11025x103(7 w 101714b）主梁承载力将次梁上荷载以集中荷载形式作用在主梁，则端部悬挑区弯矩最大，荷载值 为：f, =6000x3.5-2 = 1050077, f. =3000x3.5-2 = 5250,a/】 =1.2 印=1.2x10500x2 = 25200n加,m = 2fj = 1.2x5250x4 = 25200/v mm 妙+仏 （25.2 + 25.2）x10?22（7 = = = 35.4n / mm < 2

35、35n / mm ,w w1413.93承载力满足要求。c）吊杆承载力平台上施工荷载总值为:f= （150x3.5x10+300x3.5x4） xl0=94500n 平台自重荷载考虑为8吨，g=8000x 10=80000n平台总共有6根吊杆，则每根吊杆受拉力为n二（f+g） /6=29.1kn考虑拉杆受力不均乘以1.5倍系数，则拉杆应力为：n 1.5x29.1x10'“/°/2（7 = = 20.3n/ mm < 235n/ mms2150承载力满足要求。（2）吊平台承载力计算吊平台在施工时不需要集中堆放材料，只在局部网壳接口位置需要搭设操作 用脚手架。所以考虑施工荷

36、载150kg/m2,平台铺设木板等材料考虑为50kg/m2, 计算次梁、主梁及吊杆承载力。a）次梁承载力因次梁间距为1.5米，次梁外圈跨度最大取4.5米，将面施工荷载转化为线荷 载作用在次梁上，则荷载值为:(150+50) xloxl.5=3ooon/m,m=爲卩=丄 xl.2x3000x4.52 =9112.52加8 8(7 = = 9h25x10 = 89.6n/mm2 <235n/mm2,承载力满足要求。 w 101714b)主梁承载力主梁简化为单跨梁进行计算，次梁以集中荷载形式作用在主梁上，次梁取最大荷载f=3000x4.5二13500n二13.5kn,则计算模型如下所示：/ !

37、 / / / /v/j.1500.1500.1500.1500.15001500.1000 .4410000f4"°飞l.b经过计算主梁弯矩如下图所示:主梁屈强比如下图所示：zad.4o3el4的声 66 i | d.2o3d.38?计算结果主梁承载力满足要求。c)吊杆承载力吊杆承受平台全部荷载，平台上施工荷载总值为:f= (150+50) xl0x4.5xl0=90000n平台自重荷载考虑为8吨，g=8000x 10=80000n平台总共有6根吊杆，则每根吊杆受拉力为n二（f+g） /6二28.3kn考虑拉杆受力不均乘以1.5倍系数，则拉杆应力为：（j - 一 = 19.

38、7n / mm < 235n / mms 2150承载力满足要求。（3）上、下网壳脚手架计算下网壳在胎架上进行单元拼装，根据单元形式搭设操作用脚手架。脚手架长 度为9米，宽度为7米，高度为阶梯行，最高处为6米。脚手架只作为施工人员 操作用平台，施工荷载取100kg/m2，堆料荷载取100 kg/m2o；脚手架立柱横向间 距1.8米，立柱纵向间距1.2米，步距1.5米。因上、下网壳脚手架搭设步距和滋工荷载相同，而上网壳脚手架高度较髙， 所以只计算上网壳脚手架承载力即可。b落地平台支撑架立面简图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元一、参数信息：1 基本参数立柱横向间距或排距131.80,脚手

39、架步距h(m)： 1.50；立杆纵向间距lb(m)：1.20,脚手架搭设高度h(m)： 6. 00；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m)：0. 30,平台底钢管间距离(mm) ： 300. 00； 钢管类型(mm)：48x3.0,扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数：080；2.荷载参数脚手板自重(kn/m2):0.100；栏杆自重(kn/m2):0.150；材料堆放最大荷载(kn/nr): 1.000；施工均布荷载标准值(kn/m2):1.000；二、纵向支撑钢管计算：纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为 截面抵抗矩w = 4.49 cm3；截面惯性矩i=10.78cm4

40、；q2li纵向钢管计算简图1荷载的计算：(1) 脚手板与栏杆自重(kn/m)：qll = 050 + 000x0.300 = 0.180 kn/m；(2) 堆放材料的自重线荷载(kn/m)：qi2 = 1.000x0.300 = 0.300 kn/m；(3) 活荷载为施工荷载标准值(kn/m):pi = 1.000 x 0.300 = 0.300 kn/m2 强度验算：依照规范5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下：% =-0.102-0.117/2最大支座力计算公式如下：+1.2q2l均布恒载：ql = 1.

41、2 x qu+ 1.2 x ql2 = 1.2x0. 180+ 1.2x0. 300 = 0. 576 kn/m；均布活载：q2 = 1.4x0. 300 = 0. 420 kn/m；最大弯距 l = 0. 1 x0. 576x 1. 2002 + 0. 117 x0. 420x 1. 2002 = 0. 154 kn. m ；最大支座力 n = 1. 1x0. 576x 1.200 + 1.2x0. 420x 1.200 = 1.365 kn；最大应力 o 二 mmax /w = 0.154x106/(4490.0) = 34.233 n/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值f二205.000

42、x/mm2；纵向钢管的计算应力34. 233 x/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205. 000 n/mm2,满足要求！3 挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下：三 =0.677+ 0.990100sz1005z均布恒载：q = qu + qi2 = 0. 480 kn/m；均布活载：p 二 0. 300 kn/m；v = (0. 677 x 0. 480+0. 990 x 0. 300) x 1200. 07 (100 x 2. 060 x 105 x 107800. 0)=0. 581 mm；纵向钢管的最大挠度为0.581 mm小于纵向钢管的最大容许挠度

43、1800. 000/150与 10 mm,满足要求！三、横向支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载p取板底纵向支撑钢管传递力，p二1365 kn；1800 1800 1800支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kn. m)2.807支撑钢管计算变形图(kn. m)2.562.561.1942.56 2 5氐.562.0482.0481.5361.5360.6930.6830.682 16821.1s51.1950.171172.048 2.04r0481.5361.53e536支撑钢管计算剪力图(kn)最大弯矩 mmax = 0.614 kn.m ；最大变形 

44、9;仁二2. 807 mm ;最大支座力gu = 5.972 kn ；最大应力 o= 136.834 n/mm2 ；横向钢管的计算应力136. 834 n/mm2小于 横向钢管的抗压强度设计值205. 000 n/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度为2. 807 mm小于支撑钢管的最大容许挠度1200. 000/150与 10 mm,满足要求！四、扣件抗滑移的计算：按规范表5. 1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8. ookn,按照扣件抗滑承载 力系数0. 80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6. 40knor wrc其中rc -扣件抗滑承载力设计值，取6. 40 kn；纵向或横向水平

45、杆传给立杆的竖向作用力设计值r= 5. 972 kn；r < 6. 40 kn ,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、支架立杆荷载标准值(轴力)计算：作用于支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容：(1) 脚手架的自重(kn)：ngl 二 0. 129x6. 000 二 0. 775 kn；(2) 栏杆的自重(kn)：血=0. 150x1.800 = 0. 270 kn；(3) 脚手板自重(kn)：ng3 = 0. 100x 1.200x 1.800 = 0.216 kn；(4) 堆放荷载(kn)：ng4 = 1.000x 1.200x 1.800 = 2

46、. 160 kn；经计算得到，静荷载标准值ng二ng1+ng2+ng3+ng4二3.421 kn；2 活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值nq = 1.000x1.200x1.800 = 2. 160 kn；3 因不考虑风荷载，立杆的轴向压力设计值计算公式n 二 1.2ng + 1. 4nq = 1.2x3.421+ 1.4x2. 160 = 7. 129 kn；六、立杆的稳定性验算：立杆的稳定性计算公式：其中n一立杆的轴心压力设计值(kn) : n = 7.129 kn；(p轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm) : i =

47、1. 59 cm；a 立杆净截面面积(cm2)： a = 4.24 cm2；w立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3): w=4. 49 cm3；o 钢管立杆最大应力计算值(n/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值:f =205.00n/mm2；lo计算长度(m);如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算lo = k,ph(1)lo 二 h+2a(2)k】-计算长度附加系数，取值为1. 167；计算长度系数，参照扣件式规范表5. 3.3； p= 1.800；a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0. 300 m； 公式(1)的计算结果：立杆计算长度 lo = kgh =

48、 1.167x1.800x1.500 = 3.151 m；lo/i = 3150. 900 / 15. 900 = 198. 000 ；由长细比l°/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数<p=0.184 ； 钢管立杆受压应力计算值；o =7128.720 /( 0.184x424.000 )= 91.375 n/mm2；钢管立杆稳定性验算o = 91.375 n/mm2小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205. 000 n/mm2,满足要求！公式(2)的计算结果：lo/i = 2100. 000 / 15. 900 = 132. 000 ；由长细比lo/i的结果查表得到轴

49、心受压立杆的稳定系数(p= 0.386 ； 钢管立杆受压应力计算值；o =7128.720 /( 0.386x424.000 )= 43.557 n/mm2；钢管立杆稳定性验算o = 43.557 n/mm2小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205. 000 n/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算10 二 k!k2 (h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值1.007 ；公式(3)的计算结果：lo/i = 2467. 855 / 15. 900 = 155. 000 ；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p= 0.291 ；

50、钢管立杆受压应力计算值；a =7128.720 /( 0.291 ><424.000 )= 57.777 n/mm2；钢管立杆稳定性验算a = 57.777 n/mm2小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205. 000 n/mm2,满足要求！7测量施工7.1托桁架测量因托桁架为球体结构下部支撑体系，为保证球体桁架及钢梁安装准确，托桁 架定位必须准确。托桁架测量校正采用全站仪进行三维坐标控制，仪器加设在外 围三个塔体61层顶，测量托桁架型钢端部中心点坐标。通过拉设钢丝绳进行托桁 架校正。测量控制点事宜图如下：<*外部控制测量点塔楼顶部:尹¥副测量点部控制测量点 球

51、体原点/池"弋；丿r攵g7、i产卡* */"才t x見测量控制点示意图测量点托桁架全站仪/61层楼板61层楼板-252.600-型°2500025000测量校正示意图7.2桁架及网壳测量桁架、网壳安装时，因零号塔核心筒体结构施工需高于外围楼板，所以测量 控制点设置在零号塔核心筒内。通过三维坐标测量控制每一个立柱的位置。部分 桁架在三个控制点测量不到可通过三个控制点转点到可视位置。零号塔内部测量 控制点如下图所示。零号塔测量控制点示意图8焊接施工8.1球体焊接特点xxxx村0#筒球体支撑、腰桁架材质均为q345b钢材。球体桁架采用30mm和 35mm焊接h型钢制成下

52、弦、上弦、腹杆。在69、70、71、72层设置钢梁，楼层钢 梁采用h700*300*24*13焊接h型钢，钢梁分别与0#筒和球体桁架连接。工程安装 高度高，施工难度大，钢结构安装焊接工程量大，随施工高度的增加，一些在常 规工程中不易显现的环节如处理不当将成为制约工程的关键点。8.2焊接工艺及焊工考评为保证“xxxx村”项目球体焊接工程施工的顺利进行，并满足工程的施工质 量的要求，确保钢结构焊接施工质量，焊接工艺按照钢结构工程施工及验收规 范gb50205-2001.建筑钢结构规程jgj81-2002规定及设计施工图的技术要求 进行编制和实施。8.3焊接人员、焊接设备及焊接方法1、焊接人员必须是持有效特殊工种操作证和相应“焊工合格证”的熟练焊工, 经业主、监理现场摸底考试合格后进行施焊，进入焊接前焊工必须经焊接专项技 术交底后进行施焊。2、焊接