型钢门式支架过车通道专项方案_secret

1、型钢门式支架过车通道专项施工方案编制单位：编制时间：年 月目录一、工程概况. 31.1 建筑设计概况. 31.2 结构设计概况. 3二、施工准备. 42.1主要劳动力安排 . 42.2 支架方案选择. 42.3 支架材料准备. 4三、施工方法及措施. 53.11-11 轴施工方法及措施：. 53.211-19 轴施工方法及措施：. 53.319-27 轴施工方法及措施：. 63.427-32 轴施工方法及措施：. 73.5 、防护棚施工方法及措施： . 8四、支架计算. 84.11-11 轴支架计算. 84.1.1. 荷载分析 . 84.1.2. 受力分析 40 型槽钢 . 94.1.3 受力

2、分析 20 型槽钢 . 124.1.4 受力分析 工 20 型钢 . 154.211-19 轴支架计算. 174.2.1. 荷载分析 . 174.2.2 受力分析 40 型槽钢 . 184.2.3 受力分析 20 型槽钢 . 214.2.4 受力分析 工 20 型钢 . 244.319-27 轴支架计算. 264.3.1 荷载分析 . 264.3.2 受力分析 40 型槽钢 . 274.3.3 受力分析 20 型槽钢 . 304.3.4 受力分析 工 20 型钢 . 334.427-32 轴支架计算. 364.4.1 荷载分析 . 364.4.2 受力分析 40 型槽钢 . 364.4.3 受

3、力分析 20 型槽钢 . 394.4.4 受力分析 工 20 型钢 . 424.5 防护棚计算书. 454.5.1 参数信息 : . 464.5.2 横向水平支撑钢管计算 : . 474.5.3 纵向支撑钢管计算 : . 484.5.4 扣件抗滑移计算 : . 494.5.5 立杆的稳定性验算 : . 504.5.6 立杆的地基承载力计算 : . 51五、质量安全控制措施52型钢门式支架过车通道专项方案一、工程概况某工程的部分工程，该标段起点位于黄花园大桥下与已建的北滨路相连，终点位于北滨路延伸段k0+720处，主要工程内容包括聚贤岩立交和架空广场。1.1 建筑设计概况建筑耐久年限分类：一类建

4、筑耐火等级：一级架空广场占地面积： 19814.1m2地下建筑面积： 18781.1m21.2 结构设计概况本工程为现浇钢筋砼框架结构体系，框架抗震等级为四级。本工程主体结构设计合理使用年限为50 年，建筑物抗震设防类别为丙类，建筑结构的安全等级为二级；建筑物场地类别为类。架空广场共一层，楼层高度5.9 8.3m。（2）框架主体结构：柱：本工程柱主要为直径500900mm 的圆形柱。梁：本工程梁为矩形梁，截面尺寸为3007506002000，在 a-14 轴a-17 轴、a-19 轴a-23 轴间车道区域为大跨度后张法预应力梁。板：板为钢筋混凝土现浇板，板厚为120150mm 。混凝土强度等级

5、：车道区域内柱、梁、板砼强度等级为c40 ；其它地下结构柱、梁、板砼强度等级为c30 。根据工程有关各方要求，江溉路及护岸综合整治工程聚贤岩立交（第一标段）设计北滨路延伸段需预留临时过车通道，为方便架空广场上部施工，保证施工期车辆的正常通行，决定沿北滨路延伸段纵向采用40 型槽钢和 20 型槽钢搭设门式支架过车通道。门式支架根据钢结构设计规范（gb50017-2003 ）进行设计。二、施工准备2.1 主要劳动力安排根据工程进度安排情况、组织1 个班组共计 30 名木工进行架体施工。2.2 支架方案选择根据本工程的结构特点，支架体系作如下设计：（1）门式支架采用 20 、40 槽钢、工钢 20

6、作通道门梁，支撑系统采用48，壁厚 3.0mm的钢管满堂脚手架。（2）架上砼梁模、板模采用18 厚胶合板，背肋采用409050100 的木枋制作安装，具体做法详模板支架专项施工方案。（3）架下防护棚做法采用钢管架搭设，具体详附后“防护棚计算书”。2.3 支架材料准备材料进场时，必须具备产品合格证。根据国家验收规范和我单位验收标准工作程序进行严格的检查验收，保证使用的是优质材料。主要采用以下材料：40 型槽钢（自购）：h=400mm b=115mm d=8.0mm t=13.5mm ix=15220cm4,wx=761cm3,sx=444cm3 ,g=9.8n/kg ，槽钢长 l=6m,净垮 l

7、=4m. 理论重量： 48.3kg/m, 截面面积： 61.5cm2。20 型槽钢（自购）：h=200mm b=76mm d=5.2mm t=9.0mm ix=1520cm4,wx=152cm3,sx=8.07cm3 ,d=5.2 ,g=9.8n/kg ，槽钢长 l=6m,净垮l=4m. 理论重量： 18.4kg/m, 截面面积： 23.4cm2。工 20 工字钢（自购）：h=200mm b=100mm d=5.2mm t=8.4mm ix=1840cm4,wx=184cm3,sx=104cm3 , g=9.8n/kg ，槽钢长 l=6m,净垮 l=4m. 理论重量： 21.0kg/m, 截面

8、面积： 26.8cm2。钢材设计强度mpafm215弹性模量mpae310206三、施工方法及措施3.1 1-11轴施工方法及措施：1、门式支架梁（槽钢、工字钢）间距( 净距)：40 型槽钢： 0.9m 。20 型槽钢： 0.5m(按两槽钢靠背布置，靠背处点焊)。工 20 型钢：0.35m。2、门式支架梁（槽钢、工字钢）下支撑钢管：纵向间距： 0.9m。横向间距（梁跨4m外两侧各 1m下钢管） ：0.3m，两侧各 4 根, 共 8 根。3、搭设高度：门式支架梁（槽钢、工字钢）底高5.0m（相对地面高度）。4、梁上（槽钢、工字钢）架体板下按 0.6*0.6m 钢管架搭设，砼梁下支架和模板按模板支

9、架专项施工方案要求搭设，立杆上设顶托。5、地基处理要求承载力不得低于1.2mpa，既有砼路面能够满足要求，可不进行特殊处理，无砼路面段必须进行地基硬化处理，满足承载力要求。立杆底设底座（底板平面尺寸大于0.1*0.1m ） 。3.2 11-19轴施工方法及措施：1、门式支架梁（槽钢、工字钢）间距( 净距)：40 型槽钢： 0.8m 。20 型槽钢： 0.5m(按两槽钢靠背布置，靠背处点焊)。工 20 型钢：0.3m。2、门式支架梁（槽钢、工字钢）下支撑钢管：纵向间距： 0.9m。横向间距（梁跨4m外两侧各 1m下钢管） ：0.2m，两侧各 5 根, 共 10 根。3、搭设高度：门式支架梁（槽钢

10、、工字钢）底高5.0m（相对地面高度）。4、梁上（槽钢、工字钢）架体板下按 0.6*0.6m 钢管架搭设，砼梁下支架和模板按模板支架专项施工方案要求搭设，立杆上设顶托。5、地基处理要求承载力不得低于1.2mpa，既有砼路面能够满足要求，可不进行特殊处理，无砼路面段必须进行地基硬化处理，满足承载力要求。立杆底设底座（底板平面尺寸大于0.1*0.1m ） 。3.3 19-27轴施工方法及措施：1、门式支架梁（槽钢、工字钢）间距( 净距)：40 型槽钢： 0.7m 。20 型槽钢： 0.45m(按两槽钢靠背布置，靠背处点焊) 。工 20 型钢：0.27m。2、门式支架梁（槽钢、工字钢）下支撑钢管：纵

11、向间距： 0.9m。横向间距（梁跨4m外两侧各 1m下钢管） ：0.2m，两侧各 5 根, 共 10 根。3、搭设高度：门式支架梁（槽钢、工字钢）底高5.0m（相对地面高度）。4、梁上（槽钢、工字钢）架体板下按 0.6*0.6m 钢管架搭设，砼梁下支架和模板按模板支架专项施工方案要求搭设，立杆上设顶托。5、地基处理要求承载力不得低于1.2mpa，既有砼路面能够满足要求，可不进行特殊处理，无砼路面段必须进行地基硬化处理，满足承载力要求。立杆底设底座（底板平面尺寸大于0.1*0.1m ） 。3.4 27-32轴施工方法及措施：1、门式支架梁（槽钢、工字钢）间距( 净距)：40 型槽钢： 0.9m

12、。20 型槽钢： 0.6m(按两槽钢靠背布置，靠背处点焊)。工 20 型钢：0.4m。2、门式支架梁（槽钢、工字钢）下支撑钢管：纵向间距： 0.9m。横向间距（梁跨4m外两侧各 1m下钢管） ：0.2m，两侧各 5 根, 共 10 根。3、搭设高度：门式支架梁（槽钢、工字钢）底高5.0m（相对地面高度）。4、梁上（槽钢、工字钢）架体板下按 0.6*0.6m 钢管架搭设，砼梁下支架和模板按模板支架专项施工方案要求搭设，立杆上设顶托。5、地基处理要求承载力不得低于1.2mpa，既有砼路面能够满足要求，可不进行特殊处理，无砼路面段必须进行地基硬化处理，满足承载力要求。立杆底设底座（底板平面尺寸大于0

13、.1*0.1m ） 。3.5 、防护棚施工方法及措施：1. 构造参数立杆横距 lb(m)：4 ；立杆纵距 la(m)：0.5 ；防护棚高度 h(m)：4.9 ；上下防护层间距 h1(m)：0.4 ；立杆步距 h(m)：1.5 ；斜撑与立杆连接点与地面的距离h2(m)：3 ；斜撑与立杆连接点到下防护层的距离h3(m): 1.5；水平钢管搭设方式：钢管沿横向搭设；水平钢管间距 a(m)：0.5 ；钢管类型 (mm)：48 3 ；扣件连接方式：双扣件 , 取扣件抗滑移承载力系数 : 0.8 ；2. 荷载参数 : 高空坠落物最大荷载标准值n(kn)：1 ；脚手板自重 (kn/m2) ：0.35 ；栏杆

14、及挡脚板自重 (kn/m) ：0.1 ；3. 地基参数 : 地基土类型 :砼；地基承载力标准值 (kpa): 1000；立杆基础底面面积 (m2): 0.01；四、支架计算4.1 1-11轴支架计算4.1.1. 荷载分析满堂支架覆盖范围为： 90.74m（通道纵向） 8m （通道横向），门式支架总高度 5.0m，上部为高约 3.3m 的扣件式满堂支架。 考虑到门式支架覆盖面积以及满堂支架的传力作用，此处荷载仅考虑钢筋砼、模板、满堂支架及自身重量并按 1.2 的分项系数进行强度检算，不再考虑其它可变荷载以及偶然荷载。钢筋砼自重 （比重按 25kn/m3计算） ：219.77*25= 5494.2

15、5kn 模板及方木自重模板重量：90.74*8+(0.95*2*2+0.85*2)*8*0.06=769.92*0.06 kn/m2=46.20kn 方木重量： 0.05*0.1*8*(270+302(上下)+11*24)*6kn/m3=200.64kn 计算说明：根据模板施工方案梁底模板分布方木（按50*100 计）4 根，梁侧两边个分布方木（按50*100 计）4 根，板模按 300mm 间距布置。模板及方木合计重量： 46.20+200.64=246.84kn 满堂支架自重杆件自重计算说明：支架按 8.3m高度计算，需要立杆高度 8.1m ，水平杆共计 7 层，在立杆及水平杆重量基础上按

16、10% 考虑剪刀撑重量， 梁下均按0.6m立杆间距计， 梁底支撑每道3根立杆。 100 （道） *8 （板立杆） *3.3+14 （道） *2 （梁下增加） *24 （根） *3.3+100*6.3*3+8*90.74*3 3.33*9.8/1000=8100+5443+910+800*0.033=15253*0.033=291.27kn 托座自重(800+672) (5.82*2/3(底托)+7.01（顶托）)*9.8/1000=157.09kn 满堂支架合计重量：291.27+157.09=448.36kn 上部荷载共计： 5494.25+246.84+448.36=6189.45kn 上

17、部荷载设计值共计： 6189.45*1.2=7427.34kn 4.1.2. 受力分析 40 型槽钢 4.1.2.1强度检算平均每根钢管底部传力7427.34/1472=5.05kn，40 型槽钢按 6m长度简支梁进行受力分析如下：材料弹性模量 (n/mm2)：e = 206000.0 槽钢计算简图设槽钢根数 n1，间隔为 x1m,垂直轴线方向单层布设：槽钢承受总重： f=7427.34kn 每根槽钢受力： p= f/n1=7427.34/n1 kn 支架反力： r=p/2=7427.34/2n1 kn （1）抗弯承载力检验：最大弯矩（中间截面）：mmax=r l/2=(7427.34/2n1

18、)*2=7427.34/n1 knm max=mmax/ wx=(7427.34/n1)103/(761 10-6)=9760/n1mpa 215mpa 由上可解得 n145 根，取 n1=90 根，x=(90.74-90*0.115)/89=0.9m 则单根槽钢受力p=82.53kn 。（2）抗剪承载力检验：q=p r=p/2=41.27kn max=qsx/ix/d=41.27*10-3444*103/(15.22*10)/ 8.0 =15.05mpa=125mpa （3）最大挠度检验（中截面） ：集中荷载：=pl3/(48ei) = （82.5310343）/ (48*2.0610111

19、522010-8)=3.5mm 均布荷载：q=p/l=82.53/6*103=13755nm-1=5ql4 /384ei= （5*13755*44）/ （384*2.06*1011*15220*10-8）=1.5mm 规范允许挠度： l/250=4000/250=16mm 满足要求4.1.2.2支架稳定性验算：立杆强度验算：(1)钢筋混凝土重： f1=5494.25kn (2)槽钢重： f2=90*6*48.3*9.8/1000=255.6kn (3)模板自重： f3=246.84kn (4)支架自重： f4=448.36kn 单支立杆抗压承载力：fi=(f1+f2+f3+f4)* /n =(

20、6189.45+255.6)*1.2/9.8/（1472/3）=1.6t 1.2t 因立杆承载力超过极限承载力，故应考虑加固方案。分析及措施如下：取立杆利用系数为0.8 ，即单支立杆设计承重为1.2*0.8=0.96t。立杆总需承受的力为： 789.2t ，总立杆根数： 789.2/0.96=822根，暂按 90m长度每 0.9m间距布置立杆计算，每横方向需布置 822/1018.1 根立杆，按共 101*8=808 根立杆验算单杆承载力：789.2/808=0.98t 1.2t 满足要求4.1.2.3扣件抗滑移的计算 : 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，p96页，双

21、扣件承载力设计值取16.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kn 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值 , 取12.80 kn ； r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中r取最大支座反力，根据前面计算结果得到 r=0.98*9.8=9.6kn ；r 12.80 kn,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4.1.2.4地基承载力钢管柱底部设计接触面积：0.10.1=0.01m2基础承载力： 0.98*9.8=9.6kn 基础强度：

22、 9.6/0.01=960kpa 故要求承载力不得低于960kpa ，既有砼路面能够满足要求，可不进行特殊处理，无砼路面段必须进行地基硬化处理，满足承载力要求。4.1.3 受力分析 20 型槽钢 4.1.3.1强度检算平均每根钢管底部传力7427.34/1472=5.05kn，20 型槽钢按 6m长度简支梁进行受力分析如下：材料弹性模量 (n/mm2)：e = 206000.0 设槽钢根数 n1，间隔为 x1m,垂直轴线方向单层布设：槽钢承受总重： f=7427.34kn 每根槽钢受力： p= f/n1=7427.34/n1 kn 支架反力： r=p/2=7427.34/2n1 kn （1）抗

23、弯承载力检验：最大弯矩（中间截面）：mmax=r l/2=(7427.34/2n1)*2=7427.34/n1 knm max=mmax/ wx=(7427.34/n1)103/(152 10-6)=48864.08/n1mpa 215mpa 由上可解得 n1227根，取 n1=230 根，x=(90.74-230*0.07)/229=0.33m 槽钢计算简图则单根槽钢受力p=32.29kn 。（2）抗剪承载力检验：q=p r=p/2=16.15kn max=qsx/ix/d=16.15*10-38.07*103/(1.52*10)/ 5.2 =1.65mpa=125mpa （3）最大挠度检验

24、（中截面） ：集中荷载：=pl3/(48ei) = （32.2910343）/ (48*2.061011152010-8)=14mm 均布荷载：q=p/l=32.29/6*103=5382nm-1=5ql4 /384ei= （5*5382*44）/ （384*2.06*1011*1520*10-8）=5.7mm 规范允许挠度： l/250=4000/250=16mm 满足要求4.1.3.2支架稳定性验算：立杆强度验算：（1）钢筋混凝土重： f1=5494.25kn （2）槽钢重： f2=230*6*18.4*9.8/1000=248.84kn （3）模板自重： f3=246.84kn （4）支

25、架自重： f4=448.36kn 单支立杆抗压承载力：fi=(f1+f2+f3+f4)* /n =(6189.45+248.84)*1.2/9.8/（1472/3）=1.61t 1.2t 因立杆承载力超过极限承载力，故应考虑加固方案。分析及措施如下：取立杆利用系数为0.8 ，即单支立杆设计承重为1.2*0.8=0.96t。立杆总需承受的力为： 788.36t ，总立杆根数： 788.36/0.96=821 根，暂按 90m长度每 0.9m间距布置立杆计算，每横方向需布置 821/1018.1 根立杆，按共 101*8=808 根立杆验算单杆承载力：788.36/808=0.97t 1.2t 满

26、足要求4.1.3.3扣件抗滑移的计算 : 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，p96页，双扣件承载力设计值取16.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kn 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值 , 取12.80 kn ； r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中r取最大支座反力，根据前面计算结果得到 r=0.97*9.8=9.51kn ；r 12.80 kn,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4.1.3.4

27、 地基承载力钢管柱底部设计接触面积：0.10.1=0.01m2基础承载力： 0.97*9.8=9.51kn 基础强度： 9.51/0.01=951kpa 故要求承载力不得低于951kpa ，既有砼路面能够满足要求，可不进行特殊处理，无砼路面段必须进行地基硬化处理，满足承载力要求。4.1.4 受力分析 工 20 型钢 4.1.4.1强度检算平均每根钢管底部传力7427.34/1472=5.05kn， 工 20 型钢按 6m长度简支梁进行受力分析如下：材料弹性模量 (n/mm2)：e = 206000.0 设工钢根数 n1，间隔为 x1m,垂直轴线方向单层布设：工钢承受总重： f=7427.34k

28、n 每根工钢受力： p= f/n1=7427.34/n1 kn 支架反力： r=p/2=7427.34/2n1 kn （1）抗弯承载力检验：最大弯矩（中间截面）：mmax=r l/2=(7427.34/2n1)*2=7427.34/n1 knm max=mmax/ wx=(7427.34/n1)103/(184 10-6)=40366.0/n1mpa 215mpa 由上可解得 n1188根，取 n1=190 根，x=(90.74-190*0.1)/189=0.38m 则单根工钢受力p=39.1kn 。（2）抗剪承载力检验：q=p r=p/2=19.55kn max=qsx/ix/d=19.55

29、*10-3104*103/(1.84*10)/ 5.2 =21.25mpa=125mpa （3）最大挠度检验（中截面） ：集中荷载：=pl3/(48ei) 工钢计算简图= （39.110343）/ (48*2.061011184010-8)=14mm 均布荷载：q=p/l=39.1/6*103=6517nm-1=5ql4 /384ei= （5*6517*44）/ （384*2.06*1011*1840*10-8）=2.2mm 规范允许挠度： l/250=4000/250=16mm 满足要求4.1.4.2支架稳定性验算：立杆强度验算：（1）钢筋混凝土重： f1=5494.25kn （2）工钢重：

30、 f2=190*6*21.0*9.8/1000=234.61kn （3）模板自重： f3=246.84kn （4）支架自重： f4=448.36kn 单支立杆抗压承载力：fi=(f1+f2+f3+f4)* /n =(6189.45+234.61)*1.2/9.8/（1472/3）=1.60t 1.2t 因立杆承载力超过极限承载力，故应考虑加固方案。分析及措施如下：取立杆利用系数为0.8 ，即单支立杆设计承重为1.2*0.8=0.96t。立杆总需承受的力为： 786.62t ，总立杆根数： 786.62/0.96=819 根，暂按 90m长度每 0.9m间距布置立杆计算，每横方向需布置 819/

31、1018.1 根立杆，按共 101*8=808 根立杆验算单杆承载力：786.62/808=0.97t 1.2t 满足要求4.1.4.3扣件抗滑移的计算 : 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，p96页，双扣件承载力设计值取16.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kn 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值 , 取12.80 kn ； r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中r取最大支座反力，根据前面计算结果得到

32、r=0.97*9.8=9.51kn ；r 12.80 kn,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4.1.4.4 地基承载力钢管柱底部设计接触面积：0.10.1=0.01m2基础承载力： 0.97*9.8=9.506kn 基础强度： 9.506/0.01=951kpa 故要求承载力不得低于951kpa ，既有砼路面能够满足要求，可不进行特殊处理，无砼路面段必须进行地基硬化处理，满足承载力要求。4.2 11-19轴支架计算4.2.1. 荷载分析满堂支架覆盖范围为：70.5m（通道纵向） 8m （通道横向），门式支架总高度 5.0m，上部为高约 3.3m 的扣件式满堂支架。 考虑到门式支架覆盖

33、面积以及满堂支架的传力作用，此处荷载仅考虑钢筋砼、模板、满堂支架及自身重量并按 1.2 的分项系数进行强度检算，不再考虑其它可变荷载以及偶然荷载。钢筋砼自重 （比重按 25kn/m3计算） ：202.96*25= 5074kn 模板及方木自重模 板 重 量 ： 70.5*8+(1.05*2*2+1.15*2+0.85*2)*8*0.06=629.6*0.06 kn/m2=37.78kn 方木重量： 0.05*0.1*6*(163+235(上下)+13*32)*6kn/m3=146.52kn 计算说明：根据模板施工方案梁底模板分布方木（按50*100 计）4 根，梁侧两边个分布方木（按50*10

34、0 计）5 根，板模按 300mm 间距布置。模板及方木合计重量： 37.78+146.52=184.3kn 满堂支架自重杆件自重计算说明：支架按 8.3m高度计算，需要立杆高度 8.1m ，水平杆共计 7 层，其中槽钢面上共 3层，其立杆高度3.3m ，在立杆及水平杆重量基础上按10% 考虑剪刀撑重量，梁下均按0.6m立杆间距计，梁底支撑每道3根立杆。 79 （道）*8（板立杆）*3.3+14 （道） *2（梁下增加）*32 （根） *3.3+79*6.3*3+8*70.5*3 3.33*9.8/1000=2085+2957+1493+1692*0.033=8227*0.033=271.49

35、kn 托座自重(790+896) (5.82*2/3(底托)+7.01(顶托)*9.8/1000=179.93kn 满堂支架合计重量：271.49+179.93=452.42kn 上部荷载共计： 5074+184.3+452.42=5710.72kn 上部荷载设计值共计： 5710.72*1.2=6852.86kn 4.2.2 受力分析 40 型槽钢 4.2.2.1强度检算平均每根钢管底部传力6852.86/1686=4.06kn，40 型槽钢按 6m长度简支梁进行受力分析如下：材料弹性模量 (n/mm2)：e = 206000.0 设槽钢根数 n1，间隔为 x1m,垂直轴线方向单层布设：槽钢

36、承受总重： f=6852.86kn 每根槽钢受力： p= f/n1=6852.86/n1 kn 支架反力： r=p/2=6852.86/2n1 kn （1）抗弯承载力检验：最大弯矩（中间截面）：mmax=r l/2=(6852.86/2n1)*2=6852.86/n1 knm max=mmax/ wx=(6852.86/n1)103/(761 10-6)=9005.07/n1mpa 215mpa 由上可解得 n142 根，取 n1=78 根，x=(70.5-78*0.115)/77=0.8m 则单根槽钢受力p=87.86kn 。（2）抗剪承载力检验：q=p r=p/2=43.93kn max=

37、qsx/ix/d=43.93*10-3444*103/(15.22*10)/ 8.0 =16.02mpa=125mpa （3）最大挠度检验（中截面） ：集中荷载：=pl3/(48ei) = （87.8610343）/ (48*2.0610111522010-8)=3.7mm 均布荷载：槽钢计算简图q=p/l=87.86/6*103=14643nm-1=5ql4 /384ei= （5*14643*44）/ （384*2.06*1011*15220*10-8）=1.6mm 规范允许挠度： l/250=4000/250=16mm 满足要求4.2.2.2支架稳定性验算：立杆强度验算：(1) 钢筋混凝土

38、重： f1=5074kn (2) 槽钢重： f2=78*6*48.3*9.8/1000=221.52kn (3) 模板自重： f3=184.3n (4) 支架自重： f4=452.42kn 单支立杆抗压承载力：fi=(f1+f2+f3+f4)* /n =(5710.72+221.52)*1.2/9.8/（1686/3）=1.29t 1.2t 因立杆承载力超过极限承载力，故应考虑加固方案。分析及措施如下：取立杆利用系数为0.8 ，即单支立杆设计承重为1.2*0.8=0.96t。立杆总需承受的力为： 726.4t ，总立杆根数： 726.4/0.96=757根，暂按 70.5m长度每 0.9m 间

39、距布置立杆计算，每横方向需布置757/789.7 根立杆，按共 78*10=780 根立杆验算单杆承载力：726.4/780=0.93t 0.96t 满足要求4.2.2.3扣件抗滑移的计算 : 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，p96页，双扣件承载力设计值取16.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kn 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值 , 取12.80 kn ； r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中r取

40、最大支座反力，根据前面计算结果得到 r=0.93*9.8=9.11kn ；r 12.80 kn,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4.2.2.4 地基承载力钢管柱底部设计接触面积：0.10.1=0.01m2基础承载力： 0.93*9.8=9.11kn 基础强度： 9.11/0.01=911kpa 故要求承载力不得低于911kpa ，既有砼路面能够满足要求，可不进行特殊处理，无砼路面段必须进行地基硬化处理，满足承载力要求。4.2.3 受力分析 20 型槽钢 4.2.3.1强度检算平均每根钢管底部传力6852.86/1686=4.06kn，20 型槽钢按 6m长度简支梁进行受力分析如下：材

41、料弹性模量 (n/mm2)：e = 206000.0 设槽钢根数 n1，间隔为 x1m,垂直轴线方向单层布设：槽钢承受总重： f=6852.86kn 每根槽钢受力： p= f/n1=6852.86/n1 kn 支架反力： r=p/2=6852.86/2n1 kn （1）抗弯承载力检验：槽钢计算简图最大弯矩（中间截面）：mmax=r l/2=(6852.86/2n1)*2=6852.86/n1 knm max=mmax/ wx=(6852.86/n1)103/(152 10-6)=45084.6/n1mpa 215mpa 由上可解得 n1209.7 根，取 n1=210根，x=(70.5-210

42、*0.07)/209=0.27m 则单根槽钢受力p=32.63kn 。（2）抗剪承载力检验：q=p r=p/2=16.32kn max=qsx/ix/d=16.32*10-38.07*103/(1.52*10)/ 5.2 =1.67mpa=125mpa （3）最大挠度检验（中截面） ：集中荷载：=pl3/(48ei) = （32.6310343）/ (48*2.061011152010-8)=14mm 均布荷载：q=p/l=32.63/6*103=5438nm-1=5ql4 /384ei= （5*5438*44）/ （384*2.06*1011*1520*10-8）=6mm 规范允许挠度： l

43、/250=4000/250=16mm 满足要求4.2.3.2支架稳定性验算：立杆强度验算：(1) 钢筋混凝土重： f1=5074kn (2) 槽钢重： f2=210*6*18.4*9.8/1000=227.20kn (3) 模板自重： f3=184.3kn (4) 支架自重： f4=452.42kn 单支立杆抗压承载力：fi=(f1+f2+f3+f4)* /n =(5710.72+227.2)*1.2/9.8/（1686/3）=1.29t 1.2t 因立杆承载力超过极限承载力，故应考虑加固方案。分析及措施如下：取立杆利用系数为0.8 ，即单支立杆设计承重为1.2*0.8=0.96t。立杆总需承

44、受的力为： 727.1t ，总立杆根数： 727.1/0.96=758根，暂按 70.5m长度每 0.9m 间距布置立杆计算，每横方向需布置758/789.7 根立杆，按共 78*10=780 根立杆验算单杆承载力：727.1/780=0.93t 0.96t 满足要求4.2.3.3扣件抗滑移的计算 : 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，p96页，双扣件承载力设计值取16.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kn 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣

45、件抗滑承载力设计值 , 取12.80 kn ； r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中r取最大支座反力，根据前面计算结果得到 r=0.93*9.8=9.11kn ；r 12.80 kn,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4.2.3.4 地基承载力钢管柱底部设计接触面积：0.10.1=0.01m2基础承载力： 0.93*9.8=9.1kn 基础强度： 9.1/0.01=910kpa 故要求承载力不得低于910kpa ，既有砼路面能够满足要求，可不进行特殊处理，无砼路面段必须进行地基硬化处理，满足承载力要求。4.2.4 受力分析 工 20 型钢 4.2.4.1强度检算平

46、均每根钢管底部传力6852.86/1686=4.06kn， 工 20 型钢按 6m长度简支梁进行受力分析如下：材料弹性模量 (n/mm2)：e = 206000.0 设工钢根数 n1，间隔为 x1m,垂直轴线方向单层布设：工钢承受总重： f=6852.86kn 每根工钢受力： p= f/n1=6852.86/n1 kn 支架反力： r=p/2=6852.86/2n1 kn （1）抗弯承载力检验：最大弯矩（中间截面）：mmax=r l/2=(6852.86/2n1)*2=6852.86/n1 knm max=mmax/ wx=(6852.86/n1)103/(184 10-6)=37243.8/

47、n1mpa 215mpa 由上可解得 n1173根，取 n1=175 根，x=(70.5-175*0.1)/174=0.3m 则单根工钢受力p=39.16kn 。（2）抗剪承载力检验：q=p r=p/2=19.58kn max=qsx/ix/d=19.58*10-3104*103/(1.84*10)/ 5.2 =21.28mpa=125mpa 工钢计算简图（3）最大挠度检验（中截面） ：集中荷载：=pl3/(48ei) = （39.1610343）/ (48*2.061011184010-8)=13.6mm 均布荷载：q=p/l=39.16/6*103=6527nm-1=5ql4 /384ei

48、= （5*6527*44）/ （384*2.06*1011*1840*10-8）=5.74mm 规范允许挠度： l/250=4000/250=16mm 满足要求4.2.4.2支架稳定性验算：立杆强度验算：(1) 钢筋混凝土重： f1=5074kn (2) 工钢重： f2=175*6*21.0*9.8/1000=216.09kn (3) 模板自重： f3=184.3kn (4) 支架自重： f4=452.42kn 单支立杆抗压承载力：fi=(f1+f2+f3+f4)* /n =(5710.72+227.2)*1.2/9.8/（1686/3）=1.29t 1.2t 因立杆承载力超过极限承载力，故应

49、考虑加固方案。分析及措施如下：取立杆利用系数为0.8 ，即单支立杆设计承重为1.2*0.8=0.96t。立杆总需承受的力为： 725.7t ，总立杆根数： 725.7/0.96=756根，暂按 70.5m长度每 0.9m 间距布置立杆计算，每横方向需布置756/789.7 根立杆，按共 78*10=780 根立杆验算单杆承载力：725.7/780=0.93t 0.96t 满足要求4.2.4.3扣件抗滑移的计算 : 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，p96页，双扣件承载力设计值取16.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80k

50、n 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值 , 取12.80 kn ； r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中r取最大支座反力，根据前面计算结果得到 r=0.93*9.8=9.11kn ；r 12.80 kn,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4.2.4.4 地基承载力钢管柱底部设计接触面积：0.10.1=0.01m2基础承载力： 0.93*9.8=9.1kn 基础强度： 9.1/0.01=910kpa 故要求承载力不得低于910kpa ，既有砼路面能够满足要求，可不进行特殊处

51、理，无砼路面段必须进行地基硬化处理，满足承载力要求。4.3 19-27轴支架计算4.3.1 荷载分析满堂支架覆盖范围为： 69.72m（通道纵向） 8m （通道横向），门式支架总高度 5.0m，上部为高约 3.3m 的扣件式满堂支架。 考虑到门式支架覆盖面积以及满堂支架的传力作用，此处荷载仅考虑钢筋砼、模板、满堂支架及自身重量并按 1.2 的分项系数进行强度检算，不再考虑其它可变荷载以及偶然荷载。钢筋砼自重 （比重按 25kn/m3计算） ：214.22*25= 5355.5kn 模板及方木自重模板重量： 69.72*8+(1.15*2*2+1.25*2*2+0.85*2*2+1.3*2)*8

52、*0.06 =682.56*0.06 kn/m2 =40.95kn 方木重量： 0.05*0.1*6*(160+232(上下)+16*56)*6kn/m3=231.84kn 计算说明：根据模板施工方案梁底模板分布方木（按50*100 计）5 根，梁侧两边个分布方木（按50*100 计）6 根，板模按 300mm 间距布置。模板及方木合计重量： 40.95+231.84=272.79kn 满堂支架自重杆件自重计算说明：支架按 8.3m高度计算，需要立杆高度 8.1m ，水平杆共计 7 层，其中槽钢面上共 3层，其立杆高度3.3m ，在立杆及水平杆重量基础上按10% 考虑剪刀撑重量，梁下均按0.6

53、m立杆间距计，梁底支撑每道3根立杆。 78 （道）*8（板立杆）*3.3+14 （道）*2（梁下增加）*56（根）*3.3+70*6.3*3+8*70*3 3.33*9.8/1000=2059+5174+1323+1680*0.033=10236*0.033=337.79kn 托座自重(624+1568) (5.82*2/3(底托)+7.01(顶托)*9.8/1000=233.93kn 满堂支架合计重量：337.79+233.93=571.72kn 上部荷载共计： 5355.5+272.79+571.72=6199.51kn 上部荷载设计值共计： 6199.51*1.2=7439.41kn 4

54、.3.2 受力分析 40 型槽钢 4.3.2.1强度检算平均每根钢管底部传力7439.41/2192=3.39kn，40 型槽钢按 6m长度简支梁进行受力分析如下：材料弹性模量 (n/mm2)：e = 206000.0 设槽钢根数 n1，间隔为 x1m,垂直轴线方向单层布设：槽钢承受总重： f=7439.41kn 每根槽钢受力： p= f/n1=7439.41/n1 kn 支架反力： r=p/2=7439.41/2n1 kn （1）抗弯承载力检验：最大弯矩（中间截面）：mmax=r l/2=(7439.41/2n1)*2=7439.41/n1 knm max=mmax/ wx=(7439.41

55、/n1)103/(761 10-6)=9775.83/n1mpa 215mpa 由上可解得 n145 根，取 n1=86 根，x=(70-86*0.115)/85=0.7m 则单根槽钢受力p=86.5kn 。（2）抗剪承载力检验：q=p r=p/2=43.25kn max=qsx/ix/d=43.25*10-3444*103/(15.22*10)/ 8.0 =15.77mpa=125mpa （3）最大挠度检验（中截面） ：集中荷载：=pl3/(48ei) = （86.510343）/ (48*2.0610111522010-8)=3.7mm 均布荷载：槽钢计算简图q=p/l=86.5/6*10

56、3=14417nm-1=5ql4 /384ei= （5*14417*44）/ （384*2.06*1011*15220*10-8）=1.5mm 规范允许挠度： l/250=4000/250=16mm 满足要求4.3.2.2支架稳定性验算：立杆强度验算：(1) 钢筋混凝土重： f1=5355.5kn (2) 槽钢重： f2=86*6*48.3*9.8/1000=244.24kn (3) 模板自重： f3=272.79n (4) 支架自重： f4=571.72kn 单支立杆抗压承载力：fi=(f1+f2+f3+f4)* /n =(6200.01+244.24)*1.2/9.8/（2192/3）=1

57、.08t 1.2t 满足要求两侧受力杆布置如下：取立杆利用系数为0.8 ，即单支立杆设计承重为1.2*0.8=0.96t。立杆总需承受的力为： 789.09t ，总立杆根数： 789.09/0.96=822 根，暂按 70m长度每 0.9m间距布置立杆计算，每横方向需布置 822/7910.4 根立杆，按共 79*10=790 根立杆验算单杆承载力：789.09/790=1.0t 1.2t 满足要求4.3.2.3扣件抗滑移的计算 : 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，p96页，双扣件承载力设计值取16.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载

58、力取值为12.80kn 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值 , 取12.80 kn ； r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中r取最大支座反力，根据前面计算结果得到 r=1.0*9.8=9.8kn ；r 12.80 kn,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4.3.2.4 地基承载力钢管柱底部设计接触面积：0.10.1=0.01m2基础承载力： 1.0*9.8=9.8kn 基础强度： 9.8/0.01=980kpa 故要求承载力不得低于980kpa ，既有砼路面能够满足要求，

59、可不进行特殊处理，无砼路面段必须进行地基硬化处理，满足承载力要求。4.3.3 受力分析 20 型槽钢 4.3.3.1强度检算平均每根钢管底部传力7439.41/2192=3.39kn，20 型槽钢按 6m长度简支梁进行受力分析如下：材料弹性模量 (n/mm2)：e = 206000.0 设槽钢根数 n1，间隔为 x1m,垂直轴线方向单层布设：槽钢计算简图槽钢承受总重： f=7439.41kn 每根槽钢受力： p= f/n1=7439.41/n1 kn 支架反力： r=p/2=7439.41/2n1 kn （1）抗弯承载力检验：最大弯矩（中间截面）：mmax=r l/2=(7439.41/2n1

60、)*2=7439.41/n1 knm max=mmax/ wx=(7439.41/n1)103/(152 10-6)=48943.49/n1mpa 215mpa 由上可解得 n1227根，取 n1=230 根，x=(70-230*0.07)/229=0.24m 则单根槽钢受力p=32.34kn 。（2）抗剪承载力检验：q=p r=p/2=16.17kn max=qsx/ix/d=16.17*10-38.07*103/(1.52*10)/ 5.2 =1.65mpa=125mpa （3）最大挠度检验（中截面） ：集中荷载：=pl3/(48ei) = （32.3410343）/ (48*2.0610