内脚手架支撑施工方案

1、XXXXXXXXXXXX程模板内支撑体系脚手架施工方案编制单位：XXXXX）建筑工程有限公司编制人：审核人：编制日期：二O五年九月 r(f unf目录1、工程概况 12、编制依据 13、脚手架材料选择和质量规定 14、脚手架的搭设、使用和拆除的一般规定 45、施工准备 76、主要施工方法 87、计算书 9你以为的林荫小道，其实早已车水马龙。1、工程概况本工程XXXXXXX投资建设，XXXXXXXX设计院设计，由XXXXX监 理有限公司进行工程监理，XXXX建筑工程有限公司组织施工。建设 地点：XXXXXXXt程名称：XXXXXX总建筑面积2516.02 ，结构框 剪结构，建筑安全等级一级，屋面

2、防水等级为一级，地下室防水等级 为一级，耐火等级为一级，地下室耐火等级为一级，抗震设防烈度为 6度，设计使用年限为 50 年。建筑物总高度为 15.3m。2、编制依据2.1 施工图，施工组织设计；2.2 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程 (JGJ130-2001)；2.3 建筑施工安全检查标准 (JGJ59-2011)2.4 建筑工程施工现场供电安全规范 (GB50194-93)；2.5 建筑机械使用安全技术规程 (JGJ33-2001)；2.6 施工现场临时用电安全技术规范 (JGJ46-2005)；2.7 建筑施工手册(第四版)3、脚手架材料选择和质量规定结合本工程结构特点以及钢管刚度

3、好、 强度高的优点， 本工程脚手架采用扣件式钢管脚手架，在选材方面需遵循以下原则：3.1 钢管3.1.1 脚手架钢管使用租赁钢管。 时 r(f unf3.1.2钢管应为力学性能适中的 Q235钢，其力学性质应符合国家现 行标准碳素结构钢(GB700-89中Q235A钢的规定。3.1.3钢管的截面尺寸为外径48mm壁厚3.5mm用于立杆、大横杆、 剪刀撑和斜杆的钢管长度为46m3.1.4钢管质量的检验要求(1) 钢管的外观质量检验应按下表进行钢管质量检验要求项次检杳项目验收要求新管1产品质量合格证必须具备2钢管材质证明书3表面质量表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯4外径，壁厚偏差

4、 <0.50mm <0.35mm5端面应平整，端面切斜的偏差<1.70mm6防锈处理必须进行防锈处理，度锌或刷防锈漆旧管7钢管锈蚀程度应每年检杳一次管壁上锈蚀的深度，不得超过0.5Omm8其它项目同新管项次3、4、5同新管3、4、5 时 r（f unf（2）钢管应无裂纹，两端面应平整，严禁打孔。3.2扣件3.2.1、应使用与钢管管径相配合的、符合我国现行标准的可锻铸铁 扣件。3.2.2、技术要求（1）扣件应采用机械性能不低于 KTH330-08的可锻铸铁制作。（2）铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有缩松、砂眼或其它影响使 用的铸铁缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、披缝、毛刺、氧化皮等

5、 清除干净。（3）扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时 接触良好。（4）扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应 不小于Imrm（5） 当扣件紧夹钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm（6）扣件表面应进行防锈处理。3.2.3、扣件质量的检验要求（1）扣件质量应按下表进行检验扣件质量检验要求项次检杳项目要求新扣件1产品质量合格证，生产许可证，专业检测单位测试报告必须具备 r(f unf2表面质量及性能应符合技术要求(2) (6)的规定3螺栓不得滑丝旧扣件4同新扣件的项次2、33.2施工部署根据本工程的总体施工部署，脚手架在基础回填夯实后开始搭设，顶板混凝土浇筑完后达到设计

6、强度100%方可拆除。3.3材料计划本工程搭设模板支撑体系需用材料见下表:名称规格数量钢管 48, 3.5mm30t扣件直角、对接、旋转4000 个4、脚手架的搭设、使用和拆除的一般规定4.1模板支撑脚手架的搭设作业应遵守以下规定：1、搭设场地应平整，立杆下面需垫木垫板。2、在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查， 禁止使用规格和质量不合格的杆配件。3、脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下规定 程序进行: 时 r（f unf1）按施工设计放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置。2）脚手架从下至上垂直全面搭设。3）应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定， 然后

7、装设第I步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定， 并按此要求继续向上搭设。4、剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件一起及时设置。5、工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚 手板并予临时固定。工人必须戴安全帽和佩挂安全带。 不得单人进行 装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作 业。6、在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆 纵距作 10Omm勺构架尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整 和改变时，应提交技术主管人员解决。4.2模板支撑脚手架搭设质量的检查验收规定：1、首先对进场材料进行验收，进场钢管、扣件符合钢管扣件质 量检验要求。2、,模板支撑

8、脚手架的验收标准规定1）构架结构符合前述的规定和设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围之内。2）节点的连接可靠，其中扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到 <40-60NM3）钢脚手架立杆垂直度应1/300 ,且应同时控制其最大垂直偏 时 r（f unf 差值：当架高20m时为不大于50mm4）纵向钢平杆的水平偏差应1/250 ,且全架长的水平偏差值不大于50mm5）作业层铺板、安全防护措施等需符合上述的要求。3、脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后，方 允许投入使用或继续使用：1）搭设完毕后2）连续使用达到6个月；3）施工中途停止使用超过15天，再重新使用之前；4）在遭受

9、暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后；5）在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以 及安全隐患存在的情况时。4.3模板支撑脚手架的拆除规定4.3.1人员准备现场准备经过培训的、有高层脚手架施工经验的、持有架工特殊 工种上岗证的操作工人。人数约需12人。专职安全员2人，安全临界员1人。4.3.2工具准备安全带12付，六角扳手12把4.3.3施工条件准备模板支撑体系拆除前应具备如下条件：.顶板混凝土浇筑完成，达到设计强度100% 时 r(f unf.架体底部及周边材料清理干净，无任何材料、设备。.周边围设安全警戒区的栏杆搭设完毕。433、操作要点1) .模板支撑的拆除作业应按自上

10、而下的顺序逐层拆除，不容许 上、下两层同时拆除。依次拆除剪刀撑、大横杆、立杆。2) .拆除过程中应将已松开连接的杆配件及时拆除运走，避免误 扶和误靠已松脱连接的杆件。3) .拆下的杆配件由人工传递至地面，严禁向下抛掷。4) .在拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除 较重杆件等危险性的作业。4.3.4、安全措施1) .上架时作好个人安全防护工作，戴好安全帽，系好安全带， 不得穿硬底鞋等。2) .不得酒后上架，不得疲劳作业。3) .不得抛接各种材料、工具、垃圾等物品。4) .如遇大风、大雨天气应停止拆除作业。5、施工准备5.1 作业准备5.1 劳动力准备：脚手架搭设人员必须经过按国家

11、标准考核合格的 专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。5.2 材料准备：按照工程进度的实际要求购进钢管、扣件、木脚手板、安全网等材料，其材质的要求必须满足现行规范标准的要求。 时 r（f unf5.3 技术准备：各级施工管理人员应熟悉规范要求，根据方案要求 向施工班组做出详细的安全、技术交底。6、主要施工方法6.1材料准备及检查 地基处理 定位放线 竖立杆 扫地杆（先纵后横，横在纵下） 第一步横杆第一步纵杆 第X 步横杆第X步纵杆（先纵后横，横在纵上）按设计设置剪刀撑6.2 脚手架纵距为1米，横距1米，步距1.5米。剪刀撑沿纵向 通常满高连续设置。每根立杆底部设置面积 0.15

12、m2的木垫板，垫 板宽度 20cm,厚度 50mm垫板的垫设方向一致。6.3 一般要求6.3.1 立杆均采用对接扣件连接且交错布置，两根相邻立杆的接头 不设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开 的距离不宜小于500mm各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3。6.3.2 纵向水平杆设置在立杆内侧，采用对接扣件连接，并且交错 布置，两根相邻纵向水平杆的接头不设置在同步或同跨内，在水平方 向错开的距离不小于500mm各接头中心至最近主节点的距离不小于 纵距的1/3,纵向水平杆应交圈，用直角扣件与内外角部位固定。6.3.3 主节点处必须设置一根横向水平杆，横向水平杆设置在纵

13、向水平杆上，主节点处两直角扣件的中心距离小于150mm6.3.4 剪刀撑连接采用搭接，搭接长度不小于1m采用3个旋转扣 时 r（f unf 件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于 10Omm剪刀撑斜杆 用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上， 扣件中 心至主节点的距离不大于150mm7、计算书7.1、梁木模板与支撑计算书（1）梁模板基本参数梁截面宽度B=200mm梁截面高度H=700mmH方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径12mm对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离（即计算跨度）400mm梁模板使用的方木截面50× 100mm梁模板截面侧面方木距离300mm梁底支撑小横杆间距

14、1m梁底模面板厚度h=15mm弹性模量E=6000Nmm2抗弯强度f=15Nmm2。梁侧模面板厚度h=15mm弹性模量E=6000Nmm2抗弯强度f=15Nmm2。（2）梁模板荷载标准值计算模板自重=0.340kNm2 ;钢筋自重=1.500kNm3 ;混凝土自重=24.000kNm3 ; Sr Wnf 施工荷载标准值=2.500kNm2 O强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F "22" B佩 HF = H其中_ 混凝土的重力密度，取24.000kNm3;t 新浇混凝土的初凝时间

15、，为0时(表示无资料)取200(T+15),取 5.714h ;T 混凝土的入模温度，取20.000 C;V 混凝土的浇筑速度，取2.500mh ;H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m;01 外加剂影响修正系数，取1.000 ;>2混凝土坍落度影响修正系数，取0.850 o 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F仁28.800kNm2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=3.550kNm2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9*6.000kNm2=5.400kNm2o(3) 梁底模板木楞计算梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！(4) 梁模板侧模计

16、算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 Sr 曲品 q1 1'1 I1II1I1图梁侧模板计算简图 强度计算强度计算公式要求：V = MrW V f其中一一梁侧模板的强度计算值（Nmm2）;M 计算的最大弯矩（kN.m）；q 作用在梁侧模板的均布荷载（Nmm）;q=（1.2 × 3.55+1.4 × 6.00） × 0.60=7.092Nmm最大弯矩计算公式如下：g厂M=-0.10× 7.596 × 0.3002=-0.068kN.m>=0.068 × 10632400.0=2.110Nmm2梁侧模面板计算强度小于1

17、5.00Nmm2,满足要求！ 抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q2bh V T其中最大剪力 Q=0.6 × 0.300 × 7.596=1.367kN截面抗剪强度计算值 T=3 × 1367（2 × 600×A r(f unf 15)=0.228Nmm2截面抗剪强度设计值T=1.40Nmm2面板的抗剪强度计算满足要求！ 挠度计算最大挠度计算公式如下：其中 q = 3.55× 0.60=2.13Nmm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V = 0.677× 2.130 ×

18、; 300.04/(100 × 6000.00 ×291600.0)=0.067mm梁侧模板的挠度计算值：V = 0.067mm小于v = 300/250,满足要求！(5) 穿梁螺栓计算计算公式：N V N = fA其中N 穿梁螺栓所受的拉力；A穿梁螺栓有效面积(mm2);f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170Nmm2穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2 × 3.55+1.4 × 6.00) × 0.60× 0.601=4.56kN穿梁螺栓直径为12mm 时 r（f unf穿梁螺栓有效直径为9.9mm穿梁螺栓有效面积为A=76.00

19、0mm2穿梁螺栓最大容许拉力值为N=12.920kN ;穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=4.558kN ;穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距 60Omm每个截面布置1道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求！（6）梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式，参见楼板模板支架计算内容。5.2 梁模板扣件钢管高支撑架计算书支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001） O对于支撑架的计算极容易出现不能完全确保安全的 计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。基本尺寸为：梁截面B × D=200m×700mm梁支

20、撑立杆的横距（跨度方向）l=1.00 米，纵距b=1.20米，立杆的步距h=1.50米， Sr SrHnf1 HLI-'nJ£I I匸4 II KlIUu+EH Im,BJHjt JiSt> f1000-BvfIflfUIIUMutN tf> 邸*LWAHJtmW tui-.IlMifdMiUVJHiTltMM rR7ff I AFKTrf.-IUlftP FV4H9-t9r<lri>IfiIB叭s图1梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为j48× 3.5 O（1）模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三 跨连续梁

21、计算。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为：W = 100.00 × 1.50 × 1.50/6 =37.50cm3 ；I = 100.00× 1.50 × 1.50 × 1.50/12 = 18.75cm4 ； 强度计算f = M / W V f其中f面板的强度计算值（Nmm2）;M 面板的最大弯距（N.mm）;W 面板的净截面抵抗矩；f面板的强度设计值，取15.00Nmm2 磊 Sf unfM = 0.125ql2其中q 荷载设计值(kNm);静荷载标准值 q1 = 25.000 × 0.600 × 1.00

22、0+0.350 × 1.000=15.350kNm活荷载标准值 q2 = (2.000+3.000)× 1.000=4.000kNm经计算得到 M = 0.125 ×(1.2 × 15.350+1.4 × 4.000) ×0.450 × 0.450=0.608kN.m经计算得到面板强度计算值f = 0.608× 1000×100054000=11.26Nmm2面板的强度验算f V f,满足要求！ 抗剪计算T = 3Q2bh V T其中最大剪力 Q=0.500 × (1.2 × 15.3

23、50+1.4 × 4.000) × 0.300=3.603kN截面抗剪强度计算值 T=3 × 3603.0(2 × 1000.000 ×18.000)=0.300Nmm2截面抗剪强度设计值T=1.40Nmm2抗剪强度验算T V T,满足要求！ 挠度计算V = 1.302ql4 / 100EI V v = l / 250面板最大允许挠度值v = 1.200mm ；面板最大挠度计算值 V = 1.302× 15.350 × 3004(100 × 6000A r(f unf × 486000)=0.555mm面

24、板的挠度验算V V v,满足要求！(2) 梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 荷载的计算：a 、钢筋混凝土梁自重(kNm):q1 = 25.000× 0.600 × 1.000=15.000kNmb 、模板的自重线荷载(kNm):q2 = 0.350× 1.000 × (20.600+0.300)0.300=1.750kNmC 、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到，活荷载标准值 P1 = (3.000+2.000)× 0.450 ×1.000=2.250kN 方木楞的

25、支撑力计算:均布荷载 q = 1.2× 15.000+1.2 × 1.750=20.100kNm集中荷载 P = 1.4 ×1.000=1.400kN1.40kN20.10kNm X×i4300方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为N1=4.065kN r(fSr unfN2=4.065kN方木按照三跨连续梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为：W = 5.00× 10.00 × 10.00/6 = 83.33cm3 ；I = 5.00× 10.00 ×

26、 10.00 × 10.00/12 = 416.67cm4 ；方木强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 4.0651.000=4.065kNm最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1× 4.07 × 1.00 × 1.00=0.407kN.m截面应力 =0.407 × 10683333.3=4.88Nmm2方木的计算强度小于13.0Nmm2,满足要求！方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q2bh V T其中最大剪力 Q=0.6 ×

27、 1.000 × 4.065=2.439kN截面抗剪强度计算值T=3 × 2439(2 × 50×100)=0.732Nmm2截面抗剪强度设计值T=1.30Nmm2方木的抗剪强度计算满足要求！ r(f unf方木挠度计算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠 度和，计算公式如下：最大变形 V =0.677 × 3.388 × 1000.04/(100 × 9500.00 ×4166666.8)=0.579mm方木的最大挠度小于1000.0/250,满足要求！ 支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照连续梁的计算

28、如下4.07N4.07NA 1!BI1000I计算简图0.0001.423支撑钢管弯矩图(kN.m) 时 r（f unf经过连续梁的计算得到支座反力RA = RB=4.07kN最大弯矩 MmaX=1.423kN.m最大变形VmaX=5.92Omm截面应力 =1.423 × 1065080.0=280.069Nmm2支撑钢管的计算强度大于205.0Nmm2,满足要求！（3）梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。（4）扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:R RC其中RC 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN ；R

29、 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设 计值；计算中R取最大支座反力，R=4.07kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN ；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN O（5）立杆的稳定性计算 r(f unf 立杆的稳定性计算公式其中N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=4.07kN （已经包括组合系数1.4）脚手架钢管的自重 N2 = 1.2 × 0.129 ×3.800=0.589kN楼板的混凝土模板的自重 N3=2.1

30、00kNN = 4.065+0.589+2.100=6.754kN 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i 查表得到；i计算立杆的截面回转半径（Cm） ； i = 1.58A 立杆净截面面积（cm2） ； A = 4.89W 立杆净截面抵抗矩（cm3） ； W = 5.08钢管立杆抗压强度计算值（Nmm2）；f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00Nmm210计算长度（m）；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式 （1） 或计算(1)10 = k1uh 时 r(f unfIO = (h+2a)(2)k1计算长度附加系数，按照表1取值为1.163 ;U计算长度系数，参照扣件式规范表5.

31、3.3 ;U = 1.70a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m ；公式(1)的计算结果：I=67.30Nmm2 ,立杆的稳定性计算f,满足要求！公式 的计算结果：L=25.70Nmm2，立杆的稳定性计算丨一 Vf,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a)(3)k2计算长度附加系数，按照表2取值为1.000 ；公式 的计算结果：I=32.60Nmm2 ,立杆的稳定性计算Vf,满足要求！模板承重架应尽量利用已浇筑完框架柱作为连接连墙件，否则存 在安全隐患。表1模板支架计算长度附加系数k1步距 h(m) h 0.90.

32、9<h 1.21.2<h 1.51.5<h 2.1k11.2431.1851.1671.163 & r(f Sr HF(f表2模板支架计算长度附加系数k2H(m) 46810121416182025303540h+2a 或 u1h(m)1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.1731.44 1.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.53 1.01.0071.0151.0

33、241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.62 1.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.80 1.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.92 1.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.04 1.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441

34、.0601.0731.0871.1012.25 1.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.70 1.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表参照扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(6) 梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 模板支架的构造要求：a. 梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b. 立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设 计刚度；

35、c. 梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 立杆步距的设计：a. 当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b. 当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； r（f unfc. 高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。本工程为1.5m 整体性构造层的设计：a. 本工程支撑架高度 20m横向高宽比 6时，需要设置整体 性单或双水平加强层；b. 单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3

36、；c. 双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周 和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结 构层；d. 在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层） 必须设水平加强层。 剪刀撑的设计：a. 沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b. 中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔 10-15m设置。 顶部支撑点的设计：a. 最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不 宜大于40Ommb. 顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mmc. 支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N 12kN时，可用双扣件；大于12kN

37、时应用顶托方式。 支撑架搭设的要求： r(f unfa. 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不 同的框格层中设置；b. 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范 的要求；c. 确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧 力矩都要控制在45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d. 地基支座的设计要满足承载力的要求。 施工使用的要求：a. 精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受 载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b. 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大 荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.

38、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变 形情况及时解决。4、扣件钢管楼板模板支架计算书满堂脚手架仅验算其立杆稳定性即可。模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)。现浇楼板厚度150mm;搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.20米，立杆的横距1=1.00米，立杆的步距h=1.50米。 Sr SrHnfKAH IsS r BUcftIf X哎¾支紳下师悵图1楼板支撑架立面简图OaOOOkaLC o图2楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为f48× 2.8 O(1) 模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的

39、按照三跨连续梁计算。 r(f unf本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为：W = 100.00 × 1.50 × 1.50/6 =37.50cm3 ;I = 100.00× 1.50 × 1.50 × 1.50/12 = 18.75cm4 ; 强度计算f = M / W V f其中f面板的强度计算值(Nmm2);M 面板的最大弯距(N.mm);W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的强度设计值，取15.00Nmm2M = 0.1ql2其中q 荷载设计值(kNm)；静荷载标准值 q1 = 25.000 × 0.120 ×

40、 1.000+0.350 × 1.000=3.350kNm活荷载标准值 q2 = (1.000+1.000)× 1.000=2.000kNm经计算得到 M = 0.1 × (1.2 × 3.350+1.4 × 2.000) × 0.300 × 0.300=0.061kN.m经计算得到面板强度计算值f = 0.061× 1000×100054000=1.137Nmm2面板的强度验算f V f, 满足要求！ 抗剪计算T = 3Q2bh V T r(f unf其中最大剪力 Q=06 × (1.2 &#

41、215; 3.350+1.4 × 2.000) ×300.000=1.228kN截面抗剪强度计算值 T=3 × 1228.0/(2 × 1000.000 ×18.000)=0.102Nmm2截面抗剪强度设计值T=1.40Nmm2抗剪强度验算T V T,满足要求！ 挠度计算V = 0.677ql4 / 100EI V v = I / 250面板最大允许挠度值v = 1.200mm ；面板最大挠度计算值 V = 0.677 × 3.350 × 3004/(100 × 6000× 486000)=0.063mm

42、面板的挠度验算V V V, 满足要求！(2) 模板支撑方木的计算方木按照简支梁计算，方木的截面尺寸为50mm*100mr主龙骨为100mm*100ny方木间距 150mm.本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为：W = 6.00I = 6.00× 8.00 × 8.00/6 = 64.00cm3 ； × 8.00 × 8.00 × 8.00/12 = 256.00cm4 ； 磊 Sfunf方木楞计算简图 荷载的计算a、钢筋混凝土板自重(kNm):q1 = 25.000× 0.120 × 0.300=0.900kNm

43、b、模板的自重线荷载(kNm):q2 = 0.350× 0.300=0.105kNmC、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+1.000)× 1.000 ×0.300=0.600kN 强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 1.2× 0.900+1.2 × 0.105=1.206kNm集中荷载 P = 1.4 ×0.600=0.840kN最大弯矩 M = 0.840 × 1.00/4+1.21 

44、5; 1.00 ×1.008=0.361kN.m最大支座力 N = 0.840/2+1.21× 1.002=1.023kN截面应力 =0.361 × 10664000.0=5.64Nmm2方木的计算强度小于13.0Nmm2,满足要求！ Sr Sr咖 nf 抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足：T = 3Q2bh V T其中最大剪力 Q=1.000 × 12062+0.8402=1.023kN截面抗剪强度计算值 T=3 × 1023/(2 × 60× 80)=0.320Nmm2截面抗

45、剪强度设计值T=1.30Nmm2方木的抗剪强度计算满足要求！ 挠度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：IMK 482384,/均布荷载 q = 0900+0.105=1.005kNm集中荷载P = 0.600kN最大变形 V =5 × 1.005 × 1000.04/(384 × 9500.00 ×2560000.0)+600.0 × 1000.03/(48 × 9500.00 × 2560000.0)=1.052mm方木的最大挠度小于1000.0/250,满足要求！(3) 板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算 r(f unf集中荷载F取纵向板底支撑传递力，P=2.05kNPPPIP P IFfIIr1PP1 1PT Pl1000a-÷-10001000支撑钢管计算简图0.6890.6890.252 一0.000A0.0750.2520.232