钢筋混凝土单层工业厂房课程设计

1、1钢筋混凝土单层厂房课程设计计算书和说明书建筑平面示意图如下:L009X600060归10一.构件选型L=24 m( Lk=24-1.5=22.5 m),轨顶标志标高为8.4m, A4级工作级别，软钩 桥式吊车Q=150KN Q=200KN两台的工业厂房。1.屋面板04G410-1 一冷二毡三油一砂20厚水泥砂浆找平 屋面恒荷载 屋面活荷载0.35 = 0.35 kN/m0.40 = 0.40 kN/m=0.75 kN/m0.5 kN/m2222荷载组合：组合一：1.2 X 0.75+1.4 X 0.5=1.6 kN/m组合一:1.35 X 0.75+1.4 X 0.5 X 0.7=1.502

2、5 kN/m屋面板自重灌缝重屋架钢支撑自重恒荷载屋面活荷载荷载组合:21.4 kN/m0.1 kN/m20.05 kN/m22.3 kN/m220.5 kN/m选Y-WB-2 (中间跨)；YWB-2s (端跨)。 允许荷载2.05 kN/m2 >1.6 kN/m 2，满足要求。2.屋架04G415 ()屋面板的一冷二毡三油一砂0.35 kN/m屋面板的20厚水泥砂浆找平0.40 kN/m组合一：1.2 X 2.3+1.4 X 0.5=3.46 kN/m2组合一：1.35 X 2.3+1.4 X 0.5 X 0.7=3.595 kN/m选YWJ24-1Ba（无天窗、挑天沟）允许荷载4.0

3、kN/m2 >3.595 kN/m 2，满足要求。屋架自重112.75KN （未包括挑出牛腿部分，挑牛腿部分根据标准图集另外计 算自重）o3. 天沟板04G410-2根据屋架24m确定外天沟宽为770mm根据天沟荷载（天沟自重除外）选天 沟型号。沟壁平均厚度80mm设落水管水平间距24m天沟流水坡长12m焦渣找坡取5%。，最薄取20mm防水层0.40 kN/m2220厚水泥砂浆找平65厚焦渣混凝土找坡20厚水泥砂浆抹面积水按230mm!计0.40 kN/m0.065 X 14= 0.91 kN/m0.40 kN/m2.3 kN/m卷材防水层考虑高、低肋覆盖部分，按天沟平均内宽 b 的 2

4、.5 倍计算。（b=770-190=580mm7020蛙 ± ? ® a ? 220(? ? ?i e ? ?)? 65(? 1? y?)?i 1 ?20(? ? a ° ? ? ?2#q=1.35b（2.5 X 0.40+0.40+0.91+0.4+2.3）=6.7635b=3.923 kN/m选用：中间跨：TGB77（无落水洞口） TGB77a TGB77b（有落水洞口） 边跨：TGB77sa、TGB77sb允许荷载4.26 kN/m > 3.923 kN/m，满足要求。注：积水荷载取230mn高，比其它活载大，故天沟板验算取积水荷载。当排架分 析时仍取

5、屋面活载0.50 kN/m 2o4. 吊车梁04G323-2当二台吊车Q不相同时，选吊车梁时按 Q较大者选（200KN o按A4级工作 级别（按两台吊车考虑），Lk=22.5m,柱距6m，吊车起重量20t，吊车总重Q=36.5t， 小车重g=7.961t，最大轮压Pk=202.0KN,车宽B=5.5m,轮距 W=4.4m试选用吊 车编号。解：假定吊车规格不符合附录一四时，需进行内力验算后套用，按起重量 和跨度，试选用 DL 9或DL10计算长度取 L=5.8m，a= （B-W /2= （5.5-4.4 ） /2=0.55mx=(L-a)/2=(5.8-0.55)/2=2.625m1) .承载力

6、计算(按两台吊车考虑)：a. 按移动荷载最不利位置-4"f默轆體图吊车竖向荷载作用下的最大弯矩标准值：MQk=2P<x7l=2 X 202.0 X 2.6252/5.8= 479.968 kN.m基本组合(不包括梁体和轨道自重)：M=1.4X 1.05Mqk=1.4 X 1.05 X 479.968=705.553 kN.m641.8 kN.m <M<732.8 kN.mb. 剪力取距梁端约 min(1.14,5.8/6)=0.97m 处zn最大剪力饉图吊车竖向荷载作用下的最大剪力标准值：VQk=R(L-0.97)+(L-0.97-( B-W) ) /L=298.1

7、24 kN基本组合(不包括梁体和轨道自重)：Va=1.4 X 1.05 V QK =438.243 kN419.5 kN < V a<480.5 kNc. 跨中最大剪力设计值R Pr臨中最大剪加暹图VZ=1.4 卩 HL/2+ L/2-(B-W /L=240.624 kN216.9 kN <V z<249.8 kN2) .疲劳计算(按一台吊车考虑)：a. 按移动荷载最不利位置Pe_58M赭中最捕力位置图吊车竖向荷载作用下的最大弯矩标准值:MQk=PkL/4=292.9 kN.m卩 MQk=1.05 M qk=307.545 kN.m卩 MQk<328.3 kN.m

8、 <376.0 kN.mb. 剪力取距梁端约0.97m 处PxA一篩车最大剪力縫图吊车竖向荷载作用下的最大剪力标准值：VQk=R(L-0.97)+(L-0.97-W)/L=183.193 kN卩 VQk=1.05 V qk=192.353 kN199.3 kN < 卩 VQk<222.7 kNc. 跨中最大剪力设计值VZ=u X 0.5 X Pk=1.05 X 0.5 X Pk=106.05 kNVZ<113.2kN<129.7 kN3) .裂缝验算(按两台吊车考虑)：MQk= 479.968 kN.m标准组合(不包括梁体和轨道自重)：M= M QK458.4 k

9、N.m <M<523.4 kN.m经验算，按A4级吊车梁选用表，采用DL10合适，承载力、疲劳、裂缝 均满足要求。5. 吊车轨道联结04G3251) .轨道联结按A4级工作级别，Q=200kN Lk=22.5m5根据吊车规格参数计算最大轮压设计值：Pd=1.05 X 1.4 X 1.15 X Pk=1.05 X 1.4 X 1.15 X 202.0=341.5kN 选用：轨道联结DGL-11341.5kN <510 kN 满足要求。吊车梁上螺栓孔间距A=240mm轨道面至梁顶面距离190mmDGL-11钢轨0.387 kN/m联结件0.086 kN/m弹性垫层0.004 kN

10、/m混凝土找平层（0.82 X 10/1000+0.023 X 25） =0.583 kN/m1.060 kN/m2）.车挡大车速度V =105.4 m/min碰撞时大车速度 V0=0.5V=0.88 m/sec冲击体重量 G=G+0.1Q=365+0.1 X 200=385 kN有利因素E =0.8吊车荷载分项系数 丫 q=1.4缓冲器行程S=0.14 m作用于车档的吊车纵向水平撞击力：1.4 =86.8kN0.8 (365 0.1 200) 0.88227.81 汇0.14 选用：车挡CD-3F =86.8kN <144.4 kN 满足要求。6. 基础梁04G320墙厚度240mm砖

11、强度等级MU10砂浆强度等级M5柱距为4.5m时窗宽2m 柱距为6m时窗宽3m安全等级为二级，重要性系数1.0。1）.纵墙（柱距为6m）l n=4850 mm lc=5450-300=5150 mm根据以上资料选用：JL-3 （有门、有窗）2）.山墙柱距为4.5mIn=3450 mm lc=4450-500=3950 mm根据以上资料选用：JL-24 （有窗）柱距为6mIn=4950 mm lc=5950-500=5450 mm根据以上资料选用：JL-3 （有门）7. 过梁（GL） G322-1圈梁（QL）、连系梁（LL）4.5m柱距：窗户宽2400mm选用GL-4240。梁高180mm混凝土

12、 C20,钢筋HRB2356m柱距：窗户宽4200mm选用GL-4420。梁高300mm混凝土 C20,钢筋HRB335墙体材料选用机制普通砖，墙厚 240mm门窗洞口宽4200mm荷载等级为0 由于考虑三梁合一统一取为 GL-44208门窗4.5m 柱距：窗户 2400mM 4200mm 2400mM 4800mm 6m柱距：窗户 4200mr 4200mm 4200mrK 4800mm 门：3000m材 3600mm 选用：03J611-4SJM1-3036-Y9. 支撑05G336柱间支撑：采用十字交叉型计算数据中间跨边跨分配到柱顶处上柱支撑水平荷载作用(标准值)W=175.56 kNW

13、2=87.78 kNW=87.78 kNW2=43.89 kN作用于每道上柱支撑上节点处的水平荷载作用 设计值：乂1=1.4 X W3*1=1.4 X 175.56/3= kNV>1=1.4 X 87.78/3=40.96 kN吊车水平制动力(标准值)：T=a (Q+g) /421.66 kN21.66 kN作用于下柱支撑上节点处的纵向水平作用组合 设计值：*2=1.4 (W+T)276.11 kN153.22 kN选用支 撑上柱柱间支撑ZCs- 42 1a下柱柱间支撑ZCx8- 813210. 排架柱的材料选用C30混凝土，fc=14.3 N.mm2 ,f tk=2.01 N.mm2

14、,f t=1.43 N.mm2QCQ钢筋：受力筋为 HRB400 fy=360 N.mm ,Es=2.0 x 10 N.mm 箍筋为 HRB235 fy=210 N.mn2二、柱设计1).尺寸的确定1. 轨顶标志标高：8.4m2. 牛腿标高=8.4-1.2-0.19=7.01m (取为 7200mm3. 轨顶构造标高=7.2+1.2+0.19=8.59m4. 柱顶标高=8.59+2.14+0.22=10.95m (取为 11400mm5. 上柱高度 Fb=1.14-7.2=4.2m6. 下柱高度 H_=7.2-(-0.9)=8.1m7. 柱计算高度=4.2+8.仁12.3m8. 初定尺寸上柱截

15、面 400mX 400mm 下柱截面 I 400mX 800mrX 100mX 150mm 验算：hu=400m麻 0.5 X (24000-22500)-(260+80)=410mm计算参数截面尺寸/mm面积mm惯性矩/mn4自重 /( KN/m)上柱400 X 4001.6 X 10521.3 X 1084.0下柱I 400 X 800 X 100 X 1501.76 X 105143.0 X 1084.49. 柱的插入深度应满足：柱纵筋的锚固长度。b,吊装时柱的稳定性，不大于吊装时柱长的1/200.9h 且800取为：800mm8#15X)50Q=ZQ0EH(150KN>UL- 1

16、C LJC1.荷载位置e1=hu/2-0.15=0.05仙矿1G2e2G5小LE.330o 、子±11.400xz-0.400i吊车梁高TmaxG4,Dmax(Dmin)G33e2=hl/2-hu/2=0.4-0.2=0.2基顶标咼b-9e4=（L-Lk）/2-hl/2=0.75-0.4=0.35; e5=hl/2+0.12=0.52 ;（0.12为墙厚一半）注：1）以上单位为m 2）hu为上柱截面高；3）hl为下柱截面高.2. 屋盖荷载（永久荷载G,活荷载Q）Gk=0.5 x （跨度X柱距）X （屋面荷载+支撑荷载）+0.5 X屋架重+ 柱距X （天沟 自重+天沟构造层重）=0.5

17、 X （24 X 6） X （2.25+0.05）+0.5 X 112.75+6 X （2.02+1.829）=245.069 kN 设计值 G= 1.2 G 1k=1.2 X 245.069=294.083 kNQk（挑牛腿边至轴线距为 705mr，i天沟边至牛腿端为 20mr，i故天沟外沿相互 距离为 24+2X 0.725=25.45m）Qk=（跨度/2+天沟外边至轴线距离）X活载X柱距=25.45/2 X 0.5 X 6=38.175kN3. 上柱自重：Gk=4.0 X Hu =4 X4.2=16.8 kN4. 下柱自重：Gk=4.4?H_ =4.4 X 8.1=35.64 kN5.

18、吊车梁等自重Gk（G4k包括：吊车梁重，轨道及联结重，吊车梁间灌缝，吊车梁 与柱间灌缝。）Gk=40.8+1.060 X 6+0.46+3.32=50.94 kN6. 吊车荷载标准值 Dmax Dmin, Tmax10#吊车按两台考虑：S=B-K=5.5-4.4=1.1 m两台吊车 Q不相同(P1max>P2maxDnax= P 1ma(y 1+y2) + P 2ma O 3+y»=202 X( 0.267+1) +173X( 0.817+0.083 ) =411.63 kN ; Dnin= P 1min(y 1+2)+ P 2min (y 3+yJ=35 X( 0.267+1

19、 ) +43X( 0.817+0.083 ) =83.045 kN ;(T1=a (Q+g /4=0.1 X( 365+79.61) /4=11.11 kN、 T2=a (Q+g /4=0.1 X( 350+71.86) /4=10.55 kN ) TmaF T 1(y 1 +y2)+T 2(y 3+y”(0.267+1 ) +10.55 X( 0.817+0.083 ) =23.57 kN0=11.11 x自重 5.24 kN/m 327. 围护墙等永久荷载Gk(G5k包括JL, QL,墙体，门窗等重量) 240厚墙(双面抹灰钢窗自重0.45 kN/mC1 钢窗自重 2.4 X4.2 X 0

20、.45=4.54 kNC2钢窗自重 4.2 X 4.2 X 0.45=7.94 kNC3钢窗自重 4.2 X 4.8 X 0.45=9.07 kN墙自重 (6X 13.53-4.2 X4.2-4.2 X4.8) X 5.24=227.3 kN G5k=4.54+7.94+9.07+227.3=248.85 kN8. 风荷载屋面坡度 a =arctan(3100-1180)/12000=90 v 15o风载体型系数11卩s查规范如下:memo二卩土 0.000基顶标咼123 k= B z? u z? u s? 3 o基本风压3 o =0.55kN/m风振系数B z=1.0风压高度变化系数按地面粗

21、糙变化类别为B类，查规范如下:离地面(或海面) 高度5m10m15m20mu z1.001.001.141.25中间按线性插入:柱顶 乙=11.40+0.4=11.80m :u zi=1.050檐口 乙=11.40+1.53+0.4=13.30m :u z2=1.092屋脊 乙=15.05+0.40=15.45m :u z3=1.150排架迎风面和背风面的风荷载标准值分别为:3 1k=B Z?u s1? u z1?3 o =1.0 x 0.8 x 1.050 x 0.55=0.462 kN/m3 2k= B z?u s2? u z2 ?3 o =1.0 x -0.5 x 1.092 x 0.5

22、5=-0.300kN/m则作用于排架计算简图上的风荷载设计值为:q1k=0.462 x 6=2.77 kN/mq2k=0.300 x 6=1.80 kN/m h1=2.3m； h2=1.4mFwk=( u s1- u s2)? u z2?h1 + ( u s3- u s4)? u z3?h2】? 3 o ?柱距=(0.8+0.5) x 1.092 x 2.3+(-0.6+0.5) x 1.150 x 1.4 x 0.55 x 6=10.24kN 四.横向排架内力分析控制截面为：I - I上柱底面；U - U下柱顶面(截面尺寸取牛腿下)；川-川基础 顶面。1 恒载作用下的内力计算1)在Gk作用下

23、内力计算 由于结构对称，荷载对称，故结构可取半边计算，上端为不动铰支座。求支反力R的系数G、G:#门亠21丨2143.0 10= 0.149huh24.212.3= 0.34113Mk作用时,2 131 - (1一一) CiJ21 飞-1)Mk作用时,2C2 二心)内力正向:2 13 1-0.341(1)0.1492.0352 1 0.3413 ( 11)0.1493 (10.3412)21 d1 -1)2 1 0.3413 ( 11)n0.149以截面顺时针旋转为正。=1.25614MK=-GiKei=-245.069 X 0.05=-12.25 kN.mMK=-GKe2=-245.069

24、X 0.2=-49.01 kN.mR= ( MQ+ M2KC2) /h 2=(-12.25 X 2.035+-49.01 X 1.256)/12.3=-7.03 kN 仏=只=7.03 kN ()求出未知反力R后，求解静定结构的内力：G1KG1K田三由图一刀M=0得：M=12.3Vk- M1K - M 2k =12.3 X 7.03-12.25-49.01=25.21 kN.m由图二刀M=0得：M=4.2Vk- M1K =4.2 X 7.03-12.25=17.28 kN.m由图三刀M=0得：M=4.2Vk- M1K - M 2k =4.2 X 7.03-12.25-49.01=-31.73

25、kN.m国二-12.25G1K匣载G1K作用下向力團2)在G2k, G3k, Gk作用下的内力在上述荷载作时柱底端固定上端自由的悬臂柱，属静定结构。Mk = G 4©4 - G 2©2 =50.94 X 0.35-16.8 X 0.2=14.47 kN.mG2KN=Gk+Gk+Gk=16.8+35.64+50.94=103.38 kNC2KG4KG4KM4KG3KG3KISN14.47McCKNM31033350,916.80WKN)恒G2K、忖 MKN)G3K、&4K作用F内力国2.活载Qk作用 Qk内力图与Gk的内力计算内力图成比例，比例系数 k=QdGiK=3

26、8.175/245.069=0.15638-1751.L46-1,1SffiQLK作用下內力El3. 吊车荷载DmaX乍用在A柱上，Dmin作用于B柱上时内力（当Dmin作用于A柱,DmaX乍用于B柱上时内力，禾用对称性即可求出内力）：Mk = D ma4=411.63 X 0.35=144.07 kN.mMk = D mine4=83.045 X 0.35=-29.06 kN.m( 144.07+29.06 ) / (2X 12.3) =-8.84kNVaK =-C 2(MaK - M bK )/2h 2=-1.256 XVbK =- V aK =8.84kN1）求A柱弯矩:VokMnkDn

27、cixVak16X 8.84=35.34 kN.m圈三由图一刀 M=0得：M=IM -12.3V Ak =144.07-12.3由图二刀 M=0得：M=-4.2VAk=-4.2 X 8.84=-37.13 kN.m由图三刀 M=0得：M= Mk-4.2V Ak =144.07-4.2 X 8.84=106.94 kN.m2)求B柱弯矩：17VbkVlokDninMbk18#图由图一刀M=0得:由图二刀M=0得:由图三刀M=0得:®團三M=12.3Vbk- M bK=12.3 X 8.84-29.06=79.67 kN.mM=4.2Vbk=4.2 X 8.84=37.13 kN.mM=

28、4.2VAk- Mk=4.2 X 8.84-29.06=8.07 kN.m#MakV&kmlnkXj#-8,84 8.8 it / 5106-S48.07+1L6383>045MkCKNWNMKNW：KN)吊内力图利用对称性当Dmin作用于A柱时内力图：-8,84 SS4V«<KN>20吊柱内力團4. 在吊车水平荷载Tmax作用下：当不考虑厂房空间作用时，利用对称性可简化为静定的下端固定上端自由的 二阶柱。吊车梁顶：M=O吊车梁底：M=1.2X Tmax=1.2X 23.57=28.28 kN.m柱底： M=(8.1+1.2) x Tmax=(8.1+1.2

29、) x 23.57=219.20 kN.ma0IIoTh&xVkCKN>CQ21#3V 4(-1) n3 18i3(-1)n5. 在风荷载(Fwk, qik, q2k)作用下，以左风f作用进行计算。(右风J作用时, 利用对称性A, B两柱内力值对换，符号相反即可，不必另算。) 在风荷载作用下柱底端固定上端不动铰支座，超一次静定结构。3 1 0.3414 ( -1)呼90.329318 1 0.3413 (1)0.149x 12.3 x 0.329=3.16 kN(x 12.3 x 0.329=7.08 kN(A柱的内力)Vak=-R=0.5Fwk-0.5(q 你-q 2k) h

30、2G =0.5 x 10.24-0.5 x (2.772-1.801) Vbk=0.5Fwk+0.5(q 1k-q 2k) h 2G=0.5 x 10.24+0.5 x (2.772-1.801) 求内力图如下：(当左风f作用时#VbkMx由上图刀MX=0得:Mx MX业匚M2Vx = VaxqikXVx 二 Vbxq2kX22#M x/2 =3.16汉4.2 +2.772汇 4.2 =37.72kN.mM x#2 = 7.08 x 4.2 + 1.801 4.2 = 45.62kN .m2 772 m 12 3 801 工12 3 Mx 吕23 =7.08 12.3223.32 kN.m V

31、<=o= Vak=3.16 kN V x=o= Vbk=7.08 kN7=4.2=3.16+2.772 X 4.2=14.80 kN V x=4.2=7.08+1.801 X 4.2=14.64 kNV<=12.3=3.16+2.772 X 12.3=37.26 kN V x=12.3=7.08+1.801 X 12.3=29.23 kN内力图见下图：Mxd2.3 =3.16 12.3248.56kN.m#37.72248.56.y.-y.-yFwk003-2S3.32用同样的方法可求出右风的内力图jci14.643T.2629 23 !® ©Nk<KN&

32、gt;左凤内力圉Vk(KN)23-7. OS-3. 16右凤内力图五.荷载组合及最不利内力组合考虑的是以下四种的内力组合：(1) + Mmax及相应的N, V；(2) -M max及相应的N, V；(3) N max及相应的 M V；(4) N min及相应的M, V；以上四种内力组合中的某一种就是我们要寻求的最不利内力(即在截面尺 寸，材料强度相同条件下，使截面配筋量最大的内力)。在寻求上述四种内力时，考虑这些荷载同时出现以及同时出现且达到最大值 的可能性。为此，我们在寻求最不利内力组合时还要考虑荷载组合。按荷载规 范中对于一般排架、框架结构由可变荷载效应控制的组合的表达式为：S= Y G?

33、Sgk + Y qi?SQik及 S=Y g?Sg+ 0.9 刀 丫 Qi?SaiK据此，对一般排架结构的荷载组合有下列两类：(1) 永久荷载+ 一个可变荷载；(2) 永久荷载+ 0.9(两个或两个以上可变荷载)。内力组合下要点：(1)内力组合目标是寻找各控制截面的+MU, -Mmax，NU和NU四组内力，内力组 合中要注意几种荷载同时出现的可能性以及荷载的折减； 组合原则：恒载恒在，有 T必有D,有D可无T；(3) 对川-川截面无D的荷载效应组合(通常为永久荷载+风荷载)，往往起控制 作用，因无D时柱计算长度Lo为1.5H2，有D时Lo为Hi; 由于R.C受压构件在大偏心受压破坏时，当 M接

34、近时，随NT而AsJ。组合 中应注意次要因素起控制的组合；(5) 荷载效应的标准组合用于裂缝控制和地基的承载力验算。A柱内力汇总表下端处。(一)1I截面：1. +Mmax及相应的N, V组合荷载组合项目：S=1.2 X ( +)+1.4 X S=1.2 X ( +)+ 1.4 X 荷载效应组合设计值：M=1.2X (17.28+0)+1.4 X 37.72=73.544 kN.mN=1.2 X (245.069+16.8)+1.4 X 0=314.24 kN荷载效应组合标准值：M= 17.28+0+37.72=55 kN.mN=245.069+16.8+0=261.87 kN2. -Mmax及

35、相应的N, V组合荷载组合项目：S=1.2 X ( +)+0.9 X 1.4 X( 0.9 X ( + )+ )S=1.2 X ( +)+0.9 X 1.4 X( 0.9 X ( + )+ ) 荷载效应组合设计值：M=1.2X (17.28+0)+ 0.9 X 1.4 X (0.9 X (-37.13-28.28)-45.62)=-110.92 kN.mN=1.2X (245.069+16.8)+ 0=314.24 kN荷载效应组合标准值：M= 17.28+0-45.62+0.7 X( -37.13-28.28 ) =-74.13 kN.mN=245.069+16.8+0=261.87 kN3

36、. Nmax及相应的M V组合荷载组合项目：S=1.2 X ( +)+1.4 X S=1.2 X ( +)+1.4 X 荷载效应组合设计值：M=1.2X (17.28+0)+1.4 X 2.91=24.81 kN.mN=1.2 X (245.069+16.8)+1.4 X 38.175= 367.69 kN荷载效应组合标准值：M= 17.28+0+2.91=20.19 kN.mN=245.069+16.8+38.175=300.04 kN4. Nmin及相应的M V组合荷载组合项目：S=1.2 X ( +)+ 1.4 X S=1.2 X ( +)+ 1.4 X 荷载效应组合设计值：M=1.2X

37、 (17.28+0)+ 1.4 X 37.72=73.544 kN.mN=1.2X (245.069+16.8)+ 0=314.24 kN荷载效应组合标准值：M= 17.28+37.72=55 kN.mN=245.069+16.8=261.87 kN(二) nu截面：1. +Mmax及相应的N, V组合荷载组合项目：S=1.2 X ( +)+1.4 X 0.9 X( 0.9 X( +)+)S=1.2 X ( +)+ 1.4 X 0.9 X( 0.9 X( +)+) 荷载效应组合设计值：M=1.2X (-31.73+14.47)+1.4 X 0.9 X( 0.9 X( 106.94+28.28

38、) +37.72)=180.15kN.mN=1.2 X (245.069+50.94)+1.4 X 0.9 X( 0.9 X (411.63+0)+0 )=822.0 kN荷载效应组合标准值：M=-31.73+14.47+0.9 X 106.94+0.7 X (0.9 X 28.28+37.72)=123.20 kN.mN=245.069+50.94+411.63=707.64 kN2. -Mmax及相应的N, V组合荷载组合项目：S=1.2 X ( +)+ 1.4 X S=1.2 X ( +)+ 1.4 X 荷载效应组合设计值：M=1.2X (-31.73+14.47)+ 1.4 X -45

39、.62=-84.58kN.mN=1.2 X (245.069+50.94)+ 0=355.21 kN荷载效应组合标准值：M= -31.73+14.47-45.62=-62.88 kN.mN=245.069+50.94+0=296.0 kN3. Nmax及相应的M, V组合荷载组合项目：S=1.2 X （ +）+1.4 X 0.9 X （+0.9 X ）S=1.2 X （ +）+1.4 X 0.9 X （+0.9 X ）荷载效应组合设计值：M=1.2X （-31.73+14.47）+1.4 X 0.9 X （-4.73+0.9 X 106.94）=94.60 kN.mN=1.2X （245.06

40、9+50.94）+1.4 X 0.9 X （38.175+0.9 X 411.63）=870.10 kN荷载效应组合标准值：M=-31.73+14.47+106.94-0.7 X 4.73=86.37 kN.mN=245.069+50.945+411.63+0.7 X 38.175=734.37 kN4. Nmin及相应的M, V组合荷载组合项目：S=1.2 X （ +）+1.4 X 8=1.2 X （ +）+ 1.4 X 荷载效应组合设计值：M=1.2X （-31.73+14.47）+ 1.4 X 37.72=32.10 kN.mN=1.2 X （245.069+50.94）+ 0 =355

41、.21 kN荷载效应组合标准值：M= -37.13+14.47+37.72=15.06 kN.mN=245.069+50.94=296.00 kN三：川川截面1. +Mmax及相应的N, V组合荷载组合项目：S=1.2 X （ +）+ 1.4 X 8=1.2 X （ +）+ 1.4 X S=1.2 X （ +）+ 1.4 X 荷载效应组合设计值：M=1.2X （25.21+14.47）+1.4 X 248.56=395.60kN.mN=1.2X （245.069+103.38）+0=418.14 kNV=1.2 X （7.03+0）+1.4 X 37.72=61.24 kN荷载效应组合标准值：

42、M=25.21+14.47+248.56=288.24 kN.mN=245.069+103.38=348.449 kNV=7.03+37.72=44.75 kN2. -Mmax及相应的N, V组合荷载组合项目：S=1.2 X （ +）+0.9 X 1.4 X（ 0.9 X （ + ）+ ）8=1.2 X （ +）+0.9 X 1.4 X（ 0.9 X （ + ）+ ）Sv=1.2 X ( +)+0.9 X 1.4 X( 0.9 X ( + )+ )荷载效应组合设计值：M=1.2X (25.21+14.47)+ 0.9 X 1.4 X (0.9 X (-79.67-219.20)-223.3)

43、=-572.66 kN.mN=1.2X (245.069+103.38)+ 0.9 X 1.4 X (0.9 X 83.045)=512.31 kN V=1.2 X (7.03+0)+ 0.9 X 1.4 X (0.9 X (-8.84-23.57)-29.23) =-65.15 kN荷载效应组合标准值：M= 25.21+14.47-223.3+0.7 X (-79.67-219.20)=-392.829 kN.mN=245.069+103.38+83.045=431.49 kNV=7.03+0-28.95+0.7 X (-8.84-29.23)=-48.57 kN3. Nmax及相应的M,

44、V组合荷载组合项目：陽1.2 X ( +)+1.4 X 0.9 X (+0.9 X )S=1.2 X ( +)+1.4 X 0.9 X (+0.9 X )Sv=1.2 X ( +)+1.4 X 0.9 X (+0.9 X )荷载效应组合设计值：M=1.2X (25.21+14.47)+1.4 X 0.9 X (4.56+0.9 X 35.34)=93.44 kN.mN=1.2X (245.069+103.38)+1.4 X 0.9 X (38.175+0.9 X 411.63) =933.03 kNV=1.2 X (7.03+0)+1.4 X 0.9 X (1.146+0.9 X -8.84)

45、= -0.14kN荷载效应组合标准值：M=25.21+14.47+35.34+0.7 X 4.56=78.21 kN.mN=245.069+103.38+411.63+0.7 X 38.175=786.80 kNV=7.03+0-8.84+0.7 X 1.146=-1.01 kN4. Nmin及相应的M, V组合荷载组合项目：陽1.2 X (+)+ 1.4 XSn=1.2 X ( +)+ 1.4 X Sv=1.2 X ( +)+ 1.4 X 荷载效应组合设计值：M=1.2X (25.21+14.47)+1.4 X 248.56=395.60kN.mN=1.2X (245.069+103.38)

46、+0=418.14 kNV=1.2 X (7.03+0)+1.4 X 37.72=61.24 kN荷载效应组合标准值：M=25.21+14.47+248.56=288.24kN.mN=245.069+103.38=348.449kNV=7.03+37.72=44.75 kN六.柱配筋计算1. 柱按对称配筋单向偏心受压构件正截面强度计算。计算公式：按混凝土结构设计规范GB 50010-2002»规定的公式计算基本公式：N1 fcbxfyA' 一 fy人(734-1 )X as ) (734-2 )II由于对称配筋，令f y As = fy As和as二as代入(7.3.4-1

47、)得xNrb，x要满足:1 fcb< bh0(721-3和 X _ 2a' (7.2.1-4 )当不满足此条件时，应满足下式;（由7.3.4的2知：将7.2.5公式中的M用Ne$代替M 二 Nes fyAs(2as)(7.2.5)h'esei as2由7.3.4条的1中的1)得：丄-h°% fcbh。- b时为大偏心，：八b时为小偏心。(一)1I 截面配筋：1. M max组合(与Nmin组合相同)M=73.544 kN.m N=314.24 kN2h°=h-as=400-40=360mm L °=2H=2X 4200=8400mm A=16

48、0000mm55& cu=0.0033-(f ck-50) X 10- =0.0033-(20.1-50)X 10- >0.0033取 & cu=0.0033 (7.1.2-5)Es ；cu0.83601 -2 105 0.0033-0.52ea=max(h/30,20)=20 mm e o= M/N=234.04 mm ei= e 0+ ea =254.04 mmZ 1=0.5f c/N=0.5 X 14.3 X 160000/314240=3.641>1 取 Z 1=1 (7.3.10-2 )Z 2= =1.15-0.01 X L0X 1000/h=0.940(

49、7.3.10-3=111400e11400 254.04(8400)2 1 0.940 =1.42 (7.3.10-1 )40030ho360e=n ei+h/2-a s=1.42 X 254.04+400/2-40=520.63 mm (7.3.4-3 )N3142400.153< E b大偏心受压=fcbh01.0 14.3 400 360X= h°E =360X 0.153=54.94mmhoE b=360X 0.52=186.4 mm 2a s=80 mmXv ho E b且Xv 2as,则说明受压筋不能达到屈服强度，此时应按7.2.5计算es'= n e-h/

50、2+ a s =1.42 x 254.04-400/2+40=200.63 mmA=N es'/f y(h-2a s)=314.24 x 200.63/360 x( 400-80) =547.0 mm22Amin=0.2%x 160000=320 mm2. -M max组合M=-110.92 kN.m N=314.24 kN2h°=h-as=400-40=360 mm L 0=2H=2X 4200=8400 mm A=160000 mm& cu=0.0033-(f ck-50) x 10-5=0.0033-(20.1-50)x 10-5>0.0033取 &

51、; cu=0.0033 (7.1.2-5)0.8360-0.523152 100.0033ea=max(h/30,20)=20 mm e 0= M/N=352.98 mm ei= e 0+ ea =372.98 mmZ 1=0.5f c A /N =0.5 x 14.3 x 160000/314240=3.641>1 取 Z 1=1 (7.3.10-2 )Z 2= =1.15-0.01 x L0x 1000/h=0.940(7.3.10-3 )T 1(-L°)2 2 T1(8400)2 1 0.940 =1.2g (7.3.10-1 )1400e h 1 21400X372.9

52、8400h。360e=n ei+h/2-a s=1.29 x 372.98+400/2-40=639.58 mm (7.3.4-3 )N>1 fcbh°1.0 /3 400 360 b大偏心受压#X= h0 E =360x 0.153=54.9 mm h0 E b=360x 0.52=186.4 mm 2a s=80 mmX< h0 E b且X< 2as,则说明受压筋不能达到屈服强度，此时应按7.2.5计算es'= n ei -h/2+ a s =1.29 x 372.98-400/2+40=319.58 mm2A=N es'/f y(h-2a s)

53、=314240x 319.58/360 x( 400-80) =872.0 mm2Amin=0.2%x 160000=320 mm3. N max组合M=24.81 kN.m N=367.69 kN2h0=h-as=400-40=360 mm L 0=2H=2x4200=8400 mm A=160000 mm55& cu=0.0033-(f ck-50) x 10- =0.0033-(20.1-50)x 10- >0.0033取 & cu=0.0033 (7.1.2-5)= 0.520.8Es ；cu3602 105 0.0033ea=max(h/30,20)=20 mm e 0= M/N=67.48 mm ei= eo+ ea =87.48 mmZ 1=0.5f c A /N