桥梁工程课程实训报告

1、长沙理工大学继续教育学院桥梁工程实训报告助学站：专业：考籍号：姓名：成绩：2014年4月桥梁工程课程实训任务书一、实训目的通过本实训要求学生掌握钢筋混凝土梁桥上部结构纵、 横断面实 训和细部尺寸的拟定； 掌握恒载和活载的内力计算特点； 及其作用的 组合计算。 熟悉桥梁实训规范及标准图的应用， 深入理解梁式桥实训 理论，掌握基本的实训方法和步骤。二、课程实训的题目钢筋砼简支梁桥上部结构实训、计算 三、实训内容 公路等级：一级公路 实训荷载：公路 I 级, 人群 3.0KN/m ，栏杆及人行道的重量按 4.5KN/m 计；桥面净空：4车道（6车道）+2 x 1.0m人行道；实训时速： 60 千米/

2、小时地质水文情况：河床地面线为（从左到右） ： 0/0，1/5，1.5/12 ， 2.5/17 ，3/22，-3.5/28 ，4/35，4.5/45 ，-2.8/55 ， 1 .25/70 ， 1 /85 ，0 /1 00 ，（分子为高程， 分母为离第一点的距离， 单位为米）； 地质假定为花岗岩；实训洪水位 -2 . 6 m ，非通航河流。桥梁分孔：a、30m+30m+30m+10简支梁6车道b、25m+25m+25m+25简支梁 6 车道c、16m+16m+16m+16m+16m+简支梁 6 车道d 、13m+13m+13m+13m+13m+13m+13m 简3m梁 6 车道e、30m+30

3、m+30m+10简支梁 4 车道f、25m+25m+25m+25简支梁 4 车道g、16m+16m+16m+16m+16m+简支梁 4 车道h 、13m+13m+13m+13m+13m+13m+13m 简3梁 4 车道333材料容重：水泥砼23 KN/m，钢筋砼25 KN/m，沥青砼21 KN/m实训任务安排根据老师安排，按照下表规定，明确每个实训同学的分孔方案和行 车道数，每人独立完成规定的实训任务。序号学号分孔车道数11-530m+30m+30m+10626-1025m+25m+25m+25m6312-15,32216m+16m+16m+16m+16m+16m6416-2013m+13m+

4、13m+13m+13m+13m+13m +13m6521-2530m+30m+30m+104626-3025m+25m+25m+25m4731-3516m+16m+16m+16m+16m+16m4836,37,107,127,12913m+13m+13m+13m+13m+13m+13m +13m4实训内容： 根据桥梁分孔方案，进行桥梁的纵断面实训； 根据车道数对桥面净空进行布置，对桥梁的横断面进行实训； 选取主梁的合理的横断面形式（T梁、板梁），拟定主要控制截面 的细部尺寸。控制截面为支点截面、1/4跨截面、跨中截面和变化点 截面； 计算结构一期、二期恒载集度； 计算控制截面的恒载内力； 横向

5、分布系数计算； 冲击系数及车道折减系数的确定； 控制截面的活载内力计算； 作用组合计算画桥梁结构的内力包络图。实训要点1、纵断面实训：桥梁分孔布置、计算跨径的确定、桥道高程确定、 纵坡（竖曲线半径）以及桥梁下部结构布置。2、横断面布置：主梁横截面形式，栏杆、人行车、行车道布置，横 坡设置，桥面铺装。3、主要控制截面尺寸拟定：主梁的布置、梁高、横隔梁布置、梁肋 尺寸、翼板尺寸及横隔梁尺寸。4、恒载内力计算；5、荷载横向分布系数计算；支点采用杠杠原理法，跨中采用其他方法，注意 M沿主梁的位置 的变化。6、根据不同情况在影响线上进行活载布置，求控制截面活载内力7、按承载能力极限状态和正常使用极限状态

6、进行作用组合。8画控制的内力包络图。四、实训进度安排时间任务5.23动员教育、明确实训任务、收集资料，熟悉规范5.24上午上部结构纵断面实训下午绘纵断面布置图5.25上午上部结构横断面布置实训下午主梁细部尺寸拟定5.26绘制横断面图、主梁尺寸图5.27上午计算一、二期恒载集度下午一、二期恒载内力计算5.30主梁荷载横向分布系数计算5.31上午冲击系数和车道折减系数的确定、绘制主要控制截面影响线下午主要控制截面活载内力计算6.1上午作用组合下午绘制包络图6.2整理成果，完善图纸6.3答辩、提交成果五、实训依据1、 中华人民共和国行业标准.公路工程技术标准(JTGB01-2003). 北京：人民交

7、通出版社，20042、中华人民共和国行业标准.公路桥涵实训通用规范(JTG D60-2004) 含条文说明.北京:人民交通出版社,20043、中华人民共和国行业标准.公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵实训规范(JTG D62-2004)含条文说明4、 桥梁工程，姚玲森，2008,人民交通出版社.六、考核标准根据平时表现、提交的实训成果和答辩情况进行综合评定， 成绩按优秀、良好、中等、及格和不及格五级评定七、注意事项1 、实训要求每个学生独立思考，独立完成所规定的实训任务。2 、学生必须制定详细的实训进度计划，按计划分阶段完成实训任 务。3 、学会使用规范、手册及各种参考图集，尽可能少依赖教材。4

8、、同组同学之间要注意协作配合，互帮互学、共同进步，但切勿 相互抄袭。精选资料，欢迎下载桥梁工程实训报告1. 实训资料公路等级：一级公路实训荷载：公路一I级,人群3.0KN/m，栏杆及人行道的重量按 4.5KN/m 计；桥面净空：4车道（6车道）+2 x 1.0m人行道；实训时速：60千米/小时地质水文情况：河床地面线为（从左到右）：0/0,1/5 , - 1.5/12 , 2.5/17 , 3/22 , -3.5/28 , 4/35， 4.5/45 , -2.8/55 , 1.25/70 , 1/85 , 0 /100 ,（分子为高 程，分母为离第一点的距离，单位为米）；地质假定 为花岗岩；实

9、训洪水位-2.6m，非通航河流。材料容重：水泥混凝土 KN/m,钢筋混凝土 25 KN/m，沥青混凝土 21 KN/m 啊。2. 桥梁纵断面布置2.1、桥梁分孔：桥梁分孔为13X 8的简支梁桥。2.2、桥道高程：为了保证桥下流水净空，对于板式桥，板底一般应高出实训洪水位不小于 25cm,高出最高流水位不小于50cm。则可知道桥底板最低为 0.5m+ （-2.6m） =-2.1m.又因为取纵断面坡度为2%则跨中再提高50mX 2%=1m因此桥底板最低为-2.1+1=-1.1m。现取桥下净空高度为6.1m。即可得桥面 地板标高为3.5m。桥梁纵断面布置图（单位m3. 横断面布置。3.1、桥面净空确

10、定：4m+2m=6m3.2、主梁横断面布置：路面为公路1级，采用沥青混凝土桥面铺装，厚度取80mm桥面铺装设置混凝土垫层，桥上横坡取2%因此取20 160mm勺混凝土垫层，根据公路桥涵实训通用规范混 凝土取C4Q因为实训车速为60Km/h根据公路工程技术标准 车道净宽取3.5m，人行道宽取1m人行道横向坡度去1%设置 人行道和路缘石高出行车道 0.25m,中央分隔带取1.36m。因为 是一级公路，所以需要设置护栏，取护栏高1.2m，板与板之间的间隙为 10mm 桥面总宽：2m+3.5X4m+1.36m=17.36m1736110070013670010(1%砂浆面层g缘石8mm厚沥青混凝土垫层

11、20mm-160n厚C40混 凝土垫层2%丿2%=!：1%124124124124124124124124124124124124124124桥梁横截面布置（mm采用后张法预应力混凝土简支空心板，根据公路桥涵标准实训。对后张法预应力混凝土简支空心板的标准尺寸规定。13m跨径的预应力混凝土板预制厚度取 0.75m。混凝土等级强度采用C4Q支点截面示意图（mr）后张法预应力混凝土空心简支板布置方法：两肋下部各布置2束 钢绞线，每束由6跟© 15钢绞线组成。采用强度等级为 1570/1860 的钢绞线，在顶板和底板布置有© 8的纵向钢筋以增强板的抗裂性。 箍筋在板端加密，以承受剪

12、力。根据公路钢筋混凝土跟预应力混凝土桥涵实训标准9. 4. 10后张法预应力混凝土构件的曲线形预应力钢筋的曲线半径应符合下列规定：1钢丝束、钢绞线束的钢丝直径等于或小于5mm时，不宜小于 4m钢丝直径大于寸，不宜小于6m=9. 4. 6后张法预应力混凝土构件的端部锚同区，在锚具下面应设置厚度不小于 16mm的垫板或采用具有喇叭管的锚具垫板。锚垫板下应设间接俐筋，其体积配筋率 不应小于0. 5% .该布置的后张法预应力混凝土空心简支板符合上述要求预应力钢筋如图所示配置，得到半径分别为12.5m跟30m均符合要求3.3、板间横向连接。（采用企口式混凝土绞）如图所示（mm4.永久作用计算4.1、计算

13、结构一期、二期恒载集度。（一期恒载为梁/板本身自重， 二期恒载为桥面铺装，人行道等自重）g1 =卩.24 疋 0.75 兀 x （0.5 疋 0.47 $汉 23 = 17.4kN / m4.1.14.1.2、一期恒载集度: 、二期恒载集度。桥面铺装层:栏杆人行道:二期恒载集度:0.50.02 0.1614 230.08 14 21g23.75kN / m144.5 3.36g31.08kN / m14n=3g/ 八 g = g? g4.83<N/mi=2控制截面恒载内力计算。 整个结构计算跨径：I = 12.46 m 421、一期恒载内力： 内力计算简图：4.2、L=100mMXFn=

14、gL/2控制截面图示:1位于1处x=0Qx 冷 gl= 108.4kN位于2处位于3处位于4处x=l/8 :x =31 /81 11 i 1 )Mx gl -I gl I =147.73kN/m2 82 8= 81.3kN2 _ -1 1Qxg-g 8I111M x gl I g .242.432 '111Qxgl -g I gl 二 54.2 kN244y1313 'Mx =_gl I 一g tx 2® 8 U 丿Qx<gl-g 8(1 '23Igl2 =253.25kN m= 316.57kN /m= 27.1kN位于5处位于6处位于7处位于8处x

15、=1/2 :x =51/8：x = 31 / 4 :x =71 /8 :2= 337.67kN m111(1Mx gl l g l222 211Qxglg l = 0kN22-1.51(5M x gl l g l2 3 8 28 小1 ,5,)Qxgl - g l2 8131/3Mx gl l g lx2®42®41 31Qx gl -gl gl = -54.2kN2 441,717,gl l g l2 81 .72"=316.57kN /m-27.1kN2I 32gl =253.25kN m 32MxQx gl -g i2 88 2 8一 81.3kN2= 14

16、7.73kN /m2其计算结果如下表所示:一期恒载边主梁控制截面内力序号截面位置弯矩(kN m)剪力Q ( kN)x = 00108.4x = l /8147.7381.3x = 1 /4253.2554.2x=3l/8316.5727.1x = l /2337.670控制截面内力图:1.625m 3.25m 4.875m 6.5m8.125m 9.75m 11.375m一期恒载主梁控制截面弯矩图108.44.2.2、二期恒载内力：、n £恒载集度： g/ =gi = g2 g3 = 4.83kN /mzL=100m内力计算简图:Fn=gL/2控制截面示意图:1 3M x g/l l

17、2 4丄2丄8= 22.57 kN-1g/g/l 70.3kN m32位于1处 x=0:位于2处 x=l/8 :位于3处 x = I / 4 :1QxgS =30.1kN位于4处位于5处1/l4(3、/l3lP丿" = 7.52kN111QxgS -g，1g/i =15.05kN2441 /| 31 1 / x=3l/8： Mx g 11 g Ix 2821 /./3Qxg I - g I2 811 1厂 1x=l/2： M xg/lg/ Ix 22 2(2 丿2= 87.87kN /m“ =93.73kN m1iQ=g/l2g0kN计算结果如表所示：二期横载作用时主梁的弯矩和剪力序

18、号截面位置弯矩(kN m)剪力Q ( kN)x = 0030.1x = l /84122.57x = 1 /470.315.05x=3l/887.877.52x = l /293.730控制截面内力图:二期恒荷载主梁控制截面弯矩30.122.5715.057.521.625m3.2 5m 4.875m6.5m8.125m9.75m11.375m-15.05-22.57i 精选资料，欢迎下载-30.1二期恒荷载主梁控制截面剪力5. 可变作用计算5.1、主梁横向分布系数计算。14，间5.1.1、主梁跨中横向分布系数计算。本实训各主梁横截面均相同，利用偏心压力法计算，梁数为1二 349.86S2距为

19、1.24m。- 2 2 2 n#4«6".24+0.62) +(5".24十0.62)+(4".24+0.62)' a2 =22 2 2曰十(3F.24+0.62) +(2咒 1.24+0.62)十(1.24+0.62 +0.= 0.07 0.19 = 0.261.14141号梁的横向影响线:1.1142a i豐4 九=0.07 -0.19 二-0.12、a2iu700136700100100精选资料，欢迎下载1号梁横向影响线及布载图x131.24x设零点至1号梁的距离为x，则: 0.26 0.12 得：x=11.03m路缘至1号梁的距离为:也=

20、1 - - “n24 =038（即1号梁的跨中点在人行道内）2车辆荷载：三车道：1 1m -mcqqq1q2q3q4q5q62 21 n=21.1 Xq1 xq2 - xq3 - Xq4 ' Xq5 ' Xq62 x06 10.15 8.35 7.05 5.25 3.95 2.15 2 11.03= 0.43两车道：1 1mcq 2 - q2 q1q2q3q41 nxq1 ' xq2 xq3 ' Xq42 x=110.15 8.35 7.05 5.252 11.03-0.36根据文献2,对于多车道的横向分布系数应乘以折减系数，折减系数取值如表5.1所示：2号梁横

21、向影响线：（方法同号梁）10070070024381241241241241241241241241241241241173时124124136L100100180-0.060.020.050.080.110.140.172号梁横向影响线及布载图0.230.21°.250180130180130180130表5.1横向折减系数车道数2345678折减系数1.000.780.670.600.550.520.50因为 0.43 0.78 =0.34 ：0.36 1.00=0.36所以车辆荷载：mcq =0.36人群荷载：mc二善26 11.03 0.62 -0.5 =0.263车辆荷载m

22、cq =0.29人群何载mcr耳10.49 1.24 1 0.62 - 0.5 =0.2310.493号梁横向影响线:1002438700136700100124 I 124 I 124 I 124 L 124 L 124 L 124 L 124 L 124 L 124 L 124 L 124 L 124-0.020.060.090.110.163 号梁横向影响线及布载图100 H-POr1240501801301801301800.1570.140.2 °.19车辆荷载人群荷载mcqmcr= 0.299.929.92 1.24 2 0.62 -0.5 =0.24号梁横向影响线：4.

23、41 -ra40.134.1114 寸 2瓦a i1设零点至4号梁的距离为x14则:则零点至1号梁的距离为:玄4 a114、a2i= 0.02x x-7 1.24得:x = 10.26m10(26 + 3<1.240213.98m车辆荷载:四车道：1 1mmcq2q2q1q2q3q4q5q6q7q81 0 1313.1 11.3 10 8.2 6.9 5.13.8 22 10.26= 0.38三车道：1 1m11cq£ Jq2q1q2q3q4q5q6 ”1 0.1313.1 11.3 10 8.2 6.9 5.12 10.26= 0.35两车道：m 1 1 , - -cq 2

24、j q 2 q1q2q3q41 0.13*丄丄 丄、13.1 11.3 10 8.22 10.26-0.269（根据文献2,对于多车道的横向分布系数应乘以折减系数。）四车道 0.38 0.67 =0.26 三车道 0.35 0.78 = 0.27 两车道 0.269 1.00 = 0.269 所以取三车道mcq 0.27人群荷载：mc二；01310.26 1.24 3 0.650.5 = 0.183810010024700136700100124 I 124124124124124124124124124124124 |1241398Rr501801301801301801301800.130

25、.180.170.140.1270.10.09°.°60.050.034 号梁横向影响线及布载图5号梁横向影响线：（方法同4号梁）3810010070013670010024124124 | 12412412412RrT501800.15 0.1412412412412412415291301801301801301800.04 0.030.050.060.080.090.10.110.125 号梁横向影响线及布载图车辆荷载：mcq =0.2410.33人群荷载：mcr10.33 1.24 4 0.62 -0.5 =0.156号梁横向影响线:loo6号梁横向影响线及布载图车

26、辆荷载：mcq =0.21人群何载：0.08mcr14.88 1.24 5 0.62 -0.5 =0.1114.887号梁横向影响线:3810070013670010024124124124124124124124124124124124124124r- r- -*»*-*-«-4110050180130.180t 13°t180130180Dr PPP祁10.070.088 °C860.0810.0780.074 0.0730.0710.067 0.064°067 号梁横向影响线及布载图车辆何载：mcq = 0.194人群何载：0.07mcr

27、30.17 1.24 6 0.62 -05=0.08830.17表5.2主梁跨中横向分布系数梁号车辆荷载人群何载1号0.360.2632号0.310.233号0.290.24号0.270.185号0.240.156号0.210.117号0.1940.088注8 14梁与7 1号梁横向分布系数对应相等5.1.2、主梁支点处横向分布系数计算：本实训利用杠杆原理法计算 1号梁横向影响线:车辆荷载：1.241.24-0.88得:0.29所以1貞m°qq =0.151xq 2 q人群何载：1.2411.24 0.12x得:x =1.10所以m°r 工1*10124 丄 124 丄 1

28、24 124 124 124 124124124 124 124 124124100L一 卜50180P十0.151.001.102号梁横向影响线:10070013670010010024T382号梁横向影响线及布载图车辆荷载：1和1moqq仁0 = 0.5q 2 q2人群何载：m°r =03号梁横向影响线：3号梁横向影响线及布载图车辆荷载：冷厂1心。5人群荷载：mor =04号梁横向影响线： （有两种方案）100PP艸50十118013018011.004号梁横向影响线I 124 I 124124124124 I 124124124124124124 |124 T r *-1-&#

29、171;r00_ 50 180130180Pr 亠产 '"_ I0.160.791.004号梁横向影响线综合两个方案，选取方案15号梁横向影响线：124 I 124 I 124124124124124124124124124124124100川IIIII180 t 130,18011.005号梁横向影响线人群何载：11m°qq1.0 二 0.522车辆何载：mor =06号梁横向影响线:10070013670010010024138H4124 | 124 124” ”124” “ 124”124” ” 124” 124124”12 ” 124”丄 124_124人群

30、荷载：厂1心。5车辆何载：mor =07号梁横向影响线:| 124 | 124124124100C 418013018011.007号梁横向影响线人群荷载：m°q =1 q二丄1.0 =0.5q 2 q 2车辆荷载：mor =0主梁支点处横向分布系数梁号车辆荷载人群何载1号0.151.12号0.503号0.504号0.505号0.506号0.507号0.50注：814号梁与71号梁横向分布系数对应相等5.2冲击系数和车道折减系数的确定521、冲击系数的确定：混凝土强度为C40 E=3.25 1010N /m2截面形式如图（单位mr）q3抗弯惯性矩：Ic 1 1.24 0.753 &g

31、t;0.474.12 10，m41264根据公路桥涵实训通用规范（JTG D60-2004）4.3.2中的规定, 适用于连续梁的结构基频计算公式如下：1简支梁桥:mG / g式中I结构的计算跨径（m）;E结构材料的弹性模量（N/m2）;I c-结构跨中截面的截面惯矩（m4）;m-结构跨中处的单位长度质量（Mm），当换算为重力计算时，其单位应为（Ns2/m2）；G结构跨中处延米结构重力（N/m）;g-重力加速度，g= 9.81（m/s 2）。Ji x (3.25 汇1010 汇 4.12 江10,2 12.4622.309 103=7.705Hz所以：/3(g1 +g 旳03 2 2mc -G/

32、g-2.309 103Ns2/m29.81根据公路桥涵实训规范计算主梁的冲击系数。冲击系数：-0.1767In f -0.0157 =0.345522、车道折减系数的确定：根据文献2,车道折减系数取值如表5.5所示：表5.5 :横向折减系数车道数2345678折减系数1.000.780.670.600.550.520.505.3、控制截面活载内力计算： 实训荷载：公路一I级,人群3.0KN/m2qk = 10.5 二 105kN / m135Pk =180 (1) =212kN5.3.1、影响线计算：本实训为板梁，梁截面尺寸均相同，故取1号梁做为计算对象所得控制截面影响线如图所示：M Q _

33、1.0001号梁支点处内力影响线M 1.3630.875Q 0.1251号梁处11内力影响线8M 2.3360.750Q0.2501号梁!1截面处内力影响线4M 2.9200.625Q 0.3751号梁31处截面内力影响线8M 3.1150.500Q0.500精选资料，欢迎下载1号梁-l处截面内力影响线计算2M 0.6252.9200.375Q、j 一一 I0.6251号梁51处截面内力影响线82.3360.250Q H0.7501号梁31处截面内力影响线4M 0.6252.9200.125Q H"=1 r0.8751号梁7 I处截面内力影响线8532、汽车荷载效应内力计算：1、计算

34、原理：以计算中跨跨中截面活载内力为例，考虑到荷载横向分布系数沿 跨长方向变化很小，对计算结构影响不大，故忽略荷载横向分布系数 沿跨长方向的变化，取跨中截面的荷载横向分布系数为计算值。主梁汽车荷载效应横向分布系数确定之后，将荷载效应乘以相应 的横向分布系数，在主梁影响线上最不利布载，可求的主梁最大活载 效应内力，计算公式为：s =(i + a)芒 m(E qk Fy)以上是对车道荷载的内力计算，对于人群荷载内力的计算，只要按上 式中不计冲击系数和多车道折减系数，并将车道布载换为人群荷载标 准值，代入人群荷载的横向分布系数即可。2、内力计算：12.46m3.115最大正弯矩加载图精选资料，欢迎下载

35、0.8750.125最大负弯矩加载图最大正剪力加载图0.6250.375最大负剪力加载图0.150.150.360.36汽车荷载横向分布系数沿跨长方向变化图1.11.10.2630.263人群荷载横向分布系数沿跨长方向变化图车道荷载内力计算:弯矩计算：（取1号梁跨中为计算范例）Mmax hi W' mcqk pk y1=1 0.3451 0.36 0.67： |10.512.46 3.115 212 3.115I2= 278.95kN mMmin = 一me qk Pk y= 7.1 0.3451 0.36 0.67 10.5 0 212 0剪力计算：0Qmax 1 川 y me q

36、1.2 Pk y-1 0.3451 0.36 0.67 10.5 0 212 0= 0kN /mQmin - - 1：me qk 1.2 Pk y=-1 0.3450.67 0.3610.5 1.56 1.2 212 0.5-51.62kN人群荷载内力计算：弯矩计算：Mmax =mr pr 卅=0.263 3.0 19.41 =15.31 kN / mMmin =mr 卩r 0.263 3.0 0 =0kN/m剪力计算：Qmax F 卩r=0.263 3.0 1.56 =2.46kNQmin-mr pr- -0.263 3.0 1.56 - -2.46kN同理，根据此方法可以计算出1号梁位于x

37、 = 0 , x=l/8 , x=l/4x =31 /8 , x =1 /2 , x =51 /8 , x = 3l / 4 , x =1。处的由车辆荷载跟人群 荷载引起的弯矩跟剪力。控制截面活载内力截面汽车何载效应人群何载效应Mmax(kN m)M min(kN m)Qmax(kN )Qmin(kN )M max(kN m)M min(kN m)Qmax(kN )Qmin(kN)边跨支占0021.120004. 920边跨1/8点122.06028.74-12.906.7004.3-0.61边跨1/4点209.19036.37-25.8111.4803.69-1.23边跨3/8点261.48

38、044.00-38.7114.3503.07-1.84边跨支1/2点278.95051.62-51.6215.3102.45-2.46边跨支5/8点261.48044.00-38.7114.3503.07-1.84边跨3/4点209.19036.37-25.8111.4803.69-1.23边跨中7/8点122.06028.74-12.906.7004.3-0.61注：计算结果忽略横向分布系数沿跨长方向的变化。6、内力组合6.1、按承载能力极限状态实训基本组合。永久作用的实训值效应和可变作用实训值效应组合，其n.SQ1k上"Qj SQjk )(二 SGidSqw一 c 二 SQjd

39、j效应组合表达式为：0氐二°C品更Q1 或0细=0根据桥通规，i各种作用的分项系数取值如下： 结构重要性系数取0=1.0 ；恒载作用效应的分项系数取 G1=1.2 （对结构承载力不利），或 G1 =1-0 （对结构承载力有利）；汽车荷载效应的分项系数取1=1.4 ；其他可变作用效应的组合系数取' c = 0.8 ； 人群荷载效应的分项系数取Qj =1.4。6.2、按正常使用极限状态实训6.2.1作用短期效应组合永久作用标准值效应与可变作用频遇值效应相组合，其效应组合mn表达式为：Ssd = 0（二 SGik 亠二 1j Sjk ） = SG1 SG2 ' 0.7 Sq

40、i T.0Sq2 根据桥通规，各种作用的分项系数取值如下：汽车荷载（不计冲击力）效应的频遇值系数取*=0.7 ；人群荷载效应的频遇值系数取2=1.0 ；6.2.2、作用长期效应组合永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合，其效应组mn合表达式为：S1d =（二 SGik 亠二，2j Sjk ） = SG1 SG2 ' 0.4Sq1 * 0.4Sq2 根据桥通规，各种作用的分项系数取值如下：汽车荷载（不计冲击力）效应的准永久值系数取21 =0.4 ；人群荷载效应的准永久值系数取 22二0.4。6.3、作用效应组合表：主梁作用效应组合荷载类别内力分量何载组合结构自 重作用 效应汽车

41、荷载 效应人群 荷载 效应承载能 力极限 状态组 合（1.2X+1.4 X+0.8 XX1.4 ）短期作 用组合（1.0 X+1.0X+1.0 X）长期作 用组合（1.0X+1.0 X+0.4X）边跨 支点最大弯矩（kN - m）0.000.000.000.000.000.00最大剪力（kN）138.521.124. 92201.28158.2148.92最小剪力（kN）138.500166.2138.5138.5边跨1/8占最大弯矩（kN - m）188.73122.066.70404.86280.87240.23最大剪力（kN）103.8728.744.3169.7128.29117.09

42、最小剪力（kN）103.87-12.90-0.61-105.994.2398.47边跨1/4占最大弯矩(kN - m)323.55209.1911.48693.98481.46411.82最大剪力(kN)69.2536.373.69138.6598.485.27最小剪力(kN)69.25-25.81-1.2345.5950.0058.43边跨3/8占最大弯矩(kN - m)404.44261.4814.35867.47601.83514.77最大剪力(kN)34.6244.003.07106.5868.4953.45最小剪力(kN)34.62-38.71-1.84-14.715.6818.4边

43、跨1/2占最大弯矩(kN - m)431.4278.9515.31925.36641.98549.10最大剪力(kN)051.622.4575.0135.5821.63最小剪力(kN)0-51.62-2.46-75.01-35.58-21.63边跨5/8处最大弯矩(kN - m)404.44261.4814.35867.47601.83514.77最大剪力(kN)34.6244.003.07106.5868.4953.45最小剪力(kN)34.62-38.71-1.84-14.715.6818.4边跨3/4最大弯矩(kN - m)323.55209.1911.48693.98481.46411.82最大剪力(kN)69.2536.373.69138.6598.485.27最小剪力(kN)69.25-25.81-1.2345.5950.0058.43边跨7/8处最大弯矩(kN - m)188.73122.066.70404.86280.87240.23最大剪力(kN)103.8728.744.3169.7128.29117.09最小剪力(kN)103.87-12.90-0.61105.994.2398.476.4内力包络图： 承载能力极限状态组合:控制截面最大弯矩值截面位置0L