抗滑桩设计计算书

1、目录1 工程概况2 计算依据3 滑坡稳定性分析及推力计算3.1 计算参数3.2 计算工况3.3 计算剖面3.4 计算方法3.5 计算结果3.6 稳定性评价4 抗滑结构计算5 工程量计算、工程概况100m,设计为大拟建段位于重庆市巫溪县安子平，设计路中线在现有公路右侧约拐回头弯，设计路线起止里程为 K96+030K96+155,全长125m,设计路面净宽7.50m, 设计为二级公路，设计纵坡 3.50%地面高程为720.846m741.70m,设计起止路面高程为724.608m729.148m K96+080-K96+100 为填方，最大填方为 4.65m,最小填方为 1.133m。二、计算依据

2、1 . 重庆市地质灾害防治工程设计规范 (DB50/5029-2004)；2. 建筑地基基础设计规范(GB50007-2002);3. 建筑边坡工程技术规范(GB 50330-2002);4. 室外排水设计技术规范GB 50108-2001);5. 砌体结构设计规范(GB 50003-2001);6. 混凝土结构设计规范 (GB 50010-2010);7. 锚杆喷射混凝土支护技术规范 (GB 50086-2001);8. 公路路基设计规范 ( JTG D302004);9. 相关教材、专着及手册。三、滑坡稳定性分析及推力计算3.1 计算参数33.1.1 物理力学指标：天然工况：丫 1=20.

3、7kN/m , © 1=18.6 ° , G=36kPa饱和工况：Y=21.3kN/m3, 4=15.5°, C2=29kPa3.1.2岩、土物理力学性质该段土层主要为第四系残破积碎石土，场地内均有分布，无法采取样品测试，采取弱风化泥做物理力学性质测试成果：弱风化泥岩天然抗压强度24.00Mpa饱和抗压强度17.30 Mpa天然密度2.564g/cm3,比重2.724,空隙度8.25%,属软化岩石，软质岩石。表1各岩土层设计参数建议值表名称地层代号状态承载力值a0（MPa）桩周土极限摩阻力（MPa）基底摩擦系数（口）含碎石粉质粘土Q4dl+el稍密0.130.16

4、0.40强风化泥岩T2b破碎0.6/0.50弱风化泥岩T2b完整1.60/0.603.1.3滑坡推力安全系数Fst =1.153.2计算工况选取公路填筑后自然状态、饱和状态两种工况对滑斜坡进行计算。3.3计算剖面3.4计算方法采用折线形滑动面稳定性计算（传递系数法）传递系数公式：ncosGi -r） -tan i si第i条块的剩余下滑力公式：Ei二FstWsinr -Wtan ms： i-砧E3.5计算结果（详见附页）滑坡推力计算结果基岩界面工况条块编号剩余下滑力工况条块编号剩余下滑力天然状态1-73.15饱和状态124.952-31.0826.673-101.283-4.58418.524

5、103.83552.665209.22691.126368.11797.577401.798127.388551.249125.689606.61填土界面天然状态1-84.15饱和状态1-53.652-260.42-196.083-255.53-201.964222.024294.745108.455268.716191.696382.077-195.45733.198-66.068217.333.6稳定性评价根据计算结果得知斜坡在公路填筑后自然状态下Fs=1.18,饱和状态下Fs=0.95,因此斜坡在公路填筑后在自然状态下为基本稳定状态，饱和状态下处于不稳定状态。可能 诱发滑坡灾害发生，需要

6、进行支挡。四、抗滑结构计算1、抗滑桩设计计算1.1设计资料：物理力学指标：天然工况：丫 i=20.7kN/m3, © 1=18.6 ° , C=36kPa饱和工况：丫 2=21.3kN/m3, © 2=15.5 ° , C2=29kPa根据岩性及地层情况，由于在滑面以上还存在有筑填土层约7.7m和含碎石粉质粘土（Q4呦）层厚约为1.1m，所以滑面以上土层厚度约 h' =8.8m,查取相关规范可知取该土层的抗滑地基系数为m=10000KN/ m4，则滑面处的地基系数采用A=10000X8.8=88000KN/ m3泥岩(T2b)由强风化泥岩厚为2.

7、20m和弱风化泥岩厚为0.70m组成，桩的埋长为6m。强风化泥岩取抗滑地基系数为m1 =80000KN/ m4，弱风化泥岩取抗 滑地基系数m2=100000KN/ m4。根据多层土的地基系数的取值可得桩附近的滑体厚度为8.8m，该处的滑坡推力P=607kN/m桩前剩余抗滑力E=0kN/m。抗滑桩采用C30钢筋混凝土，其弹性模量Eh=30X 106 KPa,桩断面为bx h=2m x3m的矩122134oW = bh2 =3m2I = bh3= 4.5m4形，截面S=6m,截面模量6，截面对桩中心惯性矩12，相对刚度系数El = 0.85&1 =2,桩的中心距l=6m，桩的计算宽度Bp=

8、b+1=3m，桩的埋深为la =6m。1.2采用K法计算桩身的内力(1)计算桩的刚度64由查表可知地基系数C =0.08 10 KN /m桩的变形系数0 =彳£企=0.151mV 4EI桩的换算深度为"a=0.151x 6=0.906<1故按刚性桩计算。(2)计算外力每根桩承受的水平推力F=607 x C0S25°X 6=3273.4KNF 3273 4T '371.93KN /m则 h 8.8滑坡推力按矩形分布；如右图滑面处的剪力Q°=3273.4KN滑面处弯矩 M(=3273.4X 4.4=14403KN/m 滑面至旋转中心的距离6 2

9、 88000 (3 14403 2 3273.4 6) 87044 6 (4 14403 3 3273.4 6)1 一 2 3 88000 (2 14403 3273.4 6) 87044 6 (3 14403 2 3273.4 6)=4.0475m(4) 桩的转角=0.001739 rad(5) 桩身内力及桩侧抗力桩侧抗力=y0 - y严A my桩侧抗力最大点位置4 59.6961 21 5y .3 69y =1.5183m因为y5 ,所以桩身各点的剪力当Qy=°时，即可找出弯矩最大是的y值。经试算求得y=1.309m时，M最大。桩身各点的弯矩桩侧抗力、剪力、弯矩计算结果如下图所示

10、：桩侧抗力为0的一点即为剪力最大点，求得当埋深：y=4.0475m时、=0所以最大剪力为Qmax=5505.52KN剪力为0的一点即为弯矩最大点，求得当埋深：y=1.309m时Qy=0所以最大弯矩为 Mmax=16691.5KN m1.3抗滑桩结构设计抗滑桩受滑坡推力和锚固地层抗力作用，在荷载作用下产生弯曲转动，为了防止桩体由于荷载作用而产生过大变形与破坏，桩身需要配纵向受力钢筋以抵消弯矩，配置箍筋以抵抗剪力。桩身结构设计计算参考混凝土结构设计规范（GB50010-2002）,按受弯构 件考虑。1）桩身截面配置纵向受力钢筋（控制截面受弯）' X厂、0 根 据前 述抗 滑桩 内力 计算

11、结果，取控制截面1-1所受弯矩进行计算 按混凝土结构正截面受弯承载力计算模式，计算受力钢筋，计算可按单筋截面考虑，经 简化的计算如图 抗滑桩总长约为15m,计算可按两个控制截面考虑配筋。控制截面I - I取桩身最大弯矩 截面若结构重要系数取1.0，则控制截面I -I处的设计弯矩为Mmax=16691.5<N.m混凝土保护层厚度取80mm若为单排布，则桩截面有效高度h°2900mm由力的平衡条件得 由力矩平衡条件得联立上述两式求解，得式中，x为截面受压区高度，可按下式求得式中，M为设计弯矩（KN.m ）; As为受拉钢筋截面积；为混凝土受压区等效矩形应力图系数，当混凝土强度等级不

12、高于C50时，取1.0; fc为混凝土轴心抗压强度设计值(KPa);fy为钢筋的抗力强度设计值（KPa）;b为桩截面宽度（m）;h）为截面有效高度（m）； a为受拉钢筋的混凝土保护层厚度（m）。2 2采用C30混凝土，fc=14.3N/mm，ftWN/mm，纵向受力钢筋选用HRB400级（山2 2级），fy =360N/mm，箍筋及架立钢筋选用HPB300（I级），fy = 270N/mm，则其他参数如上所述A.计算I - I截面受力钢筋截面积混凝土受压区高度取x的值为208.76mmI - I截面受力钢筋截面积选用21根32mm的 HRB40C钢筋截面面积为As=16890.3 mm2满足要

13、求，可采取3根一束，共7束布置于受拉侧。2）桩身截面配置箍筋（控制截面受剪）抗滑桩桩身除承受弯矩以外，还承受着剪应力。因此在设计计算时，必须进行剪应 力的检算。为了施工方便，桩身不宜设斜筋，斜面上的剪应力由混凝土和箍筋承受。桩 身剪力极值有位于滑面处的 3273.4KN和位于滑面一下4.0475m处的5505.52KN，同样， 结构重要系数取1.0,则设计剪力按5505.52KN考虑。验算截面尺寸：因为 0.2 5Jcbh0 二 0.251 . 01 4.32 0 02KN0V20735 KN 5 50 5.5 2所以截面尺寸满足要求。验算是否按计算配箍筋：可见，设计剪力大于混凝土提供的抗剪能

14、力，只需要配置构造箍筋即可，所以实配箍筋为：d6200，采用双肢箍，配筋详见下图 1N5C«S181000)1/111N3C7026) / / / .! J J J N4(0162OO>I-I截面配筋图上述计算出的纵向受力钢筋布置于截面受拉侧，即抗滑桩的内侧。受压侧布置构造钢筋以形成骨架，此处选 7根HPB400级26mm另外，各选7根HRB40C级26mn布置于抗 滑桩的两侧边，见上图。1.4桩侧应力验算滑床中、上部主要为三叠系中统巴东组（T?b ）青灰色泥岩组成，岩层产状为161°/ 41°，强风化带厚度约为 2.2 m,其下为中等微风化。岩石的单轴抗压

15、强度为 R=24 MPa。属于完整的岩质、半岩质地层。锚固段地层为比较完整的岩质地层，桩身对地层的侧压应力匚max应符合下列条件：k1 岩层产状倾角大小决定，根据岩层构造取0.5;Ro 围岩单轴抗压极限强度，R= 24000kPa故满足要求。2、抗滑桩间挡土板设计2.1挡土板的拟定挡土板材料及施工：采用 C30混凝土，选用HRB33歐钢筋，现场预制由于抗滑桩净距* =6-3=3m，且挡土板深入抗滑桩长度至少为 30cm,所以挡土板尺寸 拟定如下：板墙尺寸：截面为矩形，截面尺寸bx h =1000 x 250，板长a=3600,如下图所示2. 2荷载确定当土体为粘性土时，建筑地基基础设计规范（G

16、B50007-2002对边坡支挡结构土 压力计算提出如下规定，计算支挡结构的土压力时，可按主动土压力计算。由板墙测土地质条件，按库伦主动土压力计算：2滑面处的库伦土压力qk =讣厂20 8.8 0.51 =89.76KN /m1 1Ea 二 qkh = 一汉 89.76 x 8.8= 395.0KN则总库伦土压力：222取最大库伦土压应力qk=89.76KN/m均匀作用在单跨板上进行设计抗滑桩间间距l0= 3m计算跨径 丨"o 15 =3 1.5 0.3= 3.45m1212Mmax =一4订2 =一隊89.763.452 =133.55KN m则板跨最大弯矩为882.3板墙配筋设计

17、取桩的永久作用分项系数：G = 1.35取桩结构重要性系数：° = 1.0则设计弯矩：2取C30混凝土，混凝土轴心抗压强度设计值fc =14.3N /mm ,取选用HRB335级钢筋，2钢筋抗压强度设计值fy二300N'mm。保护层厚度 c=30mm，： 40mm， h值取为 250mm,则 h0=210mm。由力矩平衡条件得为防止出现超筋破坏，应满足hobh厂0.55 210 = 115.5mm 即满足要求由力的平衡条件得为防止出现少筋破坏，应满足As 一 ?min bhSnbh 二 0.00215 1000 250 二 537.5 即满足要求2选用用10 22100单排布

18、置，As=3801mm，在沿板跨度方向截面受拉一侧布置。根据DZ0240-2004_f坡防治工程设计与施工技术规范，分布钢筋选用HPB300 钢筋，直径为12mm布置与受力钢筋垂直方向，间距 200mm,板墙配筋如下图。3、排水工程该区域属中一亚热带季风气候，年平均降雨量1082mm,降雨多集中在59月，尤其是68月多暴雨，日最大降雨量达192.9mm,小时最大降雨量超过 65mm。根据K96+030K96+155工程地质详细勘察报告，斜坡坡顶、坡脚无塘、田、水库、河流 等地表水体分布。滑坡地质条件简单，滑体厚度和滑坡规模都较小，综合考虑仅需简单 按区域性进行排水沟设置。3.1排水沟设计排水沟

19、材料：采用浆砌条石排水沟布置：在公路内侧布置，延伸出滑坡周界 5m按重庆市区域常用排水沟截面设计区间取值，截面尺寸见下图排水沟截面尺寸五、工程量计算1、钢筋量计算该工程中共采用了 HRB335 HRB4O0 HPB30C三种钢筋，其中HRB335钢筋所用直径为22mm, HRB4O0冈筋所用直径为 26mm 32mm, HPB3O0冈筋所用直径为12mm 16mm 18mm1.1 HRB335直径为22mm勺钢筋，该钢筋全部用于浇筑挡土板单块挡土板钢筋用量：3600 10 10 2 (12 22 3.14 22 42661.6 mm因为滑面以上共8.8m,而每块挡土板为1m,所以共需9块挡土板，其该钢筋用量为:42661.6 9 = 383954.4mm ： 384m1.2 HRB40C直径为26mm勺钢筋，该钢筋全部用于抗滑桩的构造钢筋单桩用量.14800 2121 2 (12 26 3.14 26) =327332.88mm ： 327.4m1.3 HRB40C直径为32mm的钢筋，该钢筋全部用于抗滑桩的构造钢筋单桩用量:14800 21 21 2 (12 32 3.14 32) = 331148.16mm ： 331.2m1.4 HPB300直径为12mm的钢筋，该钢筋作为挡土板的分布钢筋单块挡土板钢筋用量:因为滑面以上共8.8m,而每块挡土板为