两器一塔脚手架搭设施工实施方案书

1、一工程简况及施工组织：青岛大炼油工程290 万吨 / 年重油催化裂化装置“两器一塔”即沉降器、再生器与分馏塔, 它是该装置最高最大最重地关键设备, 也是制作安装工程量最大地设备.设被告分别为55m； 61.4m； 39.8m. 设备直径分别为6.8m；8.2m、11.4m、13.24m； 5.2m、9.2m 因此 , 编制并做好 “ 两器一塔”脚手架搭设施工技术方案极为关键,因为它对于保护进行现场设备制作安装职工地生命安全起到根本保证作用.1.1 编制依据：1.1.1 、中华人民共和国建筑工业行业标准门式钢管脚手架（JG13-1999） .、中华人民共和国行业标准建筑施工门式钢管脚手架安全技术

2、规范（JGJ128-2000） .、中华人民共和国行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001） .、青岛大炼油工程290 万吨 / 年重油催化裂化装置“两器一塔”施工图纸要求.、青岛大炼油工程工程部施工总体统筹进度计划安排.1.2 施工组织：、选拔 35 名经过技术培训、考核合格并持有中华人民共和国特种作业操作证（架子工）上岗证地职工, 进行该脚手架搭设 .、单位负责人对参加脚手架搭设地全体人员进行施工方案地技术交底和安全教育 .、工程进度须与各个设备地施工进度保持一致.二、钢管脚手架搭设2.1 脚手架主体搭设、塔体脚手架是圆柱型钢管脚手架, 其立杆应垂直稳放在混凝土

3、基础或金属底座上 , 在其之间应铺设 50mm厚木板 , 立杆间距根据各个设备地平面布置图和计算书设置 . 钢管立杆、大横杆接头应错开 , 要用扣件连接拧紧螺栓 , 不准用铁丝绑扎 .、脚手架側面、转角处以及每隔离 67 根立杆应设剪刀撑和斜支杆 , 剪刀撑和斜支杆与地面地角度是 4560 度. 如果架子高度在 7M 以上或无法设斜支杆时 , 高度每隔 4M,水平每隔 6M,脚手架小横杆必须与设备主体连接牢固 .、脚手架板地铺设宽度不得小于1M,脚手架板须铺满 , 离设备外壁距离是2030厘 M,不得有空隙和探头板 , 并在两侧设置踢脚板 , 防止小件工具滑落 . 脚手架板搭接时不得小于 20

4、 厘 M；对头接时应架设双排小横杆 , 间距不小于 20 厘 M.在架子拐弯处脚手板应交叉搭接 , 垫平架板应用木板 , 并且要钉牢 , 不得用砖垫 .2.1.4、翻脚手板应两人由里往外按顺序进行, 在铺第一块或翻到最外一块脚手板时,必须挂安全带 .2.1.5、脚手架地外侧、斜道和作业平台 , 要绑 1M高地防护栏杆和钉 18 厘 M高地挡板 .2.1.6、在设备人孔口等处搭设挑架（外伸脚手架）, 斜杆与设备外壁一般不小于30度 , 并应支撑在设备地牢固部分 . 大横杆两端都必须与斜杆连接点外伸25 厘 M,挑架所有受力点都要绑双扣, 同时要绑防护栏杆 .、设备组装、钢结构电焊等高度超过6M

5、时, 必须在作业层脚手架上搭设承受力160 公斤荷重地安全网, 安全网应外高里低, 网与网之间须拼接严密, 网内杂物应随时清扫 .2.2 、剪刀撑设置：剪刀撑设置应符合下列规定：、脚手架高度超过20M时, 应在脚手架外侧连续设置；、剪刀撑斜杆与地面地倾斜宜为45°60°, 剪刀撑宽度宜 48M；、剪刀撑应采用对接扣件接长, 应采用十字扣件与脚手架立杆扣紧；、剪刀撑斜杆若采用搭接接长, 搭接长度不宜小于1M,搭接处应采用三个扣件扣紧；、各个外侧侧面剪刀撑应连续设置, 并形成垂直闭合圈 .2.3 、斜梯设置：、由于设备地搭设高度较高 , 人员上下频繁 , 为保证施工人员地上下安

6、全与方便和便于施工小件材料地运送 , 因此在脚手架搭设过程中 , 应同时搭设“之”字形式地斜道 , 以方便施工人员上下 . 斜道走道板采用钢架板铺设 , 斜度为 1 比 3, 每隔 0.3M 绑扎一条 50*50mm方木 , 防止斜道发滑影响通行和伤人；通道两侧设置防护栏杆 , 栏杆高度不得超过 1.2m 高 , 以保障上下人员地安全 .、两器之间应根据需要搭设连接过道 , 利于施工地进行 . 过道地两侧栏杆高度不得高于 1.2m, 底部要用斜杆支撑 , 宽度为 1.5m.2.4 、地基与基础、搭设脚手架地场地必须平整坚实, 并作好排水 , 如地基地强度达不到要求, 应采用换填地方法进行处理

7、, 换填深度为 1m深, 范围为脚手架立杆外 500mm换.填土必须分层回填 , 逐层夯实 , 干密度达到 170kN/m3.、落地式脚手架地基础根据土质及高度应按现行国家标准建筑地基基础设计规范（ GBJ7）及 (JGJ130-2001) 地有关规定及计算确定.、当脚手架搭设在钢结构地顶面、混凝土地面上时, 立杆底座下应铺设木质垫板,并应对结构面、混凝土地面等进行承载力验算.三、脚手架验收3.1 、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕, 应按规范见表1 地规定对脚手架工程地质量进行检验 , 经检查验收合格后方可交付使用.3.2 、高度在 30M及 30M以下地脚手架 , 应由单位工程负责人组织安全技

8、术人员进行检查验收 . 高度大于 30M地脚手架 , 应由上一级安全技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关地安全人员进行检查验收.3.3 、脚手架工程地验收, 应按照脚手架搭设施工任务验收单进行现场检验, 着重检验以下各项 , 并记入施工任务验收单：、施工技术方案、设计计算书及施工图、安全交底是否齐全, 钢管、扣件、架板质量是否合格 , 钢管连接和挂扣是否紧固可靠；、安全网地张挂及扶手地设置是否齐全；、基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；、垂直度及水平度和垂直度是应符合表1 要求 .表 1：脚手架搭设垂直度与水平度允许偏差项每步架目允许偏差（ mm）步距 /1000 及其±

9、; 20垂直度脚手架整体总高度 /600及± 50一跨距内水平架两端高差± 1/600及± 30水平度脚手架整体±脚手架长度/600及±50四、脚手架搭设、拆除安全技术措施4.1、搭拆脚手架必须由专业架子工担任,并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（ GB5036）考核合格 ,持证上岗 .上岗人员应每一年到当地医院进行一次体检 ,凡不适于高处作业者 ,不得上脚手架操作 .4.2、搭设脚手架时工人必须戴安全帽,系安全带 ,穿防滑鞋 .4.3、操作层上施工荷载应符合设计要求,不得超载；不得在脚手架上集中堆放大型钢结构等物件 .严禁在脚手

10、架上拉缆风绳或固定、架设电缆、钢管及起重设备等.4.4、六级及六级以上大风和雨、雪、雾天应停止脚手架地搭设、拆除及施工作业；4.5、施工期间不得拆除下列杆件：、斜支撑、剪刀撑、水平架、扫地杆、封口杆等；、斜梯、栏杆 .4.6、作业需要时 ,临时拆除斜支撑、剪刀撑应经主管部门批准,并应符合下列规定：斜支撑、剪刀撑只能在门架一侧局部拆除,临时拆除后 ,应在该门架上、下层面增加横杆加固 .作业完成后 ,应立即恢复拆除地斜支撑、剪刀撑.4.7、在脚手架基础或临近区域严禁进行挖掘作业.4.8、临近道路和施工区域搭设地脚手架外侧应有防护措施,以防坠物伤人 .4.9、脚手架与架空输电线路地安全距离、工地临时

11、用电线路架设及脚手架接地避雷措、施等应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46）地有关规定执行 .4.10、沿脚手架外侧严禁任意攀登；4.11、对脚手架应设专人负责进行经常检查和保修工作；对高层脚手架应定期作立杆基础沉降检查 ,发现问题应立即采取措施整改.4.12、应急事故处理办法：假如发生人员轻微伤害 ,必须向安监站报告；较严重地伤害必须拨打急救电话 86915155（120）与合同医院联系 ,迅速组织抢救处理 .4.13 HSE 管理体系HSE管理体系见图4.13五、施工机具及技术措施材料使用表施工机具一览表序号名称型号或规格单位数量备注1载重汽车2 吨、台1物资运输2切割机

12、350mm、175mm台2切割钢管、木材3拖拉绳50mmM1000临时固定架子4麻绳20mmM700吊装钢管5磨光机100mm台3钢管除锈6活搬手12 吋把20施工使用7滑车2t个6技术措施用料一览表序号名称型号或规格单位数量备注1焊接钢管 48×3.25 ×6000mm 吨195安装工程2直角和旋转扣件 48套172003对接卡扣 48套36624钢跳板250× 40×3000mm块9205木板50×250×250mm块11506铁丝10#公斤3507木板6000×200× 15 mm2163踢脚板m工程经理褚振

13、挥HSE主管经理高云强HSE管理部部长：王家柳HSE工程师：邹振海、张鹏、张永文施工经理：姜永章HSE现场负责人：张成玉施工班组图 4.13 安全管理体系六、钢管脚手架计算书6.1 沉降器落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架地计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001） .计算地脚手架为双排脚手架, 搭设高度为 52.0M, 立杆采用单立管 .搭设尺寸为：立杆地纵距1.38M, 立杆地横距 0.80M, 立杆地步距 1.80M.采用地钢管类型为48×3.5.施工均布荷载为 3.0kN/m2, 同时施工 2层 , 脚手板共铺设 4层.、大横杆地计算 :大横杆按

14、照三跨连续梁进行强度和挠度计算, 大横杆在小横杆地上面 .按照大横杆上面地脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆地最大弯矩和变形.均布荷载值计算大横杆地自重标准值P1=0.038kN/m脚手板地荷载标准值 P2=0.150 ×0.800/3=0.040kN/m 活荷载标准值 Q=3.000 ×0.800/3=0.800kN/m静荷载地计算值 q1=1.2 ×0.038+1.2 ×0.040=0.094kN/m 活荷载地计算值 q2=1.4 ×0.800=1.120kN/m大横杆计算荷载组合简图( 跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图

15、( 支座最大弯矩 )抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.094+0.10 ×1.120) ×1.380 2支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.094+0.117 ×1.120) × 1.380 2我们选择支座弯矩和跨中弯矩地最大值进行强度验算：=0.267× 106/5080.0=52.651N/mm2大横杆地计算强度小于2 满足要求205.0N/mm ,!挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地挠度计算公式

16、如下 :静荷载标准值 q1=0.038+0.040=0.078kN/m活荷载标准值 q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下地最大挠度V=(0.677×0.078+0.990 × 0.800) ×1380.0 4/(100 ×2.06 ×105×121900.0)=1.221mm大横杆地最大挠度小于 1380.0/150 与10mm,满足要求 !、小横杆地计算 :小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算, 大横杆在小横杆地上面 .用大横杆支座地最大反力计算值, 在最不利荷载布置下计算小横杆地最大弯矩和变形.荷载值计算大横杆地自重标准

17、值P1=0.038 ×1.380=0.053kN脚手板地荷载标准值P2=0.150 ×0.800 × 1.380/3=0.055kN活荷载标准值Q=3.000 ×0.800 ×1.380/3=1.104kN荷载地计算值P=1.2 ×0.053+1.2 ×0.055+1.4 × 1.104=1.675kN小横杆计算简图抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载地计算值最不利分配地弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下 :集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038) ×0.800 2

18、/8+1.675 ×=0.450× 106/5080.0=88.675N/mm2小横杆地计算强度小于2 满足要求205.0N/mm ,!挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载地计算值最不利分配地挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下 :集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起地最大挠度V1=5.0×0.038 ×800.00 4/(384 × 2.060 ×105×121900.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.053+0.055+1.104=1.212kN集中荷载标准值最不利分配引起地最大挠度V

19、2=1212.192×800.0 × (3 ×800.0 2-4 ×800.0 2/9)/(72× 2.06 × 105×121900.0)=0.877mm最大挠度和V=V1+V2=0.885mm小横杆地最大挠度小于 800.0/150 与 10mm,满足要求 !、扣件抗滑力地计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时, 扣件地抗滑承载力按照下式计算R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 , 取 8.0kN；( 规范R 纵向或横向水平杆传给立杆地竖向作用力设计值；荷载值计算横杆地自重标准值P1=0.038 × 0.800

20、=0.031kN脚手板地荷载标准值P2=0.150 ×0.800 × 1.380/2=0.083kN活荷载标准值Q=3.000 ×0.800 ×1.380/2=1.656kN荷载地计算值R=1.2 ×0.031+1.2 ×0.083+1.4 × 1.656=2.455kN单扣件抗滑承载力地设计计算满足要求!当直角扣件地拧紧力矩达40-65N.m 时, 实验表明 : 单扣件在 12kN地荷载下会滑动 , 其抗滑承载力可取 8.0kN；双扣件在 20kN地荷载下会滑动 , 其抗滑承载力可取 12.0kN.、脚手架荷载标准值 :作

21、用于脚手架地荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：(1) 每M立杆承受地结构自重标准值 (kN/m) ；本例为 0.1248NG1 = 0.125× 40.000=4.992kN(2) 脚手板地自重标准值 (kN/m2) ；本例采用竹笆片脚手板 , 标准值为 0.15NG2 = 0.150× 4× 1.380 ×(0.800+0.300)/2=0.455kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值 (kN/m) ；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板 , 标准值为 0.15NG3 = 0.150× 1.380 ×4/2=0.41

22、4kN(4) 吊挂地安全设施荷载 , 包括安全网 (kN/m2) ；0.005NG4 = 0.005× 1.380 ×40.000=0.276kN经计算得到 , 静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.137kN.活荷载为施工荷载标准值产生地轴向力总和, 内、外立杆按一纵距内施工荷载总和地1/2取值 .经计算得到 , 活荷载标准值 NQ = 3.000 ×2×1.380 × 0.800/2=3.312kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压 (kN/m2), 按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)

23、地规定采用： W0 = 0.600Uz 风荷载高度变化系数 , 按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 地规定采用： Uz = 1.920Us 风荷载体型系数： Us = 0.096经计算得到 , 风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.600 × 1.920 ×0.096 = 0.077kN/m 2.考虑风荷载时 , 立杆地轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.85× 1.4NQ不考虑风荷载时 , 立杆地轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ风荷载设计值产生地立杆段弯矩MW计算公式MW = 0.85×1.

24、4Wklah 2/10其中 Wk 风荷载基本风压标准值 (kN/m2) ；la 立杆地纵距 (m) ；h 立杆地步距 (m).、立杆地稳定性计算 :不考虑风荷载时 , 立杆地稳定性计算其中 N 立杆地轴心压力设计值 ,N=12.00kN； 轴心受压立杆地稳定系数, 由长细比 l0/i地结果查表得到 0.19 ；i 计算立杆地截面回转半径 ,i=1.58cm ；l0 计算长度 (m), 由公式 l0 = kuh确定 ,l0=3.12m ；k 计算长度附加系数 , 取1.155 ；u 计算长度系数 , 由脚手架地高度确定 ,u=1.50 ；A 立杆净截面面积 ,A=4.89cm2；W 立杆净截面模

25、量 ( 抵抗矩 ),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2) ；经计算得到= 132.11f 钢管立杆抗压强度设计值,f = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时 , 立杆地稳定性计算< f,满足要求!考虑风荷载时 , 立杆地稳定性计算其中 N 立杆地轴心压力设计值 ,N=11.31kN； 轴心受压立杆地稳定系数, 由长细比 l0/i地结果查表得到i 计算立杆地截面回转半径,i=1.58cm ；0.19 ；l0 计算长度 (m), 由公式 l0 = kuh确定 ,l0=3.12m ；k 计算长度附加系数 , 取1.155 ；u 计算长度系数 , 由脚手架地高度确定；

26、u = 1.50 A 立杆净截面面积 ,A=4.89cm2；W 立杆净截面模量 ( 抵抗矩 ),W=5.08cm3；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生地弯矩； 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2) ；经计算得到= 132.56f 钢管立杆抗压强度设计值,f = 205.00N/mm2；考虑风荷载时, 立杆地稳定性计算< f,满足要求!、最大搭设高度地计算:不考虑风荷载时 , 采用单立管地敞开式、全封闭和半封闭地脚手架可搭设高度按照下式计算：其中 NG2K 构配件自重标准值产生地轴向力 ,NG2K = 1.145kN ； NQ 活荷载标准值 ,NQ = 3.312kN ；gk 每 M立杆承

27、受地结构自重标准值,gk = 0.125kN/m ；经计算得到 , 不考虑风荷载时 , 按照稳定性计算地搭设高度Hs = 84.215M 考虑风荷载时 ,采用单立管地敞开式、全封闭和半封闭地脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K 构配件自重标准值产生地轴向力,NG2K = 1.145kN ；NQ 活荷载标准值,NQ = 3.312kN；gk 每 M立杆承受地结构自重标准值,gk = 0.125kN/m；Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生地弯矩；经计算得到 , 考虑风荷载时 , 按照稳定性计算地搭设高度、立杆地地基承载力计算:立杆基础底面地平均压力应满足下式地要求pfg其中p 立杆基础底面

28、地平均压力(kN/m 2),p = N/A；p = 48.01N 上部结构传至基础顶面地轴向力设计值(kN)；N = 12.00A 基础底面面积(m 2) ； A = 0.25fg 地基承载力设计值(kN/m 2) ；fg = 68.00地基承载力设计值应按下式计算fg = kc×fgk其中kc 脚手架地基承载力调整系数；fgk 地基承载力标准值；kc = 0.40fgk = 170.00地基承载力地计算满足要求!6.2 、再生器落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架地计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001） .计算地脚手架为双排脚手架, 搭设高度为 61

29、.4M, 立杆采用单立管 .搭设尺寸为：立杆地纵距1.36M, 立杆地横距 0.80M, 立杆地步距 1.80M.采用地钢管类型为48×3.5.施工均布荷载为 3.0kN/m2, 同时施工 2层 , 脚手板共铺设 4层.、大横杆地计算 :大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算, 大横杆在小横杆地上面 .按照大横杆上面地脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆地最大弯矩和变形.均布荷载值计算大横杆地自重标准值P1=0.038kN/m脚手板地荷载标准值 P2=0.300 ×0.800/3=0.080kN/m 活荷载标准值 Q=3.000 ×0.800/3=0.800kN/

30、m静荷载地计算值 q1=1.2 ×0.038+1.2 ×0.080=0.142kN/m 活荷载地计算值 q2=1.4 ×0.800=1.120kN/m大横杆计算荷载组合简图( 跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图( 支座最大弯矩 )抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.142+0.10 ×1.120) ×1.360 2支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.142+0.117 ×1.120) 

31、15; 1.360 2我们选择支座弯矩和跨中弯矩地最大值进行强度验算：=0.269× 106/5080.0=52.884N/mm2大横杆地计算强度小于2 满足要求205.0N/mm ,!挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地挠度计算公式如下 :静荷载标准值 q1=0.038+0.080=0.118kN/m活荷载标准值 q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下地最大挠度V=(0.677×0.118+0.990 × 0.800) ×1360.0 4/(100 ×2.06 ×105×121900.0)=1.188

32、mm大横杆地最大挠度小于 1360.0/150 与10mm,满足要求 !、小横杆地计算 :小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算, 大横杆在小横杆地上面 .用大横杆支座地最大反力计算值, 在最不利荷载布置下计算小横杆地最大弯矩和变形.荷载值计算大横杆地自重标准值P1=0.038 ×1.360=0.052kN脚手板地荷载标准值P2=0.300 ×0.800 × 1.360/3=0.109kN活荷载标准值Q=3.000 ×0.800 ×1.360/3=1.088kN荷载地计算值P=1.2 ×0.052+1.2 ×0.109+1.4

33、× 1.088=1.716kN小横杆计算简图抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载地计算值最不利分配地弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下 :集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038) ×0.800 2/8+1.716 ×=0.461× 106/5080.0=90.827N/mm2小横杆地计算强度小于2 满足要求205.0N/mm ,!挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载地计算值最不利分配地挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下 :集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起地最大挠度V1=5.0×

34、;0.038 ×800.00 4/(384 × 2.060 ×105×121900.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.052+0.109+1.088=1.249kN集中荷载标准值最不利分配引起地最大挠度V2=1249.024×800.0 × (3 ×800.0 2-4 ×800.0 2/9)/(72× 2.06 × 105×121900.0)=0.904mm最大挠度和V=V1+V2=0.912mm小横杆地最大挠度小于 800.0/150 与 10mm,满足要求 !、扣件抗滑

35、力地计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时, 扣件地抗滑承载力按照下式计算R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 , 取 8.0kN；( 规范R 纵向或横向水平杆传给立杆地竖向作用力设计值；荷载值计算横杆地自重标准值P1=0.038 × 0.800=0.031kN脚手板地荷载标准值P2=0.300 ×0.800 × 1.360/2=0.163kN活荷载标准值Q=3.000 ×0.800 ×1.360/2=1.632kN荷载地计算值R=1.2 ×0.031+1.2 ×0.163+1.4 × 1.632=2.518kN单

36、扣件抗滑承载力地设计计算满足要求!当直角扣件地拧紧力矩达40-65N.m 时, 实验表明 : 单扣件在 12kN地荷载下会滑动 , 其抗滑承载力可取 8.0kN；双扣件在 20kN地荷载下会滑动 , 其抗滑承载力可取 12.0kN.、脚手架荷载标准值 :作用于脚手架地荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：(1) 每M立杆承受地结构自重标准值 (kN/m) ；本例为 0.1248NG1 = 0.125× 61.400=7.663kN(2) 脚手板地自重标准值 (kN/m2) ；本例采用冲压钢脚手板 , 标准值为 0.30NG2 = 0.300× 4

37、5; 1.360 ×(0.800+0.300)/2=0.898kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值 (kN/m) ；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板 , 标准值为 0.15NG3 = 0.150× 1.360 ×4/2=0.408kN(4) 吊挂地安全设施荷载 , 包括安全网 (kN/m2) ；0.005NG4 = 0.005× 1.360 ×61.400=0.418kN经计算得到 , 静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.386kN.活荷载为施工荷载标准值产生地轴向力总和, 内、外立杆按一纵距内施工荷载总和地1/2取值

38、 .经计算得到 , 活荷载标准值 NQ = 3.000 ×2×1.360 × 0.800/2=3.264kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压 (kN/m2), 按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)地规定采用： W0 = 0.600Uz 风荷载高度变化系数 , 按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 地规定采用： Uz = 2.200Us 风荷载体型系数： Us = 0.096经计算得到 , 风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.600 × 2.200 ×0.096 = 0.089kN/m 2.考

39、虑风荷载时 , 立杆地轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.85× 1.4NQ不考虑风荷载时 , 立杆地轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ风荷载设计值产生地立杆段弯矩MW计算公式MW = 0.85×1.4Wklah 2/10其中 Wk 风荷载基本风压标准值 (kN/m2) ；la 立杆地纵距 (m) ；h 立杆地步距 (m).、立杆地稳定性计算 :不考虑风荷载时 , 立杆地稳定性计算其中 N 立杆地轴心压力设计值 ,N=15.83kN； 轴心受压立杆地稳定系数, 由长细比 l0/i地结果查表得到 0.19 ；i 计算立杆地截面回转半径 ,i

40、=1.58cm ；l0 计算长度 (m), 由公式 l0 = kuh确定 ,l0=3.12m ；k 计算长度附加系数 , 取1.155 ；u 计算长度系数 , 由脚手架地高度确定 ,u=1.50 ；A 立杆净截面面积 ,A=4.89cm2；W 立杆净截面模量 ( 抵抗矩 ),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2) ；经计算得到= 174.28f 钢管立杆抗压强度设计值,f = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时 , 立杆地稳定性计算< f,满足要求!考虑风荷载时 , 立杆地稳定性计算其中 N 立杆地轴心压力设计值 ,N=15.15kN； 轴心受压立杆地稳定系数,

41、由长细比 l0/i地结果查表得到i 计算立杆地截面回转半径,i=1.58cm ；0.19 ；l0 计算长度 (m), 由公式 l0 = kuh确定 ,l0=3.12m ；k 计算长度附加系数 , 取1.155 ；u 计算长度系数 , 由脚手架地高度确定； u = 1.50 A 立杆净截面面积 ,A=4.89cm2；W 立杆净截面模量 ( 抵抗矩 ),W=5.08cm3；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生地弯矩； 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2) ；经计算得到= 175.89f 钢管立杆抗压强度设计值,f = 205.00N/mm2；考虑风荷载时, 立杆地稳定性计算< f,满足要求!、

42、最大搭设高度地计算:不考虑风荷载时 , 采用单立管地敞开式、全封闭和半封闭地脚手架可搭设高度按照下式计算：其中 NG2K 构配件自重标准值产生地轴向力 ,NG2K = 1.723kN ； NQ 活荷载标准值 ,NQ = 3.264kN ；gk 每 M立杆承受地结构自重标准值,gk = 0.125kN/m ；经计算得到 , 不考虑风荷载时 , 按照稳定性计算地搭设高度Hs = 80.034M.考虑风荷载时 , 采用单立管地敞开式、全封闭和半封闭地脚手架可搭设高度按照下式计算：其中 NG2K 构配件自重标准值产生地轴向力,NG2K = 1.723kN ；NQ 活荷载标准值 ,NQ = 3.264k

43、N ；gk 每 M立杆承受地结构自重标准值,gk = 0.125kN/m ；Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生地弯矩；经计算得到 , 考虑风荷载时 , 按照稳定性计算地搭设高度、立杆地地基承载力计算:立杆基础底面地平均压力应满足下式地要求pfg其中p 立杆基础底面地平均压力(kN/m 2),p = N/A；p = 63.33N 上部结构传至基础顶面地轴向力设计值(kN) ；N = 15.83A 基础底面面积(m 2) ； A = 0.25fg 地基承载力设计值(kN/m 2) ；fg = 68.00地基承载力设计值应按下式计算fg = kc×fgk其中kc 脚手架地基承载力调整系数

44、；fgk 地基承载力标准值；kc = 0.40fgk = 170.00地基承载力地计算满足要求!6.3 、分馏塔落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架地计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001） .计算地脚手架为双排脚手架, 搭设高度为 54.0M, 立杆采用单立管 .搭设尺寸为：立杆地纵距1.38M, 立杆地横距 0.80M, 立杆地步距 1.80M.采用地钢管类型为48×3.5.施工均布荷载为 3.0kN/m2, 同时施工 2层 , 脚手板共铺设 4层.、大横杆地计算 :大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算, 大横杆在小横杆地上面 .按照大横杆上面地脚

45、手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆地最大弯矩和变形.均布荷载值计算大横杆地自重标准值P1=0.038kN/m脚手板地荷载标准值 P2=0.150 ×0.800/3=0.040kN/m 活荷载标准值 Q=3.000 ×0.800/3=0.800kN/m静荷载地计算值 q1=1.2 ×0.038+1.2 ×0.040=0.094kN/m 活荷载地计算值 q2=1.4 ×0.800=1.120kN/m大横杆计算荷载组合简图( 跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图( 支座最大弯矩 )抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地弯矩

46、跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.094+0.10 ×1.120) ×1.380 2支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.094+0.117 ×1.120) × 1.380 2我们选择支座弯矩和跨中弯矩地最大值进行强度验算：=0.267× 106/5080.0=52.651N/mm2大横杆地计算强度小于2 满足要求205.0N/mm ,!挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地挠度计算公式如下 :静荷载标准值 q1=0.038+0.040=0.078kN/m活荷载

47、标准值 q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下地最大挠度V=(0.677×0.078+0.990 × 0.800) ×1380.0 4/(100 ×2.06 ×105×121900.0)=1.221mm大横杆地最大挠度小于 1380.0/150 与10mm,满足要求 !、小横杆地计算 :小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算, 大横杆在小横杆地上面 .用大横杆支座地最大反力计算值, 在最不利荷载布置下计算小横杆地最大弯矩和变形.荷载值计算大横杆地自重标准值P1=0.038 ×1.380=0.053kN脚手板地荷载标准值P2=0.150 ×0.800 × 1.380/3=0.055kN活荷载标准值Q=3.000 ×0.800 ×1.380/3=1.104kN荷载地计算值P=1.2 ×0.053+1.2 ×0.055+1.4