英文翻译模板

1、本科毕业设计外文翻译专业名称 飞行器动力工程 学生学号 2011301662 学生姓名 银涛 指导教师 乔渭阳 完成时间 2015年4月 本科毕业设计英文翻译指导教师评阅意见学生姓名： 班级： 得分：请指导教师用红笔在译文中直接进行批改，并就以下几方面填写评阅意见，给出综合得分（满分按100分计）。1、专业术语、词汇翻译的准确性；2、翻译材料是否与原文的内容一致；3、翻译材料字数是否符合要求；4、语句是否通顺，是否符合中文表达习惯。中文译文：理论压缩系统模型本文报道了轴流压缩机喘振的理论研究。我们发展了一个非线性模型来预测的压缩系统在稳态操作条件的扰动后的暂态响应。发现系统的在预测研究中这种响

2、应取决于有一个重要的无量纲参数。此参数是否高于或低于某个临界值将会确定压缩机的失稳模式(旋转失速或喘振)，直到遇到喘振边界。如果我们提高采收率值高于临界点，系统会显示出大振幅振荡行为特征波；如果降低临界值将导致旋转失速，同时导致流量的剧烈减少和压比的突然降低。数值结果在这两种基本模式不稳定的压缩系统的操作点的运动，并给出了物理解释与潮周期振荡产生的相关机制。我们运用得到的数值运算结果来展示压气机在两种不稳定状态中间的工作情况，并给出了与周期整体震荡的物理解释。介绍由于流过压气机节流从设计角度对失速限制，稳定，轴对称，流动模式的存在变得不稳定。从这个不稳定造成的现象，可以采取两种形式之一。这些被

3、称为喘振和旋转失速 l 。1两种行为在图1的示意性地示出。喘振是一个总的环大振幅振动的平均流量通过压缩机；而在旋转失速，人们发现从一个严重失速流沿圆周旋转几个细胞，虽然环平均流量保持恒定的时间，一旦模式充分开发。浪涌振荡频率通常在低于那些与旋转失速细胞，通过有关的一个数量级的，事实上，一个潮周期期间，压缩机可进出旋转失速的质量流量随时间的变化。由于通过轴向压缩机的流量被从设计点节流至失速限制，以前的稳定的轴对称的流态在变得不稳定。从这种不稳定造成这种现象可以表现为两种形式之一。这些被我们一般称之为称为喘振和旋转失速l。这两种状态在图1示意性示出。喘振是总的环的大振幅振荡平均流量通过压缩机;而在

4、旋转失速，是人们发现绕在圆周旋转的多个单元格中一个或几个严重的流动停滞，虽然环比平均质量流量保持在恒定的时间，一旦模式被完全开发。冲击振荡的频率通常是在一个数量级低于那些与旋转失速的通过单元格的频率,事实上,在上涨周期,压缩机可能进出旋转失速的质量流量随时间变化。、对压缩机或发动机设计师，知道不稳定性发生具体是哪种情况是很重要的，因为每种情况发生的后果可能是完全不同的，你必须知道所有的情况才能应付他们。例如，一旦遇到旋转失速，由于系统的滞后效应不可靠打开节流阀回到以前的正常状态。在这种情况下，脱离失速的唯一方式可以相应的降低转速，使增压比快速下降。同时，伴出现旋转失速（效率低于百分之二十已测）

5、压气机的效率极其的低，在这种模式下的任何实质性的lengthw时间的操作会导致压气机内部温度过高，从而对叶片的寿命产生不利的影响，同时非定常流场对的主体叶片过大的压力也会对叶片的寿命产生不利的影响。此外，可能导致的一个更严重的后果，由于旋转失速时发动机内部的低流速动可能导致燃烧室和涡轮的温度过高从而损坏燃烧室和涡轮。另一方面，如果发生喘振，瞬间的后果，如入口压力过大，后果也可能是严重的。然而，当不打开节流阀或者内部放气装置时，情况可能更有利于压气机回到未失稳的状态，这是由于压气机在喘振循环之间任然可以工作在部分正常状态。正是由于这个原因，一个关于压气机稳定性的问题便是在给定一个轴流压气机系统时

6、，哪种状态会发生。到目前为止,关于这个问题的研究只是达到了定性的指导方针有这一点。从由皮尔逊2、佩尔和本舍尔 3 或于佩尔4描述的实验中，可以推断，一个压缩机出喘振可能出现在在“高”的速度，但不是在“低”速度，其中仅旋转失速是仅仅在失速极限遇到。此外，出口静压箱的体积及压缩机的体积也被发现是重要的,在给定速度，压缩机在体积大的时候坑可能出现喘振,但压气机体积小的时候不会。然而，关于判断是否出现喘振的压气机具体尺寸规则还没有得出。此外,线性化分析,如埃蒙斯，et al。1,建立的检查压缩系统不稳定方程,仅限于无穷小偏离平衡的情况,并无法从根本上描述喘振时激增周期中遇到的大振幅波动。因此本文的研究

7、内容是在以前的研究背景之上更加深入的探究喘振现象。特别是,特别期望的是得到一个量化标准来决定两种类型中哪些瞬态行为被表现出。要解决的基本问题可以用户以下方式说明:假设一台在稳定工作范围工作的压气机，它的共同工作点由给定的出口节流特性决定。如果现在节流面的积略有微小的降低，压缩的工作点是不是也只有微小的变化，或者压气机工作点迅速转移到一个新的(稳定的)值显，并伴随着流量的显著减少和压力的显著降低(行为表明压缩机工作在旋转失速工况),或者压气机系统还是正如喘振的学术定义一样还是表现出质量流量和压力大振幅振荡上升。为了回答这个问题充分，我们不仅希望确定哪些物理参数在决定压气机系统的特性方面起重要作用

8、，还希望明白这些参数起作用的基本原始机理。这些双目标要求的一种瞬态压缩系统行为的非线性数学模型的发展。另外，作为通过实验评估模型的有效性的手段，获得在该是与旋转失速的开始相关联的大振幅瞬变压缩机的工作点，即，质量流量和压力上升，详细的测量或浪涌，或用喘振周期是非常重要的。在本篇文章中，关于需要依赖时间的理论模型将得到发展。数值结果将展示出来，对于系统这个现象的物理解释也将会被给出来。在第二部分（5）提到的同事的一篇论文将会讨论这个实验程序然后比较实的验结果和理论预测值。许多压缩系统包括一个压缩机，其中被连接到的大得多的直径的出口增压室的环状管道的工作。从气室的排放是然后经由出口管道，其直径比该

9、气室的又小得多的节流。在这种情况下，很自然地模拟发生在这种系统中，振荡类似于一个亥姆霍兹共振器的方式，和埃蒙斯，等人，已经使用这种想法在其线性化分析。这个假设意味着振荡所有的动能与在压缩机和节气门管道的流体的运动相关联，并且势能与气体中的气室的压缩相关联。在这里所分析的压缩系统被限制在那些具有低入口马赫数和压力上升相比，环境压力这是小。然而，没有限制被放置在压力上升，质量流量等的振荡的振幅，相对于这些量的稳态值，从而使系统的主要强非线性行为，这起因于尖锐分歧作为质量流量变化压缩机输出，被保留。在分析中使用的模型的压缩系统的示意图示于图。 2.压缩机及其管道是由一个致动器磁盘2代替以考虑的压力升

10、高，由于在压缩机和一个长度恒定区管占在压缩机导管中的流体的动力学。同样节气门（这在实践中通常可能只是一个可变区的环形喷嘴）也换成致动器盘，穿过该压力下降，加上一个恒定区导管的这种组合。与压缩机喘振相关联的振动通常可以被认为是具有相当低的频率。这一事实，加上上，将作为检查对象的流中的两个先前提到的限制，意味着以一个很好的近似，在管道中的流动可以被认为是不可压缩的，与取等于环境值的密度。在任何时刻，因此，在这些等效管道之一所有的流体将具有相同的轴向速度。等效管道的几何形状是通过要求质量流量的变化的给定的速率产生，在实际管道和在模型中（包括一个校正末端效应），并通过匹配模型管道的面积相同的不稳定压力

11、差确定与实际导管的一特征区。在该压缩机中，这可以作为在入口区，并且在节流阀流通面积在排出平面。如示于1这个要求导致的关系电力工程学报,尽管上述论点集中在简化按压的行为系统,基本可以扩展到更一般情况下的定性结论描述方程(11)-(14)。身体第一注意合理节流配置油门质量通常是小和节流压降曲线非常陡峭,以便包含有限的节流质量总体效果不大。两个系统之间的差异确实存在因此几乎完全是因为nonquasi-steady压缩机的行为。这“平缓”的一般影响系统响应而言,压力上升的急剧变化中存在稳态压缩机特性;换句话说,产生一个“有效的”压缩机曲线更加渐进的斜坡上。失速瞬态,然而,这些地区的急剧变化会发现大积极

12、的斜坡与发病相关,停止拖延。有效的减少(积极)边坡因此会有一个稳定的影响计算瞬态系统响应。这样会有更大的旋转失速(而非增加)倾向于将预测方程表达的标准(27)。这是通过计算证实。方程（27）的喘振循环准则将因此无法满足一般系统，作为稳态压缩机曲线现在将要更加正斜率比该标准建议。然而，即使该准则是不再定量正确，关于物理机制的基本参数仍然有效。也就是说，它仍然需要有整个循环的某些部分具有一定的正斜率的压缩机特性使得压缩机提供一个净功输入。所不同的是，这一现称为压缩机特性是基于瞬时压力上升，并且是函数的稳态特性不仅也，但压缩机操作点的运动的时间历史。因此，浪涌周期的基本想法通过从针对油门耗散被平衡的压缩机的净能量输入被保持在本质上是一样的，不管是考虑的简单或更一般的系统总结和结论1非线性模型已经发展到预测到在运行条件扰动随后的轴向压缩系统的瞬态响应。、2这种反应是强烈依赖无量纲参数B= U'/（2aLc），和特征曲线的形状上。3对于给定的压缩机，还有B的临界值对于较大值不稳定的失速行中遇到的模式将是表征激增的大振幅的振动;为较小值的不稳定的结果将是一个短暂的，以一个新的工作点在以相当简化的流和压力上升旋转失速。4在压缩系统喘振周期的发