石柱电厂新建工程汽轮发电机基座上部结构施工方案(修改版)

1、 重庆电力建设总公司 重庆石柱发电厂新建工程2号机组汽轮发电机基座上部结构工程施工方案目 录一、编制依据 第1 页二、工程概况 第1 页三、主要工程量 第2 页四、施工准备 第2 页五、施工作业计划 第3 页六、施工顺序及方法 第3 页七、质量保证措施 第44页八、安全健康及环境管理保证体系及措施 第45页九、文明施工保证措施 第52页 重庆石柱发电厂新建工程2号机组汽轮发电机基座上部结构施工方案一：编制依据1、GB50204-2010混凝土结构工程施工及验收规范2、DL/T5210.1-2005电力建设施工质量验收及评定标准第一部分：土建工程3、GB50164-2011混凝土质量控制标准4、

2、GB50496-2009大体积混凝土施工规范5、建筑施工手册（第四版）6、火电施工质量检验及评定标准 焊接篇7、DL5009.1-2002电力建设安全工作规程.第一部分.火力发电厂8、JGJ18-2012钢筋焊接及验收规程9、JGJ52-2006普通混凝土用砂、石质量及检验方法标准10、JGJ130-2012扣件式钢管脚手架安全技术规范11、JGJ107-2010钢筋机械连接通用技术规程12、JGJ162-2008建筑施工模板安全技术规范13、GB50205-2001钢结构工程施工及验收规范 14、建筑工程质量通病防治手册15、现行建筑施工规范大全16、建筑材料手册（第四版）陕西省建筑设计研究

3、院编17、50-F222S-T020802汽轮发电机基座上部结构图18、建筑施工计算手册（2001年版.江正荣编著）二、工程概况重庆石柱发电厂新建工程由西南电力设计院设计。2号机组汽轮发电机基座位于主厂房汽机间10-14轴线之间，汽轮发电机中心线距A轴线13m, 距B轴线14m。基座中间层结构标高6.27m，基座顶面运转层结构标高12.55m，12.55m层结构共4榀横向框架和2榀纵向框架。6.27m层横向框架梁截面尺寸：6HKL-1梁为1400×1200*7160mm，6HKL-2梁为1800×1200×4774mm，6HKL-3梁为1400×1200

4、×4774mm，中间层纵向框架梁截面尺寸：6ZKL-1梁为1800×1200×4031mm，6ZKL-2梁为2100×1200×7688mm，12.55m层横向框架梁截面尺寸：TB-1梁为2692.2（梁顶）/1111（梁底）×2450×7160mm（异型），TB-2梁为1266×6200×7160mm（异型），TB-3梁为1044.6×6200×4774mm（异型），TB-4梁为2000/2064×2450×4702mm（异型）；纵向框架梁截面尺寸：LB-1和LB

5、-2梁最大截面位置为3875×2450mm；基座顶面运转层有局部平台和挑台，运转层尺寸为29363.1×11000mm；框架轴间设6.27m平台，平台平面尺寸为4031×7160mm；轴间设6.27m平台, 平台平面尺寸为7688×4774mm，中间层板厚600mm；2号机组汽轮发电机基座上部结构设计为现浇钢筋混凝土框架结构，混凝土标号C40，抗震设防烈度为6度。支撑平台的框架柱共有8根，其截面尺寸为：1400×1800、1400×2100、1800×2350；基座二次灌浆采用流动性好、高强、微膨胀的H-40，H-A10灌浆

6、料。本工程±0.000m相当于绝对标高307.400m。钢筋品种为HPB300和HRB335两种。三、主要工程量C40砼： 993m3 钢筋制安： 198t埋件制安： 22t 模板安拆： 2600m2满堂脚手架搭拆(面积)： 640m2四、施工准备1、主要施工机具准备序号名 称型 号单位数量备 注1自动拌合站HZS60套12振动器台103振动棒50型，8m/12m长根各104断钢机GJ40台25弯钢机WJ40台26闪光对焊机VN100台17钢筋调直机CT4-14台18圆盘锯MJ225台29刨木机台110交流电焊机X3-300-1台611砼输送泵车37/42m台212砼运输罐车（8m3

7、）台4137030塔吊台114砼料斗2m3个115全站仪台116钢卷尺把2017水平仪台118钢筋套丝机套22、施工人员准备序号职位人数（名）序号职位人数（名）1生产负责人17木工402技术员28钢筋工303材料员19焊工64安全员110钳工65浇筑工1011杂工106电工2以上各工种人员必须能够胜任本工种的工作，技术好、责任心强，特殊工种（如电工、焊工等），必须经专业培训后持证上岗。五：施工作业计划计划开工时间2013年04月15日， 2013年06月20日完成。施工控制计划如下：+0.00m至6.27m层柱梁板施工 2013年04月15日至05月14日和轴线6.27m至12.55m层大梁下

8、柱段施工 2013年05月15日至05月25日和轴线TB2及TB3梁模板安装及钢筋绑扎 2013年05月25日至05月31日12.55m层梁板施工 2013年06月01日至06月20日六、施工顺序及方法 1、施工段划分第一施工段：±0.00m至6.27m层柱梁板施工。第二施工段：和轴线6.27m至12.55m层大梁下柱段施工。第三施工段：和轴线TB2及TB3梁模板安装及钢筋绑扎。第四施工段：12.55m层梁板施工。2、施工流程：第一施工段：测量放线 弹出框架柱中心线 6.27m层平台梁板满堂脚手架和至轴线满堂脚手架的搭设 6.27m层以下框架柱钢筋绑扎 6.27m层梁板底模板施工 6

9、.27m层梁板钢筋绑扎 6.27m层柱梁板预埋件施工 6.27m层框架柱梁板模板施工 6.27m层框架柱梁板四级验收 6.27m层框架柱梁板混凝土浇筑。 第二施工段：6.27m至12.55m层框架梁底承重脚手架搭设和轴线框架柱钢筋绑扎轴线和轴线框架柱预埋件施工 轴线和轴线框架柱模板施工 轴线和轴线框架柱四级验收 轴线和轴线框架柱混凝土浇筑 (浇至10.100m处)。 第三施工段：和轴线TB2/TB3梁与6.27m层楼板之间的施工缝施工TB2/TB3梁底模施工TB2/TB3梁钢筋绑扎TB2/TB3侧模安装。第四施工段：12.55m层框架梁底模板施工 12.55m层框架梁梁底预埋件施工、梁内预埋管

10、施工的放线定位 12.55m层框架梁钢筋绑扎 12.55m层梁侧预埋件施工 12.55m层梁侧模板施工 12.55m层梁内预埋管、梁顶预埋件施工 12.55m层框架梁四级验收 12.55m层框架梁混凝土浇筑。3、轴线及高程控制轴线控制用电子全站仪，用极坐标法测量，先把各梁轴线测放在基座底板上，作为搭设脚手架和校正框架柱用。待框架柱浇至梁下口时，在每根框架柱柱顶中心各预埋22a工字钢，埋入混凝土800mm，超出梁顶混凝土初浇面300mm，作为测量放线焊钢支架用。当所有的承重脚手架搭设到位后，在工字钢顶端用L70×6纵横向与工字钢焊接成整体，焊接时必须加焊牢固，保证支架独立并稳定牢固，再

11、用全站仪将汽轮发电机中心线测放在钢横梁上，经监理方验收后，将以上轴线作为基础上部结构施工定位的依据。中心线确定后，在满堂架上铺木枋和梁底模板。在梁底模板铺完后，再次用全站仪将轴线测放在模板上，弹出墨线，作为复核梁模板和梁下部预埋件和预埋管定位用。高程控制用水准仪将控制标高抄测在除氧煤仓间12.55m层B列13轴线框架柱上，作为搭设脚手架和铺设梁底模的依据；梁上表面的埋件标高用水准仪进行控制。4、沉降观测点的设置与安装该工程沉降观测点依据工程设计，在0.44m位置8根框架柱各设置一个沉降观测标。5、脚手架工程5.1、脚手架的搭设布置：脚手架采用扣件式满堂脚手架，钢管采用规格为48×2.

12、7的钢管，6.27m层框架梁下面的承重脚手架立管纵向间距为900mm，横向间距为450mm，步距为1200mm；6.27m层板底承重脚手架纵向间距为900mm，横向间距为450mm；12.55m层框架梁下面的承重脚手架立管纵向间距为450mm，横向间距为450mm，步距为1200mm；框架梁中部孔洞部分为非承重架，脚手架立管纵向间距为900mm，横向间距为900mm，步距为1200mm。5.1.1、6.27m层框架梁底承重脚手架布置：6HKL1(1400×1200×7160mm)梁底承重架布置为横向4排450mm，纵向9排900mm，共36根立管。6HKL2(1800

13、15;1200×4774mm)梁底承重架布置为横向5排450mm，纵向5排900mm，共25根立管。6HKL3(1400×1200×4774mm)梁底承重架布置为横向5排450mm，纵向5排900mm，共25根立管。6ZKL1(1800×1200×4031mm)梁底承重架布置为横向5排450mm，纵向5排900mm，共25根立管。6ZKL2(1800×1200×7688mm)梁底承重架布置为横向5排450mm，纵向9排900mm，共45根立管。5.1.2、12.55m层框架梁底承重脚手架布置：TB1(2692.2×

14、2450×7160mm)梁底承重架布置为横向7排450mm，纵向17排450mm，共119根立管。TB2(1266/1261×6200×7160mm)斜梁底承重架布置为横向4排450mm，纵向17排450mm，共68根立管。TB3(1044.6/1028×6200×4774mm)斜梁底承重脚手架布置为横向3排450mm，纵向12排450mm，共36根立管。TB4(2064×2450×4774mm)梁底承重架布置为横向6排450mm，纵向11排450mm，共66根立管。LB1-13、LB2-13纵向框架梁：轴线(2200

15、15;2450×4031mm)梁底承重架布置为横向6排450mm，纵向9排450mm，共54根立管。轴线(2020×2450×7862mm)梁底承重架布置为横向6排450mm，纵向21排450mm，共126根立管。轴线(3875×2450×7688mm) 梁底承重架布置为横向9排450mm，纵向17排450mm，共153根立管。5.1.3、脚手架搭设要求：所有的框架梁下脚手架立管采用对接扣件伸到梁板底，立管禁止采用搭接法，所有的立管顶距梁板底150mm，不足的用对接扣件加长，凡是超长的立管用切割机割掉，立管顶部采用调节顶托。 汽轮发电机基座上部

16、结构承重脚手架搭设前应按平面布置图的要求在基座底板上先放出每根立管的位置，然后才能进行脚手架的搭设。搭设过程中，用线锤和广线控制每根立管的垂直度、横管的水平度及相互之间的位置，当立管因6.27m层平台而断开后，需在平台上重新放出每根立管的位置，使上下立管在同一竖直线上，纵向水平管在同一直线上。所有的承重脚手架立管在同一步高内接头不超过30%，不允许杆件接头全部在同一个平面内，搭设前要根据上部梁、板底标高来计算，选用最合理的接头方式，钢管要长短交替摆放；钢管连接必须要全部采用对接扣件来连接，严禁采用搭接。所有的框架梁梁底承重脚手架立管顶部均设置可调节顶托，通过顶托传递框架梁的所有荷载于立管顶端，

17、让立管通过轴心受压的方式承受所有荷载；整个脚手架通过立管、扫地杆、水平杆共同构成一个稳定的承重体系，承担上部结构的全部荷载。扣件的螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m 且不应大于65N.m。脚手架搭设完毕后，必须经检查验收合格，方可挂牌使用。5.2、在脚手架工程施工过程中，特对汽轮发电机基座上部结构脚手架作如下要求：5.2.1、用于脚手架工程中的新钢管应符合下列规定:a、应有产品质量合格证；b、应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T 228）的有关规定，质量应符合现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T 13793)或低压流体输送用焊接钢管(GB/T 3092)中

18、规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T 700)中Q235-A 级钢的规定；c、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；d、钢管两端面切斜偏差超过1.7mm的脚手架钢管不得使用于脚手架工程中。5.2.2、用于脚手架工程中的旧钢管应符合下列规定:a、表面锈蚀深度超过0.5mm的脚手架钢管不得使用于脚手架工程中；b、长度在1.5m以内的钢管端部弯曲变形超过5mm的脚手架管不得使用；c、长度在34m以内弯曲变形超过12mm的脚手架钢管不得使用于立杆部位；d、长度在46m以内弯曲变形超过20mm的脚手架钢管不得使用于立杆部位；e、长度在6

19、m以内弯曲变形超过30mm的脚手架钢管不得使用于水平杆和斜杆部位。5.2.3、用于脚手架工程中的扣件应符合下列规定:a、新扣件应有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件(GB 15831)的规定抽样检测；b、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；5.2.4、纵向水平杆的构造应符合下列规定：a、纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3 跨；b、纵向水平杆采用对接扣件连接时，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小

20、于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；c、纵向水平杆接长采用搭接时，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。5.2.5、横向水平杆的构造应符合下列规定：a、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm;b、作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；c、使用木脚手板时，脚手架的横向水平杆均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。5.2.6、 脚手板的设置应符合下列规定:a、作业层脚手板应铺满

21、、铺稳；b、木脚手板，应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。当脚手板采用对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；当脚手板采用搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm；c、作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。5.2.7、立 杆a、轴线立杆直接在汽机底板上搭设，与轴线立杆直接在100mm厚的垫层上搭设。b、 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地

22、杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm 处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆基础不在同一高度上时必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。c、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；立杆搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

23、5.2.8、脚手架在0m层、6.27m层梁底、12.55m层梁底设置三道水平剪刀撑，轴线、轴线、轴线之间均设置三道垂直剪刀撑（梁两侧各一道，框中一道），所有的垂直剪刀撑必须从汽机基座底板至梁下口贯通，剪刀撑钢管与水平面的夹角为45°60°，采用旋转扣件连接。6、模板工程由于汽轮发电机基座上部结构按照清水混凝土标准进行施工，框架柱梁板模板均采用=15mm优质覆膜木胶合板，禁止使用旧模板。模板安装的过程中，需在8根框架柱柱底留设清洗孔，清洗孔高度为200mm，沿柱的短边方向通长设置，清洗完成后，再安装此处的模板。模板背楞采用48×2.7mm钢管及48mm×5

24、0mm方木进行。模板接缝质量要求：a、木胶合板厚度偏差2mm；b、模板面板接缝处采用手工刨刨直；c、在模板间的拼缝处用双面泡沫粘胶条密封，双面泡沫粘胶条必须与模板内表面齐平，拼缝间隙要求用肉眼看不过光；d、安装好的模板平直度偏差±2mm。e、施工时要求梁板柱模板在施工前进行配模设计，要求同层每根梁柱模板接缝配设一致，具体要求为柱模板按照高度为2400mm的级数进行配制、非级数模板放置在柱顶端，梁柱交接处柱模板齐平梁下口，梁两侧柱模板单独配制；框架梁模板按照长度为2400mm的级数进行配制、非级数模板放置在梁中部。模板用背楞质量要求：a、48×2.7mm钢管背楞必须顺直，不能

25、有压扁、焊疤和弯曲现象；b、作为背楞用的方木必须顺直，方木进场后在使用前必须上木工刨床进行压刨，保证方木厚度尺寸为48mm，厚度尺寸不足48mm的方木作为退场处理，严禁在施工现场使用。c、背楞接长采用搭接处理，搭接长度不得小于500mm；d、作为保证模板表面平整度用的接缝方木在板面的间距不得大于500mm；且每边必须保证至少有3根以上。6.1、柱模板柱模板采用48×2.7mm钢管与48mm×50mm方木作背楞，其中48mm×50mm方木背楞仅作为保证模板拼缝连接质量之用；当连接模板用方木背楞两边均为钢管背楞时与相邻钢管背楞间距应控制在7590mm之间，柱模板竖向背

26、楞用 20a槽钢作柱箍固定，槽钢柱箍B向和H向上下错开，每根柱从已浇混凝土顶面往下50mm处开始加设第一道槽钢柱箍，每对槽钢为一道柱箍，槽钢柱箍在柱下部4000mm范围内间距300mm，高度4000mm以上部分间距400mm。槽钢翼缘紧靠柱模竖向背楞，槽钢柱箍用16对拉螺杆锁定，每根对拉螺杆端部戴双螺帽，在槽钢穿螺杆位置两侧各焊一块10mm厚加强钢板。为了保证框架柱施工缝接缝质量，要求在施工上层框架前，先将混凝土顶面凿毛并用手提混凝土切割机将接头混凝土切割水平和顺直，在已切割的混凝土接缝上四周粘贴双面泡沫粘胶条，上层框架柱模板支设时与已浇混凝土搭接50mm；柱根部第一道柱箍上口齐平框架柱混凝土

27、接缝以保证每层框架柱施工缝接缝处光滑、平直和不漏浆。柱模板采用规格为1220mm×2440mm，厚度为15mm的覆膜木胶合板，胶合板的背部第一层支撑采用48×50方木和48×2.7钢管作为竖向背楞，框架柱四角背楞与该板面相邻背楞间距为100mm，钢管背楞间距按150mm布置，柱板面中间部位48×50方木与相邻背楞间距为75mm；第二层支撑采用20a#槽钢抱箍和M16対拉螺杆组成，槽钢抱箍沿柱竖直方向按间距300或400mm重叠布置组成。第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉

28、螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度最大尺寸：B(mm):1800；柱截面高度H(mm):2350；柱模板的总计算高度:H =6.27m；根据规范，振捣混凝土时对垂直面模板产生的荷载标准值：取4.0kN/m2。根据规范，本工程采用汽车泵输送并用导管在框架柱钢筋笼内下料，倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值：取4.0kN/m2 A、参数信息a、基本参数柱截面宽度B方向M16对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:13；竖楞间距150mm。柱截面高度H方向M16对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:17；竖楞间距150mm。b、柱箍信息柱箍材料:钢楞（采用槽钢）

29、；截面类型: 柱截面宽度B方向采用20a#槽钢，柱截面高度H方向采用20a#槽钢。20a#槽钢力学性能：截面面积A0=2883.7 mm2，截面抵抗距Wx=1.78×105mm3，截面惯性矩Ix=1.78×107mm4，ix=78.6mm，弹性模量E=2.06×105 N/mm2，抗弯强度f=215 N/mm2，挠度=400/250=1.6 mm。c、竖楞信息竖楞材料:48mm×50m方木和48mm×2.7mm钢管。d、 覆膜板参数覆膜板类型: 15mm厚度覆膜木胶合板覆膜板弹性模量：E=6×103 N/mm2 覆膜板抗弯强度设计值：

30、f=12N/mm2 覆膜板抗剪强度设计值：fv=1.3N/mm2 e、方木和钢楞48mm×50mm方木：截面抵抗距W=1.8432×104mm2，截面惯性矩I=4.42368×105mm4，弹性模量E=9.5×103 N/mm2，抗弯强度设计值f=12N/mm2，抗剪强度设计值ft=1.30N/mm2。48mm×2.7mm钢管：截面抵抗距W=4121mm3，截面惯性矩I=98910mm4，弹性模量E=2.06×105 N/mm2，抗弯强度f=215 N/mm2。B、柱模板荷载标准值计算（该过程计算式均引用建筑施工手册第四版8-6现浇混

31、凝土结构模板的设计）新浇混凝土对框架柱模板侧面的压力F：F1=0.22C.t0.1.2.V1/2F2=H=24×6.87式中：F新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/ m2 ) 。C混凝土的重力密度（KN/ m3），取C =24KN/ m3 。t0新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺试验资料时，可采用t=200/(T+15)计算。根据现场实测，取t0=4h。T混凝土的温度（），取T=25 。 V混凝土的浇筑速度（m/h），取V =4m/h。H混凝土侧压力的计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m），取H=6.27m。1外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外

32、加剂时取1.2。取1=1.0。 2混凝土塌落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时取0.85；5090mm时，取1.0；110150mm时，取1.15。本现场坍落度采用140180mm，取2=1.3。 新浇混凝土对模板侧面的压力F：F1=0.22C.t0.1.2.V1/2=0.22×24×4×1.0 ×1.3 ×41/2 =54.912kN/ m2F2=H=24×6.27=150.48kN/ m2F=minF1 ，F2=54.912kN/ m2振捣混凝土时对垂直面模板产生的荷载标准值：取4.00kN/m2。 倾倒混凝土时对垂直面模板产

33、生的水平荷载标准值：取4.00kN/ m2 C、柱模板面板的计算（该过程计算式均引用建筑施工手册第四版8-6现浇混凝土结构模板的设计及2-1荷载与结构静力计算表）模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力、振捣和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度H方向竖楞间距为l= 150mm，且竖楞数为17，面板为16跨并且大于 3 跨，因此柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。150 150150 板面计

34、算简图 q=21.448KN/ma、面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 式中： M面板计算最大弯距(N·mm)； l计算跨度(竖楞间距) ： l =150mm； q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2×54.912×0.3=19.768kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×4×0.3=1.68kN/m； q = q1 + q2 =19.768+1.68=21.448kN/m；面板的最大弯距：M =0.1×21.448×150

35、×150=48258N.mm；面板最大应力按下式计算： 式中， 面板承受的应力(N/mm2)； M面板计算最大弯距(N·mm)； W面板的截面抵抗矩 : b面板截面宽度，h面板截面厚度； W= 300×15×15/6=11250 mm3； f面板的抗弯强度设计值(N/mm2) ：f=12.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W =48258 /11250=4.29N/mm2；由于 =4.29N/mm2 f=12N/mm2，故模板抗弯强度满足要求！b、面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V面板计算最大剪力

36、(N)； l计算跨度(竖楞间距) ：l=195.5mm； q作用在模板上的侧压力线荷载，q = 21.448kN/m；面板的最大剪力：V= 0.6×21.448×150 =1930.32N；截面抗剪强度必须满足下式: 式中， 面板承受的剪应力(N/mm2)； V面板计算最大剪力(N)：V=1930.32N； b构件的截面宽度(mm)：b=300mm； hn面板厚度(mm)：hn =15mm； fv面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv =1.3N/mm2；面板截面受剪应力计算值： =3×1930.32/(2×300×15.0)=0.643N/m

37、m2；面板截面抗剪强度设计值：fv =1.300N/mm2；由于=0.643N/mm2fv=1.3N/mm2，故模板抗剪强度满足要求！c、.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 式中：q作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q =21.448kN/m； 面板最大挠度(mm)； l计算跨度(竖楞间距): ： l =150mm ； E面板弹性模量（N/mm2）：E = 6.0×103 N/mm2； I面板截面的惯性矩(mm4)； = 300×15.0×15.0×15.0/12 = 84375 mm4；面板最大容许挠度：

38、 =150/300 =0.5mm；面板的最大挠度计算值：= 0.677×21.448×1504/(100×6000×84375) =0.145mm；由于=0.145mm= 0.5mm，故模板挠度验算满足要求！D、竖楞（方木）的计算（该过程计算式均引用建筑施工手册第四版8-6现浇混凝土结构模板的设计及2-1荷载与结构静力计算表）模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本段柱高度为4.0m，柱箍间距为300mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，48 mm ×50mm方木主要用于保证模板拼缝质量，而不作

39、为模板支撑背楞使用，但为了杜绝在混凝土施工过程中作为保证模板拼缝质量的方木不发生断裂进而影响混凝土结构的外观质量，在施工过程中要求方木背楞与相邻钢管背楞中心间距不得大于150mm，并作如下受力计算：300 300 300 方木竖楞计算简图 a、抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M竖楞计算最大弯距(N·mm)； l计算跨度(柱箍间距): l =300.0mm； q作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2×54.912×0.15=9.884kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×4×0.15=0.84kN

40、/m； q = (9.884+0.84)/1=10.284kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.1×10.284×300×300=92556N.mm； 其中， 竖楞承受的应力(N/mm2)； M竖楞计算最大弯距(N·mm)； W竖楞的截面抵抗矩(mm3) ：W =1.8432×104mm3； f竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2) ：f=12.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值：=M/W=92556/18432=5.022N/mm2；由于=5.033/mm2f=12N/mm2，故方木竖楞抗弯强度满足要求！b、抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三

41、跨连续梁计算，公式如下: 其中， V竖楞计算最大剪力(N)； l计算跨度(柱箍间距): l =300mm； q作用在模板上的侧压力线荷载，q =10.284kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.6×10.284×300 =1851.12N；截面抗剪强度必须满足下式: 式中： 竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V竖楞计算最大剪力(N)：V=1851.12N； b竖楞的截面宽度(mm)：b=50mm； hn竖楞的截面高度(mm)：hn=48mm； fv竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv =1.3N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值： =3×1851.12/

42、(2×48×50)=1.157N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值： fv=1.3N/mm2；由于=1.157N/mm2fv=1.3N/mm2，故方木竖楞抗剪强度满足要求！c、挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 式中：q作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q =1.2×54.912×0.15=9.884kN/m； 竖楞最大挠度(mm)； l计算跨度(柱箍间距)： l =300.0mm； E竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9.5×103 N/mm2； I竖楞截面的惯性矩(mm4)：I=4.42386×105mm4；竖楞最大容许

43、挠度： = 300/250 = 1.2mm；竖楞的最大挠度计算值：= 0.677×9.884×3004/(100×9500×442386) =0.129mm；由于=0.129mm=1.2mm，故方木竖楞挠度验算满足要求！E、竖楞（钢管）的计算（该过程计算式均引用建筑施工手册第四版8-6现浇混凝土结构模板的设计及2-1荷载与结构静力计算表）48mm×2.7mm钢管力学性能：截面抵抗距W=4121mm3，截面惯性矩I=98910mm4，弹性模量E=2.06×105 N/mm2，抗弯强度f=215 N/mm2。300 300 300 q=1

44、0.284KN/m钢管竖楞计算简图 a、抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 式中： M竖楞计算最大弯距(N·mm)； l计算跨度(柱箍间距): l =400mm； q作用在竖楞上的线荷载， q =10.284kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.1×10.284×300×300=92556N.mm； 式中： 竖楞承受的应力(N/mm2)； M竖楞计算最大弯距(N·mm)； W竖楞的截面抵抗矩(mm3)：W =4121mm3； f竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)：f=215N/mm2；竖楞的最大应力计算值： = M/W =92556/4121 =

45、22.46N/mm2；由于=22.46N/mm2f=215N/mm2，故钢管竖楞抗弯强度满足要求！b、挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 式中，q作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q =1.2×54.912×0.15=9.884kN/m； 竖楞最大挠度(mm)； l计算跨度(柱箍间距) ： l =300mm ； E竖楞弹性模量（N/mm2）：E=2.06×105 N/mm2； I竖楞截面的惯性矩(mm4) ：I=98910mm4；竖楞最大容许挠度： =300/250=1.2mm；竖楞的最大挠度计算值：= 0.677×9.884×300

46、4/(100×2.06×105×98910) =0.027mm；由于=0.027mm=1.2mm，故钢管竖楞挠度验算满足要求！6.2、梁模板汽轮发电机基座上部结构纵横梁规格有1400×1200、1800×1200、2100×1200、2692.2（梁顶）/1111（梁底）×2450、1266×6200、1044.6×6200、2000/2064×2450、3875×2450共八种规格。现以3875×2450梁为例进行力学计算。对拉螺杆设置在距梁底模板100mm高处，水平间距为

47、600 mm，螺杆规格为12，对拉螺杆外套PVC管，便于拆模后螺杆可抽出，PVC管的长度与梁截面宽度相等，模板的螺栓孔与对拉螺栓等径，PVC管兼做内撑。梁顶锁口钢管距离梁顶混凝土顶面为50mm以保证混凝土收面质量。梁底模采用搭设脚手架作为支撑系统， 梁底模板背楞采用48×2.7mm钢管及48mm×50mm方木，梁底横向钢管和方木组合背楞与梁底模板背楞（纵向）垂直布置，间距为420mm，为防止梁浇筑完以后因自重产生下饶，故底模起拱15mm。6.2.1、3875×2450大梁侧面支撑验算：A、参数信息a、模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(mm):3875；梁截面高度

48、D(mm):2450；梁底立杆横向间距La(m):450；纵向间距Lb (mm):450mm；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(mm):0mm；立杆步距h(mm):1200；梁底承重立杆横向间距Lb(mm)450mm；纵向(梁跨度方向)间距La (mm):450mm；梁支撑架搭设高度H(mm)：3800；梁两侧立杆横间距(mm):450mm承重架支撑形式:梁底模板支撑主楞垂直梁跨度方向。采用的钢管类型为48×2.7；立杆承重连接方式:立杆顶部设置顶托，顶托将上部荷载传于立杆顶面，通过立杆轴心受压进行承重。b、荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):11.764

49、；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2): 51.37；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；c、材料参数48mm×50mm方木：截面抵抗距W=1.8432×104mm2，截面惯性矩I=4.42368×105mm4，弹性模量E=9.5×103mm，抗弯强度设计值f=12N/mm2，抗剪强度设计值f=1.30N/mm2。15mm厚木胶合板：弹性模量E=6.0×103mm，抗弯强度设计值f=12N/mm2，抗剪强度设计值f=1.30N/mm2。d、梁底模板参数梁底

50、模板纵向支撑小楞根数：7，间距97mm；面板厚度(mm)：15.0；梁底纵向小楞支撑主楞间距440mm；e、梁侧模板参数次楞(水平向)竖向间距(mm)：150，根数：18；主楞间距为：600mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿梁螺栓直径(mm)：M16；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×2.7；主楞合并根数：2；次楞材料：48 mm×48mm木楞和48×2.7钢管组合；B、梁模板荷载标准值计算（该过程计算式均引用建筑施工手册第四版8-6现浇混凝土结构模板的设计）强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。式

51、中：F新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/ m2 ) 。C混凝土的重力密度（KN/ m3），取C =24KN/ m3 。t0新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺试验资料时，可采用t=200/(T+15)计算。根据现场实测，取t0=4h。T混凝土的温度（），取T=30 。 V混凝土的浇筑速度（m/h），取V =3.5m/h。H混凝土侧压力的计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m），取H=7.18m。1外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。取1=1.0。 2混凝土塌落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时取0.85；5090mm时，取1.0；1101

52、50mm时，取1.15。本现场坍落度采用140180mm，取2=1.3。 新浇混凝土对模板侧面的压力F：F1=0.22C.t0.1.2.V1/2=0.22×24×4×1.0 ×1.3 ×3.51/2 =51.37kN/ m2F2=H=24×7.18=172.32kN/ m2F=minF1 ，F2=51.37kN/ m2C、梁侧模板面板的计算 （该过程计算式均引用建筑施工手册第四版8-6现浇混凝土结构模板的设计及2-1荷载与结构静力计算表） 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载

53、；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。150 150150 板面计算简图 q=10.087KN/ma 、强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W面板的净截面抵抗矩，W =150×15×15/6=5625mm3； M面板的最大弯距(N·mm)； 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中 ，q-作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.15×51.37=9.247kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.15×4=0.84kN/m；q = q1+q2 =9.247+0.84=10.087kN/m；计算跨度(主楞间距): l =600mm；面板的最大弯距 M= 0.1×10.087×1502 =22694.85N·