伸长量计算实例

1、钢绞线张拉伸长量计算示例汇总tar"1*2010钢绞线张拉伸长量计算示例汇总2010-09-112010钢绞线张拉伸长量计算示例汇总目 录A钢绞线伸长量计算方法 4计算说明：4计算中有关数据5钢绞线长度5Po,P的计算(6 = 0.1 .6.k) 5钢绞线理论伸长值计算 6应力与伸长值及压力表读数之间的关系 7张拉过程及发现问题8采取措施11经验总结和体会13B钢绞线伸长量计算 151、 主要计算公式151 .伸长量计算公式: 152 .平均张拉力152、 示例15三、其它16C预应力钢绞线张拉伸长值的计算与施工操作 171预应力伸长量的计算 182施工控制192.1 钢绞线编穿束1

2、92.2 张拉及实际伸长值测量20结束语:21D设计伸长量复核22一、计算公式及参数 221、预应力平均张拉力计算公式及参数： 222、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： 22二、伸长量计算： 221、N1束一端的伸长量: 222、N2束一端的伸长量: 23E张拉时理论伸长量计算 24一、计算参数：24二、张拉时理论伸长量计算：241、N1束一端的伸长量: 242、N2束一端的伸长量: 25三、千斤顶张拉力与对应油表读数计算 25一、钢绞线的张拉控制应力： 25二、1523号千斤顶张拉、0050号油表时： 25三、1524号千斤顶张拉、0054号油表时： 26四、1525号千斤顶张拉、007

3、7号油表时： 26五、1526号千斤顶张拉、0064号油表时： 27F30m后张梁张拉计算书 28一、材料及性能28二、张拉力计算28三、施工控制应力与压力表的关系： 28四、伸长量计算： 29五、质量控制30六、计算伸长量30七、张拉顺序30钢绞线张拉伸长量计算 31钢绞线张拉伸长量的计算 31一、直线布置的钢绞线伸长量计算 31二、曲线布置的钢绞线伸长量计算 31例:某盖梁钢绞线伸长量计算 32三、CASIO fx-4800P+算器的钢绞线伸长量计算程序 33四、千斤顶标定及计算中注意的问题 34高强度低松弛预应力热镀锌钢绞线 35前言351 范围352 引用标准353定义364几何尺寸及

4、允许偏差 365技术要求376 试验方法397 检验规则398 包装、标志和质量证明书 40附 录 A 41（标准的附录）41屈服负荷试验41附录 B 41（标准的附录）41松弛试验41附录 C41（标准的附录）41偏斜拉伸试验41附录 D 43（标准的附录）43脉动拉伸疲劳试验 4345A钢绞线伸长量计算方法关数据的采用与理论伸长值的计算计算说明：预应力筋采用控制应力方法进行张拉时，应以伸长值进行校核.为控制预应力钢绞线张拉实际伸长值与理论伸长值的差值，应先计算出钢绞线的理论伸长值 根据公路桥涵施工技术规范（JTJ041-8藤文说明第11.5.7条，由直线与一曲线混合组成的预应力钢材，其伸长

5、值应分段计算，然后叠 加.钢绞线理论伸长值直线段采用公式：AL=P0XL/（Ay 式 Eg）AL钢绞线直线段理论伸长值（mm）;P0：计算截面处钢绞线张拉力（N）;L预应力钢绞线长度（mm）;Ay:预应力钢材截面面积（mm2）;Eg预应力钢材弹性模量（N/mm2）.钢绞线理论伸长值曲线段采用公式：AL = P X L/（AyWEg）L钢绞线曲线段理论伸长值（mm）;P预应力钢材平均张拉力（N）;其余符号同直线段.关于P0,P的计算：P0 = P1-(1-e-kx+u 0)P = P1-e-kx+u 0 )/(kx+u0 ):P：张拉端钢绞线张拉力X:从张拉端至计算截面的孔道长度(m);0从张拉

6、端至计算截面曲线孔道部分切线的切角之和(rad);K:孔道每m局部偏差对摩擦的影响系数；U:预应力钢材与孔道壁的摩擦系数；计算中有关数据Ay=140 x 6=840mm2(验值)Rby=1860Mpa6 k= 0.75Rby=1395MpaEg=1.96 x 105Mpa(佥值)K=0.015跳范取值)U=0.225觑范取值)0 = 0.0436rad钢绞线长度(1)考虑到实际施工中采用穿心式千斤顶，所以钢绞线长度应计入千斤顶 长度,YCW15理千斤顶回程后的长度为450mm.曲线段长：1.915m X2直线段长:15.771mPo,P 的计算(6 = 0.16 k)P =0.1 6 kx 8

7、40 = 0.1 x 1395X 840=117180NP=P1-e(kx+u 0 )/(kx+u0 )=117180 x 0.012E0127=116439NPo=P1-(-e(kx+u 0 )= 117180 X (1-0,0126)=115704N钢绞线理论伸长值计算当6 = 0.1时5 k千斤顶部分：L = P x L/(Ay x Eg)=117180 X450/(840 X 1.96 X 105)=0.64mm曲线部分：AL = 2 X PX L/(Ay X Eg)=116439 x 1915/(840 x 1.96 x 105)=2.71mm直线部分：AL = Po X L/(Ay

8、 X Eg)= 115704 X 157/(840 X 1.96 X 105)=11.08mmBL = 0.64+2.71 + 11.08=14.43mm当6 =时kAL = 144.3mm当6 = 1.05昉kAL=144.3 x 1.05=151.51mm应力与伸长值及压力表读数之间的关系首先根据试验，按一元线性回归曲线标定出油表与相应的千斤顶之间的关系曲线方程，1562#压力表配套的千斤顶编号为022#,其关系曲线方程为y=-0.01+0.03601x;1557#E力表配套的千斤顶编号为023#,其关系曲线方程为y = -0.03+0.03606啦力单位KN伸长值单位为mm ，压力表单位

9、为Mpa.其对应关系如下表：应力（Mpa）6 =0.1 6 k6 =0.2 6 k6 = 6 k 6 =1.05 6 k张拉力（KN）117.18234.361171.801230.39伸长值（mm）14.4828.96144.80152.04压力表读数(Mpa)1562#4.218.4342.1944.301557#4.208.4242.2244.34张拉过程及发现问题当一切准备工作就绪后，按照设计图纸要求的张拉程序进行施工(00.1 6k- 0.2 6 k-1.05 6持荷5分钟-6崛据前面算出的各阶段的控制张拉力所对应的油表读数对张拉力进行控制，首先张拉到0.1 6短出千斤顶相应的伸长值

10、，再依次张拉到0.2 6 k, 6 k,1.05Wl相应的伸长值.具体记录数据见下表：钢束编号 千斤顶编号 记录项目0.1 6 k0.2 6 k1.0 6 k1.05 6 kN1022#油表读数(Mpa)4.218.4342.1944.30 伸长值(mm)19398586023#油表读数(Mpa)4.208.4242.2244.34伸长值(mm) 14287683通过对记录数据的分析计算，0至0.1 6叱间的伸长值 用相邻段伸长值代 替(0.1 6到0.2 6 k并扣除混凝土的压缩量(取C=4.5mm)其实际伸长值计 算如下：AL 实=85-19+(39-19)+76-14+(28-14)-C

11、 = 157.5mmAL 实/AL=157.5144.3=109%由以上数据可以看出，钢绞线实际伸长值超出理论伸长值达 9%超过规范 允许的6%以内规定.为了保证施工质量，我们按照施工程序，下达了停止张 拉指令.为了查明原因，我们进行了以下几个方面的检查工作：(1)检查计算过程符合规范要求，并且数据计算无误.(2)对油表与千斤顶等张拉设备进行重新标定，与原标定的结果在规范允许 的范围内.(3)重做钢绞线弹模试验，与上次试验相符.(4)检查张拉设备的安装情况，张拉过程，均符合要求.采取措施通过以上大量，细致的检查分析均未发现问题.为了使问题早点得到解决， 指挥部和施工单位请来了许多专家和有经验的

12、工程师来进行论证和探讨，分析了多种情况，也没有找到具体原因.最后本人通过对记录的数据进行 分析,发现张拉过程中钢绞线的伸长值从 0.1 6到0.2 6比从0到0.1 6的 长度还要长，因此，分析可能是张拉时的初应力较小，计算的钢绞线的实际 伸长值包括钢绞线松驰长度，从而造成钢绞线实际伸长值比理论值长.经过进一步的分析研究发现，当张拉力同步增长时，钢束的各阶段实测伸长 量不相等，其实测伸长量增加值白平均值也不相等，其主要原因是各钢束 受力不均匀，引起受力不均匀的主要因素包括钢绞线分布位置变动，锚具夹片滑移和部分钢绞线非弹性变形等，这些因素会使实测伸长量加大，有关文献将这部分加大的伸长量称做附加伸

13、长量，而现行规范只考虑应变引 起的伸长量，而未考虑非应变引起的附加伸长量.为了尽可能减少附加伸长量，我们将原张拉程序进行调整为：0-0.25 6 k -0.5 6 k-6骑荷2分钟锚固)，并且按照上述工序试张拉一片梁看情况如何.在施 工过程中，严格按照公路桥涵施工技术规范(JT041-2000的要求进行操 作，张拉完成后，通过数据计算发现其实际伸长值与理论伸长值的差值在6%以内，符合规范要求.接着又按调整后的张拉程序张拉了几片梁，结果均符合要求.具体记录数据如下：钢束编号 千斤顶编号 记录项目0.25 6 k0.5 6 k1.0 6 kN1022#油表读数(Mpa)10.8921.2642.0

14、0 伸长值(mm)274988023#油表读数(Mpa)11.1921.5342.20伸长值(mm)375393AL 实=88-27+(49-27)+93-37+(53-37)-C=150.5mmAL 实/AL = 150.5144.3=104%经验总结和体会为了准确控制钢绞线的伸长值，尽量减少实测伸长值与理论伸长值之间的 差值，在后张法钢绞线张拉施工过程中，要认真做到以下几点：1,预留预应力筋管道的位置应准确，采用钢筋卡子定位，用铁丝绑扎固定 避免管道在浇筑混凝土过程中移位.合理确定钢绞线与管道之间的摩擦系 数，及时调整k,u系数.2,钢绞线应符合预应力混凝土用钢绞线 (GB/T5224-9

15、5*勺要求，并应按 规定抽样检查.每次到货的钢绞线都应重新测定其弹性模量 ，以确定出厂 合格证书上的数值是否准确.3,千斤顶的精度应在使用前校准.使用超过6个月或200次,以及在使用过 程中出现不正常现象时，应重新校准.任何时候在工地测出的预应力钢绞 线伸长值有差异时，千斤顶应进行再校准.4,用于测力的千斤顶的压力表应同千斤顶视为一个单元同时校准，并在量程范围内建立精确的标定关系，以确定张拉力与压力表读数之间的曲线方一程.5,应考虑锚具变形量和锚下混凝土的压缩量对实测伸长值的影响.6,施工过程中要根据实测伸长值和理论伸长值差值的大小，随时调整初应力的大小B钢绞线伸长量计算一、主要计算公式1.伸

16、长量计算公式：AL= (P平 X / (EXA(1)L:钢绞线伸长量，cmP平：钢绞线平均张拉力，NL:钢绞线长度，cmE:钢绞线弹性模量，MPa 一般图纸中有说明，但以试验室实测数据为准；A:钢绞线截面积，单根 。15.2下冈绞线有效截面积为140 mm 22.平均张拉力P¥=PX1-e-(kL+ Q9 /(KL+0 ) (2)P：张拉端张拉力，单用M钢绞线张拉力 P=1860X 0.75 X 140=195.3KNK:孔道摩擦影响系数，图纸中有说明；«钢绞线与孔道的摩擦系数，图纸中有说明，0:从张拉端至计算截面的孔道切线转角之和，当有平弯时同样参与计算，Rad弧度)二、

17、 示例图中 L1=5米，L2=8, L3=10 0 1 = 10.30 0 2=8.10 0 3=5.60钢绞线为 15束，弹性模量 E=2.0Xl05MPa, =0.15; k=0.001计算过程如下：1 . 0 =(10.3+8.1+5.6)/180 X 兀=0.419(Rad);2 .W P=PX1-e-(kL+ Q0 /(KL+0)=195.3 x 15X-e-(0.001x 23+0.15 为 0.41(0.001 x 23+0.15 x 0.419)=2807.3KN3 .根据AL= (P平 X / (EX# = (2807.3 XR3 (2.0 乂 105 X 140 >=

18、15.3 cm三、其它1 .一般估计时每米钢绞线按伸长0.6 cm考虑,2 .两端张拉时算出一半 乂工3 .根据校顶报告计算张拉力时采用内差法;4 .有平弯时也要参与计算。5 .因为误差极小，所以，可用钢绞线的切线长可代替钢绞线长C预应力钢绞线张拉伸长值的计算与施工操作建筑施工2010-04-08 00:17:17 阅读80评论0字号：大中小摘要:预应力张拉计算伸长量计算方法及施工测量控制，现场准确施加预应力的方法，提出计算与施工时的注意事项关键词:预应力筋；伸长量计算；张拉控制；实际伸长值测量预应力技术在的普遍应用，大大提高了结构自身的承载能力，结构 自身重量也随之改变，节约了大量钢材、混凝

19、土及其原材料，加快了公 路建设的进程，取得了一定的经济本1社会效益。同时，预应力技术在结 构的使用性能和寿命上起着举足轻重的作用，所以预应力的控制尤为 重要。在施工过程中，为了保证施工质量，预应力张拉要求采用双控，即 应力控制为主，伸长量控制为辅，计算伸长值与实际测量伸长值的差值 应控制在毛范围内，因此伸长量的计算显得十分重要。笔者根据商 界高速公路SDN6合同段箱梁的预应力张拉施工过程控制和自己的 施工体会，结合相关资料，对伸长值的计算与操作检测谈谈自己的观 点。商界高速公路SDN6合同段堡子沟中桥为装配式部分预应力混 凝土箱梁，先简支安装、现浇连续接头的先简支后连续的结构体系，桥梁中心线与

20、水流方向夹角为900。桥型结构为3孔20m。箱梁预应力筋两腹板对称设置，每腹板3组，锚具采用OVM15-5型，腹板钢绞线在竖平面与水平面内同时弯曲。1预应力伸长量的计算预应力施工分为两种，即先张法和后张法，先张法即先张拉预应力后进行钢筋硅施工，一般为直线，计算简便，可作为后张法不计管道摩擦来进行计算，张拉工艺有整体张拉和单根张拉两种。后张法施工先进行构件的浇筑，浇筑前应先预埋节道，然后进行穿束张拉。后张法预应力筋线形为直线、曲线组合布设，以梁板为例，在跨中主要抵抗荷载的正弯距，在梁端抵抗荷载作用时产生的负弯距，所以预应力筋线形是由直、曲相结合来进行体系转换。由于不同线型区间平均应力存在很大差异

21、，因此为确保计算准确，需分各计算伸长量后进行累加。在预应力筋的张拉施工中，为了保证施工质量，规范要求除了用应力控制外，还需用伸长值进行校核，使实际伸长值与理论伸长值的差控制在毛以内，因此张拉前的伸长值计算显得十分重要。在此，笔者根据有关资料和自己的施工体会，对张拉应力伸长值的计算与测定谈几点看法。根据施工规范,L=U1 + zL2+zM3+ ,江 为预应力筋工作长度的理论伸长值。对于个线形区间的计算伸长值 AL，计算式为：理论伸长量：L=PP*X/(AP*EP)式中,PP为第i段的平均张拉力.N,Ui为第i段的工作长.cm,AP为预应力筋截面面积.mm2,EP为预应力筋弹性模量。锚下平均张拉力

22、的计算公式为：PP=P x(1-e-(KX+w 0 )/(KX+ p 0 )式中,P为预应力钢材张拉端的张拉力.N,L为从张拉端至计算截 面的孔道长度.m, 0为从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角 之和，对于圆曲线，为该段的圆心角，如果孔道在竖平面和水平面内同 时弯曲时，则。为双向弯曲夹角之矢量和.rad,K为孔道1m局部偏差对 摩擦的影响系数；w为预应力筋与孔道壁的摩擦因数。各段落区间的应力计算值在计算过程中并不能采用锚下平均张 拉应力，而是采用克服了从张拉端至第1-i段的摩阻力后的剩余有效张 拉力值，它随区段的增加而减小。为减少摩榛损失，在张拉过程中采用 以下措施:(1)采用两端张拉

23、，以减少0值及管道长度L值;(2)采用超张 拉，其张拉工艺程序为：0-初应力(一般为10% k)-103%rk持荷 5min o h2施工控制预应力筋施加是否准确，除了计算计算参数取值和确定外界摩榛 条件外，还与施工控制有密切关系。施工过程控制的好坏，直接影响到计算取值的准确性，严格按照设计要求进行预留管孔道定位，孔道布设 要准确，线形顺畅，孔壁光滑，以保证张拉控制应力施加和伸长值的准 确性，确保预应力结构的质量及安全度。2.1 钢绞线编穿束根据设计长度及工作长度采用切割机在工作台上下料，误差控制在七0mm,然后进行编束，各股保持平行，不得缠绕，每隔1-1.5m采用 细铁丝呈8字型绑扎牢固，并

24、在每股每束两端做好对应标记，各股在两 端下相互错开3-5cm,以便于穿戴锚具。2.2 张拉及实际伸长值测量预应力筋的实际伸长值是从张拉千斤顶的行程上测量推算而来的,具体方法如下：对预应力筋一般按10% 20%（或15%-30%,具 体分级由现场条件及油表最小刻度调整）一一100%后持荷3-5分钟锚 固（考虑到应力损失，一般超张拉3%-5%;具体分级由现场条件及油表 最小刻度调整）的流程进行张拉，分别量出对应的千斤顶的行程 U,由 于“终中包含了预应力筋弹性变形以外，如锚具压实、预应力筋的自 然松弛伸展等因素影响的千斤顶行程，所以应该减去，这就需要对测量 结果进行认真核对，推算出实际伸长值。伸长

25、量计算式为： L= U3- A2+2（ U2-江1）式中:U为预应力筋的实际伸长量 L3-为100%张拉力时预应力筋的实测伸长量 L2一为20%张拉力时预应力筋的实测长量 L1 一一为10%张拉力时预应力筋的实测伸长量现以张拉数据予以举例说明，取中梁腹板应力束张拉时数据，要求 进行两端张拉，张拉流程为：10%-20%-100%（持荷3分钟）-锚固。表中实测伸长量计算公式为：以N1左筋0#端断面值为例：AL=99-32+2X (32-24)=83mm结束语：在实际施工过程中要密切注意各种数值的变化，认真核对实际伸 长值数据，在计算工作长度时，要考虑千斤顶及锚具范围内的钢绞线长 度。在实际伸长值的

26、测量过程中要准确，避免因读数误差引起误差。 在实际伸长量与理论伸长量差异较大时，要暂停张拉，对各种原因进行 仔细分析，坚决不能盲目修改参数，以保证预应力的施加准确，确保构 件的质量及安全性。D设计伸长量复核一、计算公式及参数1、预应力平均张拉力计算公式及参数:式中:P限预应力筋平均张拉力（N）屋预应力筋张拉端的张拉力（N）X从张拉端至计算截面的孔道长度（m）8一从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k一孔道每米局部偏差对摩榛的影响系数，取0.002w一预应力筋与孔道壁的摩榛系数，取 0.142、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：式中:P限预应力筋平均张拉力（N）L一预应力筋

27、的长度（mm）Ap一预应力筋的截面面积（mm2),取 140mm2E限预应力筋的弹性模量（N/ mm2),取 1.95X 105 N/ mm2二、伸长量计算:1、N1束一端的伸长量:单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75X 1860 X 140=195300NX=15.812/2=7.906m0 =11.4X 兀 /180=0.19897radkx+w 0 =0.002X 7.906+0.14X 0.19897=0.0436678Pp=19530OX ( 1-e-0.0436678) /0.0436678=191097N L= PpL/(ApEp) =191097X 7.906/ (140X 1.

28、95X 105) =55.3mm与设计比较(55.3-57.1) /57.1=-3.15%2、N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75X 1860X 140=195300NX=15.821/2=7.9105m0 =12.8 x 兀 /180=0.2234radkx+w 0 =0.002X7.9105+0.14 X 0.2234=0.047097Pp=195300X ( 1-e-0.047097 ) /0.047097=190772N L= PpL/ (ApEp =190772X 7.9105/ (140X 1.95 X105) =55.27mm与设计比较(55.27-57.1 )

29、 /57.1=-3.2%E张拉时理论伸长量计算一、计算参数：1、K一孔道每米局部偏差对摩榛的影响系数：取 0.0022、w一预应力筋与孔道壁的摩榛系数：取 0.143、Al预应力筋的实测截面面积：140 mm24、El预应力筋实测弹性模量：2.02 X 105 N/mm25、锚下控制应力：o k=0.75Ryb=0.75 X 1860=1395 N/ mm26、锚圈口摩阻损失：3.3% 0 k7、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=103.3%oX(T kAp=201745N8、千斤顶计算长度：56cm9、工作锚长度：7cm10、限位板计算长度：2.5cm11、工具锚计算长度：不计二、张拉时理论

30、伸长量计算：1、N1束一端的伸长量：X=15.812/2=7.906mL=7.906+ (0.56+0.07+0.025 ) =8.561m0 =11.4 X 兀 /180=0.19897radkx+w 0 =0.002X7.906+0.14 X 0.19897=0.0436678Pp=201745X (1-e-0.0436678 ) /0.0436678=197404N L= PpL/ (ApEp =197404x 8.561/ (140X2.02 X 105) =59.8mm2、N2束一端的伸长量：X=15.821/2=7.9105mL=7.9105+ (0.56+0.07+0.025 )

31、 =8.566m0 =12.8 x 兀 /180=0.2234radkx+w 0 =0.002X7.9105+0.14 X 0.2234=0.047097Pp=201745 (1-e-0.047097 ) /0.047097=197068N L=PpL/(Ap Ep) =197068X 8.566/ (140X2.02 X 105) =59.7mm三、千斤顶张拉力与对应油表读数计算一、钢绞线的张拉控制应力:12 根钢绞线束：(T con=103.3(rk=103.3%x 2343=2420.32KN二、1523号千斤顶张拉、0050号油表时：千斤顶回归方程：P=-0.35+0.01035F式中

32、：p油压表读数(MPaF千斤顶拉力(KN)、10%(r con=242.032KN时：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035 乂 242.032=2.16MPa(2)、40%(r con=968.13KN 时：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035 乂 968.13=9.67 MPa(3)、70%(r con=1694.22KN时：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035 乂 1694.22=17.19 MPa(4)、100%r con=2420.32KN时：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035 乂 242

33、0.32=24.7MPa三、1524号千斤顶张拉、0054号油表时：千斤顶回归方程：P=0.21+0.01022F:式中：p油压表读数(MPaF千斤顶拉力(KN)、10%(r con=242.032KN时：P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022 X 242.032=2.68 MPa(2)、40%(r con=968.13KN 时：P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022 X 968.13=10.10 MPa(3)、70%(r con=1694.22KN时：P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022 X 1694.22=17.52 MPa(4)、1

34、00%r con=2420.32KN时：P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022 X 2420.32=24.95MPa四、1525号千斤顶张拉、0077号油表时：千斤顶回归方程：P=-0.47+0.01024F :式中：P油压表读数(MPaF千斤顶拉力(KN)、10%(r con=242.032KN时：P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024X 242.032=2.0 MPa、40%(r con=968.13KN 时P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024x 968.13=9.44 MPa(3)、70%(r con=1694.22KN时：

35、P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024 X 1694.22=16.88 MPa(4)、100%r con=2420.32KN时：P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024 X 2420.32=24.31MPa五、1526号千斤顶张拉、0064号油表时:千斤顶回归方程：P=-0.05+0.01021F :式中：P油压表读数(MPaF千斤顶拉力(KN)、10%(r con=242.032KN时：P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021 X 242.032=2.42 MPa(2)、40%(r con=968.13KN 时P=-0.05+0.

36、01021F=-0.05+0.01021 乂 968.13=9.83 MPa(3)、70%(r con=1694.22KN时:P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021X 1694.22=17.24 MPa(4)、100%xr con=2420.32KN时:P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021X 2420.32=24.66MPaF30m后张梁张拉计算书一、材料及性能低松弛钢绞线 重15.24,产地：无锡中冶集团，Ag=140mm2,E=1.98M05Mpa, Ryb=1860Mpa二、张拉力计算1、锚下控制应力 6 k=0.75 Ryb=1395Mpa

37、,2、单根钢绞线张拉力：Nk= 0.75RybXAy=1395M40=195.3KN3、3束时的控制力为：195.3 3=585.9KN4束时的控制力为：195.3 4=781.2KN5束时的控制力为：195.3 5=976.5KN三、施工控制应力与压力表的关系：1、不同阶段的张拉力值：20%Nk时:3 束张拉力:0.2 X95.3 方=117.2KN4 束张拉力：0.2 X95.3 4=156.2KN5 束张拉力：0.2 X95.3 5=195.3KN40%Nk时：3束张拉力：234.4KN4束张拉力：312.4KN5束张拉力：390.6KN2、张拉力与压力表的关系（附检测报告）千斤顶线性方

38、程：0362肝斤顶783表 y=18.431x-0.75590361斤顶 669 表 y=18.625x-5.3429x:压力表读数（Mpa）y:试验机读数（KN）20%Nk张拉力0362#顶 783 表0361#1 669 表3 束 y=117.2KN6.46.64 束 y=156.2KN8.58.75 束 y=195.3KN10.610.840%Nk3 束 y=234.4KN12.612.94 束 y=312.4KN17.017.15 束 y=390.6KN21.221.3103%Nk3 束 y=603.48KN32.832.74 束 y=804.64KN43.743.55 束 y=100

39、5.8KN54.654.3四、伸长量计算:张拉时采用张拉力与伸长量双控，伸长量从千斤顶油缸量取 L= Li+ L2 Li：从20%张拉力到锚固时的伸长量 L2： 40%张拉力时的伸长量-20%张拉力时的伸长量最后的伸长量为两个千斤顶伸长量相加之和。具体操作方法如下：安装好两千斤顶后，同时张拉到 20%的力，量油缸伸长Li继续张拉到40%的力，量油缸伸长L2继续张拉到103%的力，量油缸伸长L3 L2=L2- LiA L i=L 3- L iA L= A Li+ A L2= L2- L1+ L3- Li= L2+ L3-2 L1五、质量控制当实际伸长量与设计伸长量差值在士 6%以内符合设计要求，

40、当实 际伸长量与设计伸长量差值超过士 6%时，应停止张拉，找出原因后 再进行张拉。六、计算伸长量单位：mm编号N1N2N3中跨184185183边跨185184182七、张拉顺序1、采用对称张拉2、张拉顺序N1-N2-N3钢绞线张拉伸长量计算钢绞线张拉伸长量的计算桥梁结构常用钢绞线的规格一般是 ASTM A416、270级低松弛钢绞线，公称 直径为15.24mm,标准弓虽度为1860MPa,弹性,K量为195000MPa,桥梁施工中张 拉控制应力（本文中用 Ycon表示）一般为标准强度的75%即1395MPa。本文重点介绍曲线布置的钢绞线伸长量计算，并给出CASIO fx-4800P计算器的计

41、算程序，另外简要介绍千斤顶标定的一些注意问题。参照技术规范为公路桥 涵施工技术规范（JTJ 041-200。（以下简称桥规）。一、直线布置的钢绞线伸长量计算直线布置的钢绞线伸长量计算有两种计算方式：1、按照桥规第129页公式12.8.3-1计算，其中Pp平均张拉力在直线布置 时即为张拉控制力，其余参数按照实际使用的钢绞线相应参数代入即可。2、简化公式公式中Pp （单彳N-. N） /Ap （单位：mm2）即平均张拉力/截面面积就是平均张拉应力 （单位为MPa）,本文中用Y表示，则公式可以简化为，L=Y*L/Ep。桥梁施工中直线布置钢绞线时一般 Y=Ycon=1395MPa, Ep=195000

42、Mpa,代入 公式中计算得简式，L=0.0071538L,，L与L的单位相同。如果实测钢绞线各项力 学参数与本文中给出的各项参数差值较大，则不能直接代用本简式。二、曲线布置的钢绞线伸长量计算实际上曲线布置的钢绞线伸长量就是把每一计算段（包括直线段和曲线段）的 伸长量分别计算出来，最后和值就是总伸长量。关键在于对于曲线布置的钢绞线每 一计算段的张拉端应力和平均张拉应力都不相同，手工计算起来比较繁琐，并且桥规中只给出了平均张拉力的计算公式，而未说明具体的计算过程，另外借助程序 计算比较方便。平均张拉力计算公式见桥规第339页附录G-8:预应力筋平均张拉力的计算。对于此公式本文中把张拉端的张拉力改为

43、张拉端的张拉应力（用Y表示），则计算结果就是平均张拉应力（用 Yp表示），这样计算会更方便一些。下面举例说明曲线布置的钢绞线伸长量计算过程：例：某盖梁钢绞线伸长量计算左侧右侧线段线形长度（m）夹角和（度）线段线形长度（m）夹角和（度）AB直线0.645HI直线3.123BC曲线1.39620IJ曲线1.04715CD直线1.075JK直线2.617DE曲线1.39620KL曲线1.04715EZ直线0.044LZ直线0.0441、本例钢绞线布置为非对称布置，施工要求钢绞线两端同时张拉，找出线形 受力的中点大致为Z点（实际上应该在DE上），需分别计算左侧和右侧伸长量， 两侧伸长量之和为总伸长量。

44、如果钢绞线为对称布置并且两端同时张拉，则只需计 算半边伸长量再乘以2就是总伸长量。本例中张拉控制应力为 Ycon=1395MPa,钢 绞线弹性模量为Ep=195000Mpa,附录公式中K值取0.0015, U值取0.2。2、计算过程计算AB直线段A 点为张拉端，YA=Ycon=1395MPa, WJ，Lab=Ya*L AB/Ep=0.004614m。其中Ya为A点的张拉应力，Lab为AB段的长度，/ Lab为AB段的伸长量， 以下类同。计算BC圆曲线段B点为张拉端，YB=YA=1395MPa (因为AB为直线段)，切线夹角和为0.34907rad,代入附录公式得 YBC=1346.0256MP

45、a,贝必 Lbc=Ybc*L Bc/Ep=0.009636m。其中Ybc为BC段的平均张拉应力，以下类同。计算CD直线段C点为张拉端，Yc=2YBC-YB=1297.0512MPa (因为BC段为圆曲线段，Yc<Yb, 近似的有(Yb+Yc) /2=Ybc),贝Lcd=Yc*L CD/Ep=0.00715m。计算DE圆曲线段YD=Yc=1297.0512Mpa, YDE=1251.5156MPa (按照桥规中附录公式计算),贝U / Lde=Y de*L DE/Ep=0.00896m。计算EZ直线段YE=2YDE-YD=1205.9799MPa, / Lez=Ye*L EZ/Ep=0.0

46、00272m。左侧总伸长量为0.03063m。右侧伸长量计算按照HIJKLZ的顺序同上述方法计算得伸长量为 0.05455m。总伸长量为0.08518m。三、CASIO fx-4800P计算器的钢绞线伸长量计算程序1、源程序KUCE:S=0:Q=CLBL2:XJ:X=0=>GoTo 3，XJ:J=J 兀 + 180:J=0=>P=QH >P=Q(1-e(-KX-UJ) +(KX+UJ)，Q=2P-Q:S=S+P XE:GoTo 2/LBL3:" END :S" S=2、程序说明K、U为系数，对应于桥规附录G-8中的k、乩系数。C为张拉控制应力, 单位为MP

47、a； E为钢绞线的弹性模量，单位为 MPa。程序开始时需要输入这4个 参数。X为当前计算段的钢绞线长度，单位为 m； J为当前计算曲线段的切线夹角 和，桥规中单位为rad,本程序中直接输入角度即可，直线时输入 00计算过程 中需要循环输入X和J的值。S为累计伸长量，单位为m； P为当前计算段的平均张拉应力，单位为MPa； Q为计算段张拉端的张拉应力，单位为 MPa。如果是两端张拉，必须由两端向中间计算。X输入0时表示计算结束，随后显示总伸长量 S （即累计伸长量）。如果要显示中间计算结果 P、Q和本计算段钢绞线的伸长量，可适当修改源 程序。四、千斤顶标定及计算中注意的问题1、千斤顶和测力计校验

48、周期应符合桥规第128页规定，即千斤顶使用超过6个月或200次或在使用过程中出现不正常现象或检修以后应重新校验；弹簧测力计的校验期限不宜超过2个月。2、千斤顶标定后怎样根据试验报告中给出回归方程来计算油表读数在先张法空心板施工过程中，由于梁板型号多样，每种梁板中的钢绞线根数可 能不一样，在后张法梁板施工过程中由于每束钢绞线的根数不尽相同，因此计算张 拉各阶段的油表读数时，应该对应每种型号的梁板或每种钢绞线束分别进行计算。例如给出某个千斤顶的回归方程为 Y = 0.0219X 0.3134,其中Y为油表读数， X为荷载级别。设计中给出的各项参数为：张拉控制应力 Ycon=1395MPa,钢绞线

49、的弹性模量为Ep=195000Mpa,钢绞线截面积为A = 140mm2。则计算得张拉控制力 为 195.3KN。假设某种型号的先张法梁板有 8根钢绞线，并且为整体张拉，则整体张拉控制 力195.3X 8=1562.4KN,由于是由2个千斤顶张拉，因此每个千斤顶的张拉控制力 为781.2KN。对应10%、20%、50%、100%张拉阶段的张拉力分别为 78.12KN、 156.24KN、390.6KN、781.2KN,把这4个值分别代入回归方程得本千斤顶各张拉阶段得油表读数后张法计算原理同上高强度低松弛预应力热镀锌钢绞线YB/T 152 1999国家冶金工业局 1999-08-19批准2000

50、-01-01实施刖百本标准非等效采用法国 NF A35-035: 1993预应力热镀锌圆钢丝和钢绞线中的钢绞线部分，其中钢绞线的几何尺寸及允许偏差未采用截面积的允许偏差，而采用了直径的允许偏差。镀锌钢绞线的偏斜拉伸试验于本标准实施一年后执行。本标准的附录 A、附录B、附录C、附录D都是标准的附录。本标准由全国钢标准化技术委员会提出并归口。本标准起草单位：上海申佳金属制品有限公司、江阴华新钢缆有限公司、九江钢铁公司 钢绞线厂。本标准主要起草人：张伟君、孙金茂、丁信康、游胜意、赵军、封文华。范围本标准规定了高强度低松弛预应力镀锌钢绞线的几何尺寸、重量、技术要求、试验方法、检验规则、包装、标志和质量

51、证明书等。本标准适用于桥梁拉索、提升、固定拉力构件的建筑物及不直接与混凝土砂浆接触的预 应力结构中使用的直径为 12. 515. 7mm、强度等级为1 770MPa或1 860MPa、并由7根 热镀锌圆钢丝组成的低松弛预应力钢绞线。2引用标准下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。本标准出版时， 所示版本均为有效。 所有标准都会被修订， 使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本 的可能性。GB/T 228 1987 金属拉伸试验方法GB/T 238-1984 金属线材反复弯曲试验方法GB/T 2972-1991 镀锌钢丝锌层硫酸铜试验方法GB/T 2973-1991 镀

52、锌钢丝锌层重量试验方法GB/T 2976 1988 金属线材缠绕试验方法GB/T 5224 1995 预应力混凝土用钢绞线YB/T 146-1998 预应力钢丝及钢绞线用热轧盘条3定义本标准采用下列定义。3. 1 七丝钢绞线seven wire strand由6根边缘钢丝紧密地螺旋在一根中心钢丝上的7根钢丝组成的钢绞线。3. 2 热镀锌 hot-dip galvanized组成钢绞线的单根钢丝通过锌熔池的过程称为热镀锌。3. 3 稳定化处理 stabilizing钢绞线在一定张力作用下的同时，在一定温度下加热，以减少其组织蠕变，达到低应力松弛的目的。4几何尺寸及允许偏差几何尺寸是指公称直径和截

53、面积（包括锌镀层），七丝钢绞线截面图见图1。表1列出了本标准规定镀锌钢绞线的几何尺寸、重量及允许偏差。计算单位长度重量时，钢的密度为7. 85g/cm3。Dg钢绞线公称直径，mm; d。一中心钢丝直径， mm; d外层钢丝直径， mm图1七丝钢绞线表1几何尺寸及允许偏差公碌反祇mmmm用统线公锦割面租 mmf每 1 口M m 的理论重量，X中心舸统直隹加大范艇，邦 不小于12,5+ 0.3Q-ouo937302.012. &30078S15.30. 40一口. 21 09115.7no1 17E5 技术要求5. 1原料制造钢绞线用原料应符合 YB/T 146的规定，或用不低于该标准的相应原料制造