人货两用电梯接料平台施工方案

1、人货电梯接料平台施工方案人货电梯接料平台施工方案编制单位：轻轻轻轻 编 制 人：审 批 人：二零一三年三月二日一、编制依据1.建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；2.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；3.建筑施工高处作业安全技术规程JGJ80-91；4.钢结构设计规范(GB50017-2003)；5.建筑与结构施工图二、工程基本概括 工程名称： 怡水园工程 工程地点： ················&#

2、183;·········· 结构型式： 地下室底板：筏板基础。地下和地上部分：框架-剪力墙结构 本工程属商住区房地产开发项目，均为高层或多层的单元式住宅楼，结构使用年限50年。工程项目包含1栋33层，1#楼地上33层，层高2.9m，建筑高度98.3m（±0.000以上98.3m）。2栋15层，2#楼地上15层，层高2.9m，建筑高度45m。1栋11层、6栋8层、6栋3层建筑及地下车库，总建筑面积172163.75m2。建设单位：····

3、3;（······置业有限公司设计单位：······················监理单位：·················施工单位：轻轻轻轻三、

4、方案设计根据编制依据，结合工地现场的实际情况和设计图纸,决定该外架人货电梯料台搭设具体方法如下：1.卸料平台技术参数1）11#楼进料平台采用落地与悬挑型钢形式，落地脚手架搭设高度为65m，从23层楼面开始悬挑，高度为每六层一挑；2#楼搭设高度45.5m。2）搭设人货施工电梯卸料平台，搭设尺寸如下：a.接料平台纵向尺寸总长为4.2m，立杆间纵距为1.5、1.6m；b.接料平台横向铺板尺寸宽为1.2m，立杆横距为1米，纵向水平杆间距距为0.35mc.大横杆步距为1.8m，每立杆纵、横方向应设置扫地杆离地200mm。3）材料采用钢管类型为48*2.8mm。4.）11#楼落地式接料平台立杆设置均为双立

5、杆，从底往上分别在11、29、47米位置处拉钢丝绳卸载，平均每18米拉道6*19钢丝绳；悬挑式接料平台均设单立杆，悬挑工字钢拉6*19钢丝绳；2#楼落地式接料平台在18米和32米的位置拉道钢丝绳；接料平台内立杆距离墙体最大不得大于0.30m.5）连墙件选用钢管预埋于混凝土梁楼面上穿孔，预埋钢管与脚手架采用刚性连接，二步二跨布置；布置方式采用：竖向间距2.9m，水平间距与立杆平行，同时施工1层，脚手板共铺设方式为：二步一设。6）立杆底部采用50mm厚的木板或12槽钢通长铺设，接料平台铺板尺寸宽为1.2m，纵向长为4.2m，两边扶手的高度为1.2m，护身栏杆0.4m一道，用木板封死。7）接料平台板

6、每层高于楼面200mm，料台铺板应里低外高，坡度约为5°。8）接料平台结构作业层数为一层。四、杆件搭设要求1.立杆1.1立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余均采用对接扣件连接。1.2立杆上的对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不小于500mm，接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3.2.纵向水平杆1.1纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立杆的内侧，并用直角扣件与立杆扣紧。1.2水平杆采用对接扣件连接，也可采用搭接 a.对接扣件应交错布置，不应设在同步同跨内，相邻接通水平距离不应大于500mm，并应避免设在跨中。 b.当采用搭接接头

7、时，搭接接头不应小于1m，并应等距设置3个旋转扣件固定，端扣件盖板边缘至杆端的距离不宜小于100mm。3.连墙件连墙件采用刚性连接，水平向沿架体的四角各设置一个拉节点与墙体呈“八”字形对撑连接。连墙件采用48*2.8的钢管，其与架体的连接采用直角扣件，连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接；与水平面成4560夹角。4.剪刀撑 沿落地卸料平台架体外侧满设剪刀撑，剪刀撑与地面夹角为4560，在外侧立面沿架长及架高连续设置。斜杆接长采用旋转扣件搭接，搭接长度不小于1000mm，设置3个旋转扣件，端部钢管伸出扣件外边缘不到少于100mm。五、安

8、全技术要求及安全防护1.楼层接料平台严禁与脚手架等设施相连，并层层单独设置刚性连墙件，其结点不少于两处，严禁将料台与人货电梯连接一体，料台板与墙的间距不大于15cm，并用木板铺实。2.楼层卸料平台严禁与脚手架等设施相连接，且应在明显位置悬挂限荷标牌和楼层标识。3.料台应用5cm厚木板铺设，板与板之间不得留有间隙，木板应按纵向沿墙铺设，铺板应用木条连结钉牢，使铺板成为整块，料台铺板应里低外高，坡度约为5°为宜，吊笼与料台间隙均不大于10cm。4.人货电梯吊笼接口处必须设置定型化、工具化的内开防护门。对人货电梯安全防护门的设置统一安装高度为1800mm，底部距料台铺板垂直间距不大于200

9、mm，并用钢板网封闭，插销安装在吊笼一侧，在插销空隙处加焊钢板。5.确保人货电梯楼层卸料平台安全防护门统一由吊笼内司机开闭，料台上作业人员不能随意打开。6.当外架拆除，单留料台施工时，必须采取加固措施，料台在拆除过程中不得将料台与建筑物的连结点一拆到底，必须做到由上而下依次拆除，现场还应由专人监护，指挥。7.料台在搭设过程中，项目安全部门必须对料台进行分段验收，验收合格方能使用，料台在使用过程中应按标准经常检查，以确保安全使用,还应在洞口挂牌,8.禁止两层同时进行堆放，且应教育工人上下班时先站在楼内等候电梯，电梯到后依次进入电梯，不可多层多人集中在料台上等待电梯。9.脚手架操作人员必须戴安全帽

10、、安全带，穿防滑鞋等。10.运料时接料平台总重量不能超过1t，严格控制运料的重量。11.操作层上施工活荷载不得超过6kN/，不得将其他物体固定在脚手架上，严禁任意悬挂其它设备。12.六级及六级以上大风和雾、雨、雪天应停止脚手架作业，雨、雾后上架操作应有防滑措施，应扫除积雪。13.安全网须满挂在外侧立杆的里侧，用铁丝绑扎牢固，不留缝隙，四周应交圈。11#楼22层以下钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型48×2.8脚手架搭设高度H(m)65脚手架沿纵向搭设长度L(m)4.2立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)1内立杆离

11、建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m)37双立杆受力不均匀系数KS0.6二、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248横向斜撑布置方式1跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区河南郑州市安全网设置半封闭基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s1.25风压高度变化系

12、数z(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)1.2，0.9，0.74风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.45，0.34，0.28 计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)101900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4250纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.031+Gkjb×lb/(n+1)+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.031+

13、0.35×1/(2+1)+1.4×3×1/(2+1)=1.58kN/m正常使用极限状态q'=(0.031+Gkjb×lb/(n+1)+Gk×lb/(n+1)=(0.031+0.35×1/(2+1)+3×1/(2+1)=1.15kN/m计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.1×1.58×1.52=0.35kN·m =Mmax/W=0.35×106/4250=83.51N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算max=0.677q'la4

14、/(100EI)=0.677×1.15×15004/(100×206000×101900)=1.874mmmax1.874mmminla/150，10min1500/150，1010mm满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.1×1.58×1.5=2.6kN 正常使用极限状态 Rmax'=1.1q'la=1.1×1.15×1.5=1.89kN四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.6kN q=1.2×0.031=0.037kN

15、/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=Rmax'=1.89kN q'=0.031kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kN·m) =Mmax/W=0.86×106/4250=203.06N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下：变形图(mm) max3.194mmminlb/150，10min1000/150，106.67mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.62kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.8 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rma

16、x=2.6/2=1.3kNRc=0.8×12=9.6kN 横向水平杆：Rmax=2.62kNRc=0.8×12=9.6kN 满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H65双立杆计算高度H137脚手架钢管类型48×2.8每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.031/h)×(H-H1)=(0.1248+1.5×2/2×0.031/1.8)×(65-37)=4.22kN 单内立杆：NG1k=4.22

17、kN双外立杆：NG1k=(gk+0.031+la×n/2×0.031/h)×H1=(0.1248+0.031+1.5×2/2×0.031/1.8)×37=6.73kN双内立杆：NGS1k=6.73kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H-H1)/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(65-37)/1.8+1)×1.5×1×0.35×1/2/2=2.17kN单内立杆：NG2k1=2.17kN双外立杆：NGS2k1=H1/h&#

18、215;la×lb×Gkjb×1/2/2=37/1.8×1.5×1×0.35×1/2/2=2.7kN双内立杆：NGS2k1=2.7kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H-H1)/h+1)×la×Gkdb×1/2=(65-37)/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=2.11kN 双外立杆：NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/2=37/1.8×1.5×0.17×1/2

19、=2.62kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×(H-H1)=0.01×1.5×(65-37)=0.42kN 双外立杆：NGS2k3=Gkmw×la×H1=0.01×1.5×37=0.55kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.17+2.11+0.42=4.7kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=2.17kN 双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=2.7+2.62+0.55=5.87kN 双内

20、立杆：NGS2k=NGS2k1=2.7kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×1×(1×3)/2=2.25kN 内立杆：NQ1k=2.25kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(4.22+4.7)+ 0.9×1.4×2.25=13.55kN 单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1

21、.2×(4.22+2.17)+ 0.9×1.4×2.25=10.51kN 双外立杆：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(6.73+5.87)+ 0.9×1.4×2.25=17.96kN 双内立杆：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(6.73+2.7)+ 0.9×1.4×2.25=14.15kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳

22、夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n5吊环设置分开设置卸荷系数Kf0.8上部增加荷载高度(m)18脚手架卸荷次数N3 第N次卸荷卸荷点位置高度hx(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离(mm)卸荷点水平间距(m)111182.930015001.5229182.930015001.5347182.930015001.5钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法（分开设置） 第1次卸荷验算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(2900/300)=84.09&#

23、176; 2=arctan(ls/Hs)=arctan(2900/1500)=62.65° 钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5 P1=Kf×KX× NS×hjn/H1×HL/la=0.8×1.5×14.15×18/37×1.5/1.5=8.26kN P2=Kf×KX×NS×hjn/H1×HL/la=0.8×1.5×17.96×18/37×1.5/1.5=10.49kN 钢丝绳轴向拉力 T1=P1/sin1=8.26/sin

24、84.09°=8.31kN T2=P2/sin2=10.49/sin62.65°=11.81kN 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT1，T2=11.81kN 绳夹数量：n=1.667Fg/(2T)=1.667×11.81/(2×15.19)=1个n=5个 满足要求！ Pg=k×Fg/=9×11.81/0.85=125.02kN 钢丝绳最小直径dmin=(Pg/0.5)1/2=(125.02/0.5)1/2=15.81mm 吊环最小直径dmin=(2A/)1/2=(2×Fg/(f)1/2=(2×11.81

25、5;103/(50)1/2=13mm 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2 第1次卸荷钢丝绳最小直径15.81mm，必须拉紧至11.81kN，吊环最小直径为13mm。 第2次卸荷钢丝绳最小直径15.8mm，必须拉紧至11.78kN，吊环最小直径为13mm。 第3次卸荷钢丝绳最小直径15.78mm，必须拉紧至11.77kN，吊环最小直径为13mm。八、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H65双立杆计算高度H137双立杆受力不均匀系数KS0.6立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4250立杆截面回转半径i(mm)1

26、6立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)398连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=1×1.5×1.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7×103/16=168.75210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.155×1.5×1.8=3.12m 长细比=l0/i=3.12×103/16=194.91 查规范表A得，=0.191 满足要求！ 2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×

27、;NQ1k)×(1-Kf)×(H-H1-hj顶)+max18，(1-Kf)×hj顶)/(H-H1)=(1.2×(4.22+4.7)+1.4×2.25)×(1-0.8)×(65-37-18)+max18，(1-0.8)×18)/(65-37)=9.9kN双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)×(hx1+(1-Kf)×(H1-hx1)/H1+N=1.2×(6.73+5.87)×(11+(1-0.8)×(37-11)/37+9.9=16.

28、53kN=N/(A)=9900.99/(0.191×398)=130.25N/mm2f=205N/mm2满足要求！=KSNS/(A)=0.6×16525.17/(0.191×398)=130.43N/mm2f=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k)×(1-Kf)×(H-H1-hj顶)+max18，(1-Kf)×hj顶)/(H-H1)=(1.2×(4.22+4.7)+0.9×1.4×2.25

29、)×(1-0.8)×(65-37-18)+max18，(1-0.8)×18)/(65-37)=9.68kN双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)×(hx1+(1-Kf)×(H1-hx1)/H1+N=1.2×(6.73+5.87)×(11+(1-0.8)×(37-11)/37+9.68=16.3kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×klah2/10=0.9×1.4×0.34×1.5×1.82/

30、10=0.21kN·m =N/(A)+ Mw/W=9675.99/(0.191×398)+208254.33/4250=176.29N/mm2f=205N/mm2满足要求！Mws=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×klah2/10=0.9×1.4×0.28×1.5×1.82/10=0.17kN·m =KS(NS/(A)+ Mw/W)=0.6×(16300.17/(0.191×398)+170473.68/4250)=152.72N/mm2f=205N/mm2

31、满足要求！九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1 Nlw=1.4×k×2×h×2×la=1.4×0.45×2×1.8×2×1.5=6.84kN 长细比=l0/i=600/158=3.8，查规范表A.0.6得，=0.99 (Nlw+N0)/(

32、Ac)=(6.84+3)×103/(0.99×489)=20.28N/mm20.85 ×f=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=6.84+3=9.84kN1×12=12kN满足要求！1#楼型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型48×2.8脚手架搭设高度H(m)18.6脚手架沿纵向搭设长度L(m)6立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.6立杆横距lb(m)0.9横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.1内立杆离建筑物距离

33、a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区河南郑州市安全网设置半封闭基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s1.13风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.25，1.03风荷载标准值k(kN/m2)(

34、连墙件、单立杆稳定性)0.42，0.35 计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)101900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4250纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.031+Gkjb×la/(n+1)+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.031+0.35×1.6/(2+1)+1.4×3×1.6/(2+1)=2.5kN/m正

35、常使用极限状态q'=(0.031+Gkjb×la/(n+1)+Gk×la/(n+1)=(0.031+0.35×1.6/(2+1)+3×1.6/(2+1)=1.82kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max2.5×0.92/8，2.5×0.12/2=0.25kN·m =Mmax/W=0.25×106/4250=59.59N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=max5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)=m

36、ax5×1.82×9004/(384×206000×101900)，1.82×1004/(8×206000×101900)=0.74mm max0.74mmminlb/150，10min900/150，106mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.5×(0.9+0.1)2/(2×0.9)=1.39kN 正常使用极限状态 Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=1.82×(0.9+0.1)2/(2×0.9)

37、=1.01kN四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.39kN q=1.2×0.031=0.037kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=Rmax'=1.01kN q'=0.031kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kN·m) =Mmax/W=0.6×106/4250=141.25N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max3.805mmminla/150，10min1600/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态

38、 Rmax=3.22kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 扣件抗滑承载力验算： 横向水平杆：Rmax=1.39kNRc=0.9×8=7.2kN 纵向水平杆：Rmax=3.22kNRc=0.9×8=7.2kN 满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H18.6脚手架钢管类型48×2.8每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.031/h)×H=(0.12+(0.9+0.1)×

39、2/2×0.031/1.8)×18.6=2.55kN 单内立杆：NG1k=2.55kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(18.6/1.8+1)×1.6×(0.9+0.1)×0.35×1/2/2=1.59kN 单内立杆：NG2k1=1.59kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(18.6/1.8+1)×1.

40、6×0.17×1/2=1.54kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.6×18.6=0.3kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.59+1.54+0.3=3.43kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.59kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.6×(0.9+0.1)×(1×3)/2=2.4kN 内立杆：N

41、Q1k=2.4kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.55+3.43)+ 0.9×1.4×2.4=10.2kN 单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.55+1.59)+ 0.9×1.4×2.4=7.99kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H18.6立杆截面抵抗矩W(mm3)4250立杆截面回转半径i(mm)16立杆抗压强度设计值f(N/mm2

42、)205立杆截面面积A(mm2)398连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=1×1.5×1.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7×103/16=168.75210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.155×1.5×1.8=3.12m 长细比=l0/i=3.12×103/16=194.91 查规范表A得，=0.191 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.55+3.43)+1

43、.4×2.4=10.54kN =N/(A)=10536/(0.191×398)=138.6N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.55+3.43)+0.9×1.4×2.4=10.2kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×klah2/10=0.9×1.4×0.35×1.6×1.82/10=0.23kN·m =N/(A)+ Mw

44、/W=10200/(0.191×398)+227588.64/4250=187.73N/mm2f=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)15.8连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4×k×2×h×2×la=1.4×0.42×2×1.8×

45、2×1.6=6.85kN 长细比=l0/i=600/15.8=37.97，查规范表A.0.6得，=0.9 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.85+3)×103/(0.9×489)=22.3N/mm20.85 ×f=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=6.85+3=9.85kN0.9×12=10.8kN 满足要求！ 悬挑梁验算一、基本参数悬挑方式联梁悬挑主梁间距(mm)3200主梁间距相当于几倍立杆间距(倍数)nb2主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压

46、环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1300主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)50主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2200梁/楼板混凝土强度等级C30二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉125029001250否 作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)110.543503200210.5412503200 附图如下：平面图立面图三、联梁验算 联梁材料类型槽钢联梁合并根数nl2联梁材料规格12.

47、6号槽钢联梁截面积A(cm2)15.69联梁截面惯性矩Ix(cm4)391.466联梁截面抵抗矩Wx(cm3)62.137联梁自重标准值gk(kN/m)0.124联梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215联梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125联梁弹性模量E(N/mm2)206000联梁计算模型二等跨连续梁 q=1.2×gk=1.2×0.124=0.15kN/m 第1排：F1=F1/nl=10.54/2=5.27kN 第2排：F2=F2/nl=10.54/2=5.27kN F=maxF1,F2=5.27kN 计算简图如下： 1、强度验算 弯矩图(kN·m) m

48、ax=Mmax/W=3.35×106/62137=53.98N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN)max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=7.1×1000×53×1262-(53-5.5)×1082/(8×3914660×5.5)=11.84N/mm2 max=11.84N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=2.1mm=la/250=3200/250=12.8mm 符合要求！ 4、支座反力计算 第1排：R1max=13.12kN 第2

49、排：R2max=13.12kN四、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz2主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.6主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000 q=1.2×gk=1.2×0.241=0.29kN/m 第1排：F1=nl×R1max/nz=2×13.12/2=13.12kN 第2排：F2=nl×R2max/nz=2×

50、;13.12/2=13.12kN 1、强度验算 弯矩图(kN·m) max=Mmax/W=21.22×106/185000=114.72N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=26.62×1000×94×1802-(94-6.5)×158.62/(8×16600000×6.5)=26.04N/mm2 max=26.04N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=8.82mm=2×lx/

51、250=2×1300/250=10.4mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-9.33kN,R2=36.58kN五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =0/nz=0/2=0kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=21.22×106/(1.05×185×103)+0×103/3060=109.26N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2.8 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017

52、-2003)附表B，得到 b值为0.97。 = Mmax/(bWx)=21.22×106/(0.97×185×103)=118.36N/mm2f=215N/mm2 符合要求！六、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2200梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋1压环钢筋2 锚固点压环钢筋受力：N/2 =4.66kN 压环钢筋验算：=N/(4A)=N/d2=9.33×103/(3.14×162)=11.6N/mm20.85×f=0.85

53、15;50=42.5N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！2#楼钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型48×2.8脚手架搭设高度H(m)46脚手架沿纵向搭设长度L(m)4.2立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)1内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m)15双立杆受力不均匀系数KS0.6二、

54、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248横向斜撑布置方式2跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区河南郑州市安全网设置半封闭基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s1.25风压高度变化系数z(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)1.2，0.9，0.74风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆、双

55、立杆稳定性)0.45，0.34，0.28 计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)101900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4250纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.031+Gkjb×lb/(n+1)+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.031+0.35×1/(2+1)+1.4×3×1/(2+1)=1.58kN/m正常使用

56、极限状态q'=(0.031+Gkjb×lb/(n+1)+Gk×lb/(n+1)=(0.031+0.35×1/(2+1)+3×1/(2+1)=1.15kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.1×1.58×1.52=0.35kN·m =Mmax/W=0.35×106/4250=83.51N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.15×15004/(100×206000

57、×101900)=1.874mm max1.874mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.1×1.58×1.5=2.6kN 正常使用极限状态 Rmax'=1.1q'la=1.1×1.15×1.5=1.89kN四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.6kN q=1.2×0.031=0.037kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=Rmax'=1.89kN q'=0

58、.031kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kN·m) =Mmax/W=0.86×106/4250=203.06N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max3.194mmminlb/150，10min1000/150，106.67mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.62kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.6/2=1.3kNRc=0.8×8=6.4kN 横向水平杆：Rmax=2.62k

59、NRc=0.8×8=6.4kN 满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H46双立杆计算高度H115脚手架钢管类型48×2.8每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.031/h)×(H-H1)=(0.1248+1.5×2/2×0.031/1.8)×(46-15)=4.67kN 单内立杆：NG1k=4.67kN 双外立杆：NG1k=(gk+0.031+la×n/2×0.031/h)×H1=(0.1248