苇町煤业2015年井上下供电系统整定计算书

1、苇町煤业2015年井上、下供电系统整定计算书供电系统整定计算书（苇 町 煤 业）苇町煤业机电部2015年 9月 20日苇町煤业2015年度井上下供电系统整定计算 一、供电系统简介我矿供电系统采用10KV电压等级供电系统对矿区生产建设进行供电。全矿海拔垂直井深120米，我矿属浅井范畴，但沿用的煤矿深井供电系统的供电管理方式。供电系统：10KV供电系统运行方式：井上、下均实现双回路分列运行方式供电方式：地面10KV配电室井下中央变电所10KV采区三站硐室10KV采区、掘进面1140V/660V。双回路电源：一回进线：东沟220KV变电站10KV周工线556线路。线路为架空线路，线型为LGJ50mm

2、²，线路全长6km，架空线路下杆线路使用MYJV42 3×50高压铠装电缆至苇町煤业10KV配电室，下杆线路200m。二回线路：上掌10KV开闭所周煤北586线路。线路为架空线路，线型为LGJ95mm²，线路全长3km，架空线路下杆线路使用MYJV42 3×50高压铠装电缆至苇町煤业10KV配电室，下杆线路200m。地面10KV日常为分列运行方式，配电室有4台干式变压器型号为S11-200/10/0.4，使用高压HXGN-12型高压开关柜15台。其中主通风机三专线路使用两台高压开关柜、两台变压器，主通风机使用380V电压等级。另外两台干变为地面其他负荷使

3、用，供往地面其他大型固定设备、生活照明用电等。供往主斜井一趟线路为架空线路。井下中央变电所10KV供电系统为分列运行方式。矿井下供电采用双回路分列运行方式，下井2趟MYJV42-3×3510KV高压铠装电缆各660米，井下一回路来自10KV配电室高压盘504开关柜，井下二回10KV配电室高压盘509开关柜。井下布置有中央变电所，含有8台高爆开关、8台低压馈电开关、2台KBSG2-T-400/10干式变压器、2台KBSG-T-100/10干式变压器,其中10-10-05高爆开关为采区三站硐室控制开关；采区三站硐室，含有3台KBSGZY型移变（1000KVA移变1台台、630KVA移变1

4、台,400KVA移变1台）采区三站硐室配电进线电源为中央变电所高压开关馈出九一盘区两个掘进面中，轨道巷掘进面从中央变电所10-10-01高压开关馈出，轨道巷掘进面使用660V电压等级电源供电、含有1个高爆开关、1个400KVA干式变压器、2台低压馈电开关。胶带巷掘进面配电点电源来自于IX1301采区三站硐室630KV移变，使用1140KV电压等级电源供电，至九一盘区胶带巷掘进面配电点。局部扇风机均实现“三专加三专”供电。2、 输电线路统计一回线路：从东沟变电站苇町煤业架空线路：LGJ 50mm²架空线路矿10KV配电室上下杆线路：MYJV42-3×50二回线路：从东沟变电站

5、苇町煤业架空线路：LGJ 95mm²架空线路矿10KV配电室上下杆线路：MYJV42-3×50井下一回、井下二回入井两趟线路为MYJV42-3×35-10KV中央变电所IX1301采区三站硐室：MYPTJ-3×35-10KV查表参数如下：架空线阻抗系数X0.38/km 高压电缆X=0.08/KM 三、短路电流和短路容量计算 1、有关参数如下图： k1点、k2点、k3点、K4点、K5点的三相短路电流、两相短路电流和短路容量计算如下。如图所示。选择基准容量Sd=100MVA，基准电压Ud=10.5KV，基准电流Id=5.5KA，则各元件的相对基准电抗为：（1

6、）586线路各元件电抗标幺值 586线路系统电抗标幺值：因无法取得上级变电站变压器容量和有关参数，根据上级单位提供的电流速断定值1500A推算短路容量，随后计算电源电抗。短路容量S=1.732×1.5×10.5=27.3MVA供电系统电抗XS=Sd/S=100/27.3=3.66（取3.6）上掌开闭所至苇町煤业架空线路、下杆线路电抗标幺值：X1=X1L(Sd/Ud²)=0.38×3×（10/10.5²）=1.034架空线路至苇町煤业下杆电缆线路电抗标幺值：X1缆=X1L(Sd/Ud²)=0.08×0.2×

7、（10/10.5²）=0.01510KV配电室至中央变电所二回电缆线路电抗标幺值：X2=X2L(Sd/Ud²)=0.08×0.3×（10/10.5²）=0.022中央变电所至IX1301采区三站硐室移变处标幺值：X3=X3L(Sd/Ud²)=0.08×0.8×（10/10.5²）=0.058(2)556线路各元件电抗标幺值:586线路系统电抗标幺值：因无法取得上级变电站变压器容量和有关参数，根据上级单位提供的电流速断定值1500A推算短路容量，随后计算电源电抗。短路容量S=1.732×1.5&#

8、215;10.5=27.3MVA供电系统电抗XS=Sd/S=100/27.3=3.66（取3.6）上掌开闭所至苇町煤业架空线路、下杆线路电抗标幺值：X1=X1L(Sd/Ud²)=0.38×6×（10/10.5²）=2.052架空线路至苇町煤业下杆电缆线路电抗标幺值：X1缆=X1L(Sd/Ud²)=0.08×0.2×（10/10.5²）=0.01510KV配电室至中央变电所二回电缆线路电抗标幺值：X2=X2L(Sd/Ud²)=0.08×0.3×（10/10.5²）=0.022

9、2、绘制短路计算电路图的等值电路图，并将各元件的电抗标么值按要求标准填在等值电路中（等值电路图）。 （1）K1点的短路电流和短路容量计算 K1点短路时短路回路的总电抗标么值为： X1=3.6+1.049=4.649 K1点的短路电流和短路容量计算如下： K1点的基准电流：=5.498（KA） 三相短路电流：=1.182（KA） 两相短路电流：=1.023（KA） 三相短路容量: =21.51（MVA） （2）K2点的短路电流和短路容量计算 K2点短路时短路回路的总电抗标么值为： X2=3.6+1.049+0.022=4.671 K2点的短路电流和短路容量计算如下： K2点的基准电流：=5.49

10、8（KA） 三相短路电流：=1.177（KA） 两相短路电流：=1.055（KA） 三相短路容量: =21.41（MVA） （3）K3点的短路电流和短路容量计算 K3点短路时短路回路的总电抗标么值为： X3=3.6+1.049+0.022+0.058=4.729 K3点的短路电流和短路容量计算如下： K3点的基准电流：=5.498（KA） 三相短路电流：=1.16（KA） 两相短路电流：=1.01（KA） 三相短路容量: =21.14（MVA） （4）K4点的短路电流和短路容量计算 K4点短路时短路回路的总电抗标么值为： X4=3.6+2.052+0.015=5.667 K4点的短路电流和短路

11、容量计算如下： K4点的基准电流：=5.498（KA） 三相短路电流：=0.97（KA） 两相短路电流：=0.84（KA） 三相短路容量: =17.65（MVA）（5）K5点的短路电流和短路容量计算 K5点短路时短路回路的总电抗标么值为： X5=3.6+2.052+0.015+0.022=5.689 K5点的短路电流和短路容量计算如下： K5点的基准电流：=5.498（KA） 三相短路电流：=0.96（KA） 两相短路电流：=0.83（KA） 三相短路容量: =17.57（MVA） 四、苇町煤业地面10KV配电室高压整定 （1）二回进线586开关柜，电流互感器变比150/5 负荷：井下1#移变

12、1000KVA、井下3#移变400KVA、中央变电所2#变100KVA、地面1#变200KVA、地面2#变200KVA、主斜井1#变250KVA、主斜井2#变250KVA。 P=1000+400+200+200+250+250+100=2400（KVA） 过流值整定： =132A Iop·k = =1.2×1×132/(0.9×30)=5.9A（取6A-7A） 公式中：Kk为可靠系数，数值取1.2-1.3； Kkx为接线系数，数值取1； Kre为返回系数，数值取0.9； Ki为电流互感器变比。 因上级变电站提供保护延时时间选择过短，故我矿过流延时取0.2

13、5s，保证动作时限低于上级变电站。 电流速断保护： Id·k=1.2×1×1182/（0.9×30）=52.5A（取40A） 公式中：I3dmax为线路三相最大短路电流； I2dmin为线路两相最小短路电流； 根据586线路高压开关柜I段速断保护能起的作用，速度值52.5A存在定值过高，所以电流速断整定值选取40A。 校验:K=I2dmin/Ie=1023/126.5= 81.5 （符合灵敏度要求） （2）一回进线556开关柜，电流互感器变比150/5 负荷：中央变电所3#变400KVA、中央变电所4#变100KVA、地面3#变200KVA、地面4#变2

14、00KVA。（整定时考虑，当556线路单回路运行，除综采面不生产外，其他各处的用电。） P=200×4+400×2+100×2=1800（KVA） 过流值整定： =99A（取100A） Iop·k = =1.2×1×100/(0.9×30)=4.4A（取4.4A） 公式中：Kk为可靠系数，数值取1.2-1.3； Kkx为接线系数，数值取1； Kre为返回系数，数值取0.9； Ki为电流互感器变比。 因上级变电站提供保护延时时间选择过短，故我矿过流延时取0.25s，保证动作时限低于上级变电站。 电流速断保护： Id·

15、k=1.2×1×970/（0.9×30）=43.1A（取35A） 公式中：I3dmax为线路三相最大短路电流； I2dmin为线路两相最小短路电流； 根据556线路高压开关柜I段速断保护能起的作用，速断值43.1A存在定值过高，所以电流速断整定值选取35A。 校验:K=I2dmin/Ie=840/100= 8.41.5 （符合灵敏度要求） （3）井下二回509开关柜，电流互感器变比30/5 负荷：井下1#移变1000KVA、井下3#移变400KVA、中央变电所1#变400KVA、中央变电所2#变100KVA。 P=1000+400×2+100=1900（

16、KVA） 过流值整定： =104.5A（取105A） Iop·k = =1.2×1×105/(0.9×6)=23A（取15A） 公式中：Kk为可靠系数，数值取1.2-1.3； Kkx为接线系数，数值取1； Kre为返回系数，数值取0.9； Ki为电流互感器变比。 因509开关柜为井下二回线路控制开关柜，控制采区生产工作，大部分采掘设备启动电流较大，所以过流延时选择9s。 电流速断保护： Id·k=1.2×1×522.5/（0.9×6）=116A（取80A） 公式中：I3dmax为线路三相最大短路电流； I2dmin

17、为线路两相最小短路电流； 根据509线路高压开关柜I段速断保护能起的作用，速断值116A存在定值过高，所以电流速断整定值选取80A。 校验:K=I2dmin/Ie=450/105= 4.31.5 （符合灵敏度要求） （4）井下一回504开关柜，电流互感器变比50/5 负荷：中央变电所1#变400KVA、中央变电所2#变100KVA、中央变电所3#变400KVA、中央变电所4#变100KVA。 P=400×2+100×2=1000（KVA） 过流值整定： =54.9A（取55A） Iop·k = =1.2×1×55/(0.9×10)=7

18、.4A（取10A） 公式中：Kk为可靠系数，数值取1.2-1.3； Kkx为接线系数，数值取1； Kre为返回系数，数值取0.9； Ki为电流互感器变比。 因504开关柜为井下一回线路控制开关柜，控制运输设备和部分掘进动力设备工作，设备启动电流较大，所以过流延时选择9s。 电流速断保护： Id·k=1.2×1×275/（0.9×10）=36.7A（取40A） 公式中：I3dmax为线路三相最大短路电流； I2dmin为线路两相最小短路电流； 根据556线路高压开关柜I段速断保护能起的作用，速断值36.7A存在定值过小，所以电流速断整定值选取40A。 校验

19、:K=I2dmin/Ie=238.2/55= 4.331.5 （符合灵敏度要求） （5）地面1#变511开关柜，电流互感器变比30/5 负荷：地面1#变200KVA，此变压器为我矿主通风机二回线路专用变压器，主通风机功率110KW。P=200KVA 过流值整定： =10.99A（取11A） 主通风在日常切换启动中，主通风机全风压启动，启动电流为正常运行电流的4-8倍。整定电流时选择4倍运行电流计算，整定电流44A。 Iop·k = =1.2×1×44/(0.9×6)=9.7A（取10A） 公式中：Kk为可靠系数，数值取1.2-1.3； Kkx为接线系数，

20、数值取1； Kre为返回系数，数值取0.9； Ki为电流互感器变比。 主通风在日常切换启动中，主通风机全风压启动，启动电流为正常运行电流的4-8倍，所以过流延时选择9s。 电流速断保护： Id·k=1.2×1×88/（0.9×6）=19.5A（取20A） 公式中：I3dmax为线路三相最大短路电流； I2dmin为线路两相最小短路电流； 根据地面1#变511高压开关柜I段速断保护能起的作用，所以电流速断整定值选取20A。 校验:K=I2dmin/Ie=76.2/11= 6.921.5 （符合灵敏度要求） （6）地面4#变503开关柜，电流互感器变比20/

21、5 负荷：地面4#变200KVA，此变压器为我矿主通风机一回线路专用变压器，主通风机功率110KW。P=200KVA 过流值整定： =10.99A（取11A） 主通风在日常切换启动中，主通风机全风压启动，启动电流为正常运行电流的4-8倍。整定电流时选择4倍运行电流计算，整定电流44A。 Iop·k = =1.2×1×44/(0.9×4)=14.7A（取12A） 公式中：Kk为可靠系数，数值取1.2-1.3； Kkx为接线系数，数值取1； Kre为返回系数，数值取0.9； Ki为电流互感器变比。 主通风在日常切换启动中，主通风机全风压启动，启动电流为正常运

22、行电流的5-8倍，所以过流延时选择9s。 电流速断保护： Id·k=1.2×1×88/（0.9×4）=29.3A（取25A） 公式中：I3dmax为线路三相最大短路电流； I2dmin为线路两相最小短路电流； 根据地面4#变503高压开关柜I段速断保护能起的作用，速断值选择29.3A过大，所以电流速断整定值选取25A。 校验:K=I2dmin/Ie=76.2/11= 6.921.5 （符合灵敏度要求） （7）地面2#变510开关柜，电流互感器变比20/5 负荷：地面2#变200KVA，此变压器为我矿地面场地用电变压器，主要负荷为我矿副立井提升机、空压机等

23、设备。P=200KVA 过流值整定： =10.99A（取15A） Iop·k = =1.2×1×15/(0.9×4)=5A（取5A） 公式中：Kk为可靠系数，数值取1.2-1.3； Kkx为接线系数，数值取1； Kre为返回系数，数值取0.9； Ki为电流互感器变比。 过流延时选择4s。 电流速断保护： Id·k=1.2×1×88/（0.9×4）=29.3A（取25A） 公式中：I3dmax为线路三相最大短路电流； I2dmin为线路两相最小短路电流； 根据地面2#变510高压开关柜I段速断保护能起的作用，速断值选

24、择29.3A过大，所以电流速断整定值选取25A。 校验:K=I2dmin/Ie=76.2/11= 6.921.5 （符合灵敏度要求） （8）地面3#变505开关柜，电流互感器变比30/5 负荷：地面2#变200KVA，此变压器为我矿地面场地用电变压器，主要负荷为我矿副立井提升机、空压机、地面生活照明等供电。P=110KW+90KW+60KW=260KW 过流值整定： =17.8A（取18A） Iop·k = =1.2×1×18/(0.9×6)=4A（取4A） 公式中：Kk为可靠系数，数值取1.2-1.3； Kkx为接线系数，数值取1； Kre为返回系数，

25、数值取0.9； Ki为电流互感器变比。 过流延时选择4s。 电流速断保护： Id·k=1.2×1×144/（0.9×6）=32A（取30A） 公式中：I3dmax为线路三相最大短路电流； I2dmin为线路两相最小短路电流； 校验:K=I2dmin/Ie=125/18= 6.921.5 （符合灵敏度要求） （9）至主斜井508开关柜，电流互感器变比20/5 508开关柜将10KV电压供往主斜井，主斜井有S11-250/10/0.4变压器两台。 P=250×2=500KVA 过流值整定： =27.5A（取28A） Iop·k = =1.

26、2×1×28/(0.9×4)=9.3A（取10A） 公式中：Kk为可靠系数，数值取1.2-1.3； Kkx为接线系数，数值取1； Kre为返回系数，数值取0.9； Ki为电流互感器变比。 过流延时选择4s。 电流速断保护： Id·k=1.2×1×140/（0.9×4）=46.7A（取45A） 公式中：I3dmax为线路三相最大短路电流； I2dmin为线路两相最小短路电流； 校验:K=I2dmin/Ie=121/28= 4.321.5 （符合灵敏度要求） 五、苇町煤业中央变电所10KV配电室高压整定 （1）中央变电所10-2

27、0-01高爆开关整定： 10-20-01高爆开关为中央变电所二回进线开关，额定电流为100A，过载倍数范围：0.2-1.0档，短路倍数范围：1.6-10.0档,其中负荷总容量：1X1301采区1#移变1000KVA、1X1301采区3#移变400KVA、中央变电所2#变100KVA。 P=1000+400+100=1500KVA 过载值整定：=82.42A=82.42A档位选择82.42/100=0.8242(取1.0倍档) 整定过载电流为100A 1.0倍档 过载延时4档（10s） 短路值整定： 短路电流按躲过最大启动电流计算，一般要求为额定电流的8倍计算即：Id=8Ie=882.42=66

28、0A 档位选择660/100=6.6(取6.0倍档) 整定短路电流为600A 6.0倍档 两相短路电流及灵敏度校验计算 K2点两相短路电流1055A 校验:K=I2dmin/Ie=1055/600= 1.761.5 （符合灵敏度要求） （2）中央变电所10-20-02高爆开关整定： 10-20-02高爆开关为中央变电所母联开关，额定电流为100A，过载倍数范围：0.2-1.0档，短路倍数范围：1.6-10.0档。中央变电所日常实现分列运行方式，母联开关应具有同一回进线、二回进线相同的整定标准。 整定过载电流为100A 1.0倍档 过载延时4档（10s） 整定短路电流为600A 6.0倍档（3）

29、中央变电所10-20-03高爆开关整定： 10-20-02高爆开关为中央变电所二回进线开关，额定电流为100A，过载倍数范围：0.2-1.0档，短路倍数范围：1.6-10.0档,其中负荷总容量：中央变电所3#变400KVA、4#变100KVA、 P=400+100=500KVA 过载值整定：=27.4A（取40A）=40A档位选择40/100=0.4(取0.4倍档) 整定过载电流为40A 0.4倍档 过载延时2档（12.5s） 短路值整定： 短路电流按躲过最大启动电流计算，一般要求为额定电流的8倍计算即：Id=8Ie=840=320A 档位选择320/100=3.2(取3.0倍档) 整定短路电

30、流为300A 3.0倍档 两相短路电流及灵敏度校验计算 K2点两相短路电流1055A 校验:K=I2dmin/Ie=1055/300= 3.521.5 （符合灵敏度要求）（4）中央变电所10-10-01、10-10-04高爆开关整定： 10-10-01、10-10-04高爆开关为井下局部通风机专用高压开关，额定电流为50A，过载倍数范围：0.2-1.0档，短路倍数范围：1.6-10.0档,其中负荷总容量：两台开关二次侧均为两台100KVA的变压器。 过载值整定：=5.5A=5.5A档位选择5.5/50=0.11(取0.2倍档，最低档) 整定过载电流为10A 0.2倍档 过载延时1档（2.5s）

31、 短路值整定： 短路电流按躲过最大启动电流计算，一般要求为额定电流的8倍计算即：Id=8Ie=85.5A=44A 档位选择44/50=0.88(取1.0倍档) 整定短路电流为50A 1.0倍档 两相短路电流及灵敏度校验计算 两台开关处两相短路电流为38A. 校验:K=I2dmin/Ie=38/5.5= 6.91.5 （符合灵敏度要求）（5）中央变电所10-10-02、10-10-03高爆开关整定： 10-10-02、10-10-03高爆开关为井下局部通风机专用高压开关，额定电流为50A，过载倍数范围：0.2-1.0档，短路倍数范围：1.6-10.0档,其中负荷总容量：两台开关二次侧均为两台40

32、0KVA的变压器。 过载值整定：=22A=22A档位选择22/50=0.44(取0.6倍档) 整定过载电流为30A 0.6倍档 过载延时2档（8.3s） 短路值整定： 短路电流按躲过最大启动电流计算，一般要求为额定电流的8倍计算即：Id=8Ie=822A=176A 档位选择176/50=3.52(取4.0倍档) 整定短路电流为200A 4.0倍档 两相短路电流及灵敏度校验计算 两台开关处两相短路电流为152A. 校验:K=I2dmin/Ie=152/22= 6.91.5 （符合灵敏度要求） 六、IX1301首采工作面供电系统整定 （一）短路电流计算 （1）1000KVA移变出线线路1 1、移变

33、二次出口端的短路电流Id1计算 系统阻抗 变压器二次电压1200V，容量1000kVA，系统短路容量按50MVA计算；则系统电抗为； 高压电缆阻抗：10kV电缆L1=500m 查表得,Ro=0.588/ km, Xo=0.078/ km 高压电缆电阻、电抗： Rg=0.588×0.5=0.294 Xg=0.078×0.5=0.039 变压器阻抗：查表得KBSGZY-1000/10型移动变电站的短路阻抗为4.86%, PN.T=6100W，则变压器的电阻、电抗：0.0087840.069984 2、开关处短路电流计算 MYP 3×120+1×35型电缆的电

34、阻、电抗：L2=700米，阻抗参数：Ro=0.18/ km, Xo=0.074/ km。 Rg1=0.18×0.7=0.126 Xg1=0.074×0.7=0.0518 R=0.0126+0.126=0.1386 X=0.09929+0.0518=0.151 3、至采煤机电机处短路电流计算：MYP 3×120+1×35型电缆的电阻、电抗：L2=150米，阻抗参数： Ro=0.18/ km, Xo=0.074/ km。 Rg1=0.18×0.15=0.027 Xg1=0.074×0.15=0.0111 R=0.14+0.027=0.16

35、7 X=0.151+0.011=0.1621 4、采回柱绞车电机处短路电流计算MYP 3×25+1×10型电缆的电阻、电抗：L2=150米，阻抗参数：Ro=0.0864/ km, Xo=0.088/ km。Rg1=0.0864×0.15=0.013Xg1=0.088×0.15=0.013R=0.1386+0.013=0.152X=0.151+0.013=0.164 (2)1000KVA移变出线线路21、刮板机头电机处短路电流Id3计算MYP 3×35+1×10型电缆的电阻、电抗：L2=50米，阻抗参数：Ro=0.683/ km, Xo

36、=0.084/ kmRg1=0.683×0.05=0.034Xg1=0.084×0.05=0.042 R=0.0126+0.1386+0.034=0.19X=0.09929+0.151+0.042=0.29 2、刮板机尾电机处短路电流Id3计算MYP 3×35+1×10型电缆的电阻、电抗：L2=200米，阻抗参数：Ro=0.683/ km, Xo=0.084/ km。Rg1=0.683×0.2=0.1366Xg1=0.084×0.2=0.0168R=0.0126+0.1386+0.1366=0.2878X=0.09929+0.151+

37、0.0168=0.267 3、转载机电机处短路电流Id3计算MYP 3×35+1×10型电缆的电阻、电抗：L2=50米，阻抗参数：Ro=0.683/ km, Xo=0.084/ kmRg1=0.683×0.05=0.034Xg1=0.084×0.05=0.042R=0.0126+0.1386+0.034=0.19X=0.09929+0.151+0.042=0.29 4、破碎机电机处短路电流Id3计算MYP 3×35+1×10型电缆的电阻、电抗：L2=50米，阻抗参数：Ro=0.683/ km, Xo=0.084/ kmRg1=0.68

38、3×0.05=0.034Xg1=0.084×0.05=0.042R=0.0126+0.1386+0.034=0.19X=0.09929+0.151+0.042=0.29 （3）400KVA变压器线路：1、干式变压器二次出口端的短路电流计算系统阻抗：变压器二次电压1140V，容量400kVA，系统短路容量按50MVA计算；则系统电抗为；高压电缆阻抗10kV电缆L1=0.5km，查表得,Ro=0.588/ km, Xo=0.078/ km高压电缆电阻、电抗：Rg=0.588×0.5=0.294Xg=0.078×0.5=0.039变压器阻抗：查表得KBSGZY

39、-400/10型移动变电站的Vs=4.34%, PN.T=3000W。则变压器的电阻、电抗： 0.0270.1562、馈电入口处短路电流Id6计算MYP 3×95+1×25型电缆的电阻、电抗：L7=10米， 阻抗参数：Ro=0.247/ km, Xo=0.075/ kmRg1=0.247×0.01=0.00247Xg1=0.075×0.01=0.00075R=0.003+0.00247=0.00547X=0.1853+0.00075=0.186 3、顺槽皮带机电机处短路电流Id7计算MYP 3×70+1×25型电缆的电阻、电抗：L8=

40、100米， 阻抗参数：Ro=0.346/ km, Xo=0.078/ kmRg1=0.346×0.1=0.0346Xg1=0.078×0.1=0.0078R=0.00547+0.0346=0.04X=0.186+0.0078=0.19 4、乳化液泵开关电源处短路电流计算MYP 3×35+1×16型电缆的电阻、电抗：L15=50米，阻抗参数：Ro=0.683/ km, Xo=0.084/ kmRg1=0.683×0.05=0.034Xg1=0.084×0.05=0.0042R=0.04+0.034=0.074X=0.19+0.0042=

41、0.19 5、喷雾泵电机处短路电流Id15计算 MYP 3×25+1×10型电缆的电阻、电抗：L15=10米，阻抗参数：Ro=0.864/ km, Xo=0.088/ kmRg1=0.864×0.01=0.00864Xg1=0.088×0.01=0.00088R=0.04+0.00864=0.04864X=0.19+0.00088=0.199088 （二）高压开关的整定KBG100/10FYZ矿用隔爆型移动变电站用高压真空配电开关，主要用于额定电压10KV，额定频率50HZ，额定电流至100A的三相交流中性点不直接接地的供电用矿用隔爆型移动变电站（315

42、1250KVA）高压侧，与BXB型低压综合保护箱配套运行，实行不频繁通断和保护、控制。1、1000KVA移变总负荷P=461+110×2+132×2=945kWIe=P/(1.732·Ue·CosØ) =945/(1.732×10.5×0.8)=64.95A（取50A）过流整定值：50A过流档位：2档 短路值整定： 短路电流按躲过最大启动电流计算，一般要求为额定电流的8倍计算即：Id=8Ie=850=400A 两相短路电流及灵敏度校验计算 K3点两相短路电流1011A 校验:K=I2dmin/Ie=1011/400= 2.5

43、31.5 （符合灵敏度要求） 2、400KVA移变总负荷P=125+75+90=290kWIe=P/(1.732·Ue·CosØ) =290/(1.732×10.5×0.8)=19.93A（取20A）过流整定值：20A过流档位：2档 短路值整定： 短路电流按躲过最大启动电流计算，一般要求为额定电流的8倍计算即：Id=8Ie=820=160A 两相短路电流及灵敏度校验计算 K3点两相短路电流1011A 校验:K=I2dmin/Ie=1011/160= 6.31.5 （符合灵敏度要求） （三）低压开关的整定及校验对保护电缆干线的装置按下式选择： I

44、ZIQe+KxIe式中： IZ过流保护装置的电流整定值，A；IQe容量最大的电动机的额定起动电流，A；Ie其余电动机的额定电流之和，A；Kx需用系数，取0.5-1。按上式选择出的整定值，还应用两相短路电流值进行校验，应符合下式的要求：式中 IZ过流保护装置的电流整定值，A；Id（2）被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值，A；1.5保护装置的可靠动作系数。电磁起动器中电子保护器的过流整定值，按下式选择IZIe式中 IZ电子保护器的过流整定值，取电动机额定电流近似值，A；Ie电动机的额定电流，A；按上式选择出的整定值，也应以两相短路电流值进行校验，应符合下式的要求：式中 IZ含义同上

45、；Id（2）含义同上；8IZ电子保护器短路保护动作值；1.2保护装置的可靠系数。 1000KVA线路11、移动变压器的保护箱：该移变为KBSGZY-1000/10型，低压侧配BXB-1000/1140(660)Y矿用隔爆型移动变电站用低压保护箱，安装在移动变电站的低压侧，能对低压侧的各种故障进行监测，并能将故障断电信号传递给移动变电站用高压真空开关，对低压供电系统可实现漏电、漏电闭锁、过压、欠压、短路、过载等保护。 过压保护Ug=115%×1200=1380V 欠压保护Uq=75%×1200=900V 断相保护处于“开启”状态漏电保护：单相漏电动作电阻整定值为：20k 单相漏电闭锁动作电阻整定值为：40k过载保护：Iz=Ie=945×0.67=640A（回路一：350A、回路二350A） 短路保护：IZIQe+KxIe=132×0.67×8+813×0.67=1252A 灵敏度系数校验： 1.2 满足灵敏度要求2、馈电开关的保护整定：Pe=40kW Ue=1200VIZIe=40×0.67=26.8A（取30A）过载整定30A，短路整定240A灵敏度系数校验： 1.2 满足灵敏度要求 3、QJZ-400采煤机开关的保护整定 IZI