人货电梯脚手架方案

1、人货电梯脚手架施工方案编 制： 审 核： 审 批： 年 月 日中国建筑第八工程局有限公司 8目 录第一章 工程概况11.1 参建单位1第二章 编制依据1第三章 施工部署23.1 项目管理组织机构23.2 施工目标33.3 严格执行质量、安全、环境三大管理体系4第四章 人货电梯脚手架设计44.1 人货电梯脚手架布置44.2 人货电梯脚手架示意图74.3 接料平台门及安全防护示意图124.4 人货电梯脚手架计算14第五章 质量保证措施33第六章 安全保证措施346.1 安全管理责任制346.2 安全管理保证体系346.3 安全管理制度346.4 安全薄弱环节保证措施356.5 消防管理36第一章

2、工程概况1.1 参建单位1、工程名称： 2、建设单位： 3、设计单位： 4、监理单位： 5、总包单位： 6、勘察单位：7、基坑围护设计单位： 1.2 工程概况住宅项目地块位于#。基地用地面积为38819平方米，项目构成有1#9#，8栋高层住宅塔楼，沿街低层商业网点及社区配套用房，并且设置了一层地下室。总建筑面积约39153.00平方米，其中地上14881.46平方米，地下24271.54平方米。第二章 编制依据1、设计图纸 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）3、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）4、钢结构设计规范（GB500172003）5、建设工

3、程安全生产管理条例 国务院令第393号7、建筑结构荷载规范（GB500092012）6、上海市工程建设标准上海市悬挑式脚手架安全技术规程第三章 施工部署3.1 项目管理组织机构1、项目管理组织机构体系 项目经理及其他主要管理人员长驻工地，保证驻地指挥。2、项目部主要成员及各部门职责（1）项目经理项目经理受企业法人委托，对总部直接负责，代表企业全面负责履行项目承包合同，负责项目部与总部的关系协调，负责施工所需人、财、物的组织管理与控制，对工程质量目标和成本目标直接负责。（2）项目副经理协助项目经理工作，具体负责施工现场的施工组织和协调管理，对工期、质量、安全、文明施工及成本目标进行控制。（3）项

4、目技术负责人对工程技术、质量管理直接负责，分管技术质量部、资料室。负责组织有关人学习施工图纸和组织图纸会审，组织施工组织设计和施工方案的编制和交底，负责技术管理、质量管理、资料管理和档案管理。（4）技术部对本工程的质量负责，进行土建、安装专业（结构、建筑）的技术组织、计划调整、解决工程中的技术问题和技术变更，进行方案编制、技术交底；负责施工现场的测量、计量、试验管理；负责资料统一上报、统一发放、统一收集整理，建立工程档案，记录总施工日记；积极推广新技术、新工艺，开展创优活动、降低施工成本；督促、指导项目贯标工作的正常进行。（5）安全部对本工程的安全生产、文明施工负责，加强本工程质量控制、安全防

5、护措施、验收检查等；建立质量保证体系和管理网络，进行必要的检验试验；负责施工现场的文明施工和消防卫生工作。（6）材料部根据工程部门提出的规格、数量、时间、质量要求，负责材料设备和工具的计划、采购、供应和管理工作。（7）合约部负责总分包的合同管理及预结算签证工作，负责成本管理及财务资金管理。（8）综合办公室负责内外公共关系的协调，包括公安、交通、环卫环保及居民委员会等方面，负责文明施工、安全保卫及生活后勤保障工作。3.2 施工目标1、质量目标 工程质量达到建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范J

6、GJ130-2011等国家、地方或行业标准验收规范的合格规定。2、安全目标杜绝重伤和死亡事故；轻伤率控制在1以内。达到上海市文明工地验收标准。JGJ59-2011建筑施工安全检查标准合格以上标准。中建总公司“CI”形象创优。3.3 严格执行质量、安全、环境三大管理体系我局已通过质量、职业安全健康、环境管理“三大体系”认证，为此在本项目施工中项目部将严格标准体系制定详细的贯标工作计划并认真实施：1、工程质量严格贯彻实施ISO9001：2000质量体系标准，切实执行企业质量手册和各种程序文件的规定，开工前编制质量计划，施工中按体系及计划实施。2、安全、文明施工管理严格贯彻实施“职业安全健康管理体系

7、”，并认真执行连云港市有关标准以及国家JGJ59-99规范以及企业内部各项管理制度，开工前编制职业安全健康管理计划、控制安全生产管理工作。3、施工现场环境管理严格执行ISO14001环境管理体系，开工前编制环境管理方案、以达到我们的“建筑与绿色共生，发展和生态谐调”环保方针。第四章 人货电梯脚手架设计4.1 人货电梯脚手架布置本工程人货电梯脚手架9#楼从第四层开始悬挑，其余楼号从五层开始悬挑。人货电梯脚手架设置采用48*3.0mm钢管双排脚手架，架宽1500mm，步距1800mm,接料平台大小具体根据施工电梯使用位置搭设，每层接料台与结构面平齐，外侧略高内侧5cm，接料平台与电梯笼正对面设置外

8、开闭安全防护门。楼层挑架采用16#工字钢悬挑，并采用12钢丝绳反拉作安全储备，做法同外架。平台上铺50*100木方，木方上铺18mm厚九夹板，平台板铺至电梯吊笼边缘。电梯防护门高度为1800mm，插销在电梯侧门的里侧用钢丝网片封闭，字体为“注意安全，随手关门”。4.1.1 人货电梯脚手架基本数据钢管（48×3.0）扣件脚手架，架宽1500mm，步距1800mm。16#工字钢最大纵距1500mm。9#楼四层以下、其余楼号五层以下为普通落地式脚手架，以上为工字钢(16#工字钢)悬挑脚手架。4.1.2 人货电梯脚手架构造要求A 立杆a 立杆间距1500mm，立杆采用对接扣件连接，且立杆上的

9、对接扣件应交错布置。b 每根立杆均落在工字钢上c 脚手架第一步立杆应设置纵横方向的扫地杆，并用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm的位置上。B 大横杆a 采用九夹板脚手板，大横杆置于小横杆之上、立杆的内侧。b 大横杆的接长采用对接或搭接。搭接接头时，搭接长度不应小于1m，并用三个扣件固定，接头应错开，相邻的接头水平距离不应小于500mm。C 小横杆a 每一主节点必须设一根小横杆并用直角扣件固定在大横杆上，该杆主轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。b 采用九夹板做脚手板，小横杆应用直角扣件固定在大横杆上。D 连墙杆先预埋脚手钢管在结构上，用钢管作为连墙杆，钢管一端和预埋脚手钢管采用扣件连

10、接，另一端用扣件和脚手架立杆连接。连墙杆从脚手架底层第一步纵向水平杆处开始设置，每层楼面处设置一排，当标准层层高为2.9m时，连墙件水平间距为3.0m。当连墙件不方便设置时，可利用建筑的窗或者柱等结构进行连接。连墙件上下拉结位置必须错开，呈“梅花状”，以提高架体的稳定性。连墙件中的连墙杆呈水平并垂直于墙面布置，与脚手架连接的一端可稍下斜，连墙件的设置位置若不能和立杆同步连接时，则凡是在小横杆与立杆接头处大于30cm的，均要在步高间距立杆处用短杆进行加固，加固短杆与主立杆之间不能少于三个扣件，其顶层层高处若不能与楼层梁板相连时，则要尽量考虑与混凝土框架柱（构造柱）、梁、剪力墙相连，严禁和模板支撑

11、中的立杆连接。拆除时要和脚手架同步进行。E 剪刀撑a 剪刀撑与地面夹角为45°60°。b 剪刀撑的接长均应采用搭接接长，接长长度不小于1.2m，并用三个扣件扣紧，两头扣件间距不小于1.0m，且扣件至杆端间距不小于100mm。c 剪刀撑应用旋转扣件与立杆相连接，连接要每杆一连不能跳连。旋转扣件中心距主节点的距离不应大于150mm。F 斜拉绳索每个工字钢悬挑梁外端设置钢丝绳与上一层建筑结构斜拉结。钢丝绳与建筑结构拉结的吊环应使用HPB300级钢筋，其直径宜为18mm。4.1.3 悬挑结构16#工字钢悬挑式脚手架A 9#楼从第四层开始悬挑，其余楼号从五层开始悬挑。B 人货电梯悬挑

12、脚手架在搭设之前，在设置悬挑工字钢的楼层面上预埋定制18钢筋环，每根悬挑工字钢处应预埋三个卡环，里面两个卡环间距200mm，最里面一个距楼板外围2700mm，钢筋环与底板筋焊牢，使得脚手架搭设时有固定支撑点。C 本悬挑架工字钢采用16号工字钢。D 工字钢首先穿在钢筋环内，在钢筋环部位用多块钢板与工字钢焊接牢固，让钢板塞紧工字钢与钢筋环的空隙部位，严禁松动。E 16号工字钢上每间隔1500mm焊接30cm长的18钢筋，与立杆一一对应。F 人货电梯悬挑架的立杆用48钢管套接在焊接于工字钢上面的竖向钢筋上，测好水平后方可搭设脚手架。G 人货电梯脚手架搭设为1013步，步高为1.8m，宽为1.05m，

13、悬挑架体高度为17.4m。4.1.4 人货电梯脚手架架体加固措施A 架体与结构主体必须作刚性拉结。B 所有相邻拉点：水平间距不超过4.5m，竖向间隔不超过二步架3.6m，上下拉结位置必须错开，呈“梅花状”。以提高架体的稳定性。4.1.5 工程特殊部位技术处理措施A 搭设程序：搭设准备放底座竖立杆安放大横杆安放小横杆铺脚手板侧面挡板剪刀撑绑扎封顶杆立安全网。B 要求及注意事项：a、注意扣件的开口朝向；b、各杆件搭接位置的要求；c、安装剪刀撑的要求；d、随时校正杆的水平和垂直偏差；e、必须保证构件的焊接质量。4.1.6 其它要求A 每天必须有至少三名架子工专职负责，对人货电梯脚手架进行检查、维护，

14、对不合要求、有隐患的地方及时按要求处理，发现导常情况及时上报。B 严格按现行有关脚手架的操作规定、规范的要求进行操作施工。C 本方案根据施工现场的具体情况可以作适当的调整，但前提是必须满足安全和质量要求。D 为提高人货电梯脚手架的整体外观质量，钢管全部刷漆。4.2 人货电梯脚手架示意图人货电梯落地脚手架正面结构详图人货电梯落地脚手架侧面结构详图人货电梯悬挑脚手架正面结构详图人货电梯悬挑脚手架侧面结构详图4.3 接料平台门及安全防护示意图接料平台安全防护门示意图4.4 人货电梯脚手架计算人货电梯脚手架为扣件式钢管落地式双排脚手架，两侧面按要求设置剪刀撑、挡脚板、栏杆、密目网。平台与结构挑板紧邻，

15、保证施工时由脚手架平台承受荷载，保证结构平台板的安全。人货电梯脚手架平台的搭设高度为27.25m，脚手板铺设的层数为4层（0.35KN/m2），施工正常荷载取2层（6KN/m2），具体计算如下：4.4.1 落地式脚手架计算钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度27.3米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50m，立杆的横距0.50m，内排架距离结构0.30m，立杆的步距1.80m。钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60m，水平间距3.00m。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用18mm厚九夹板，荷载为

16、0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用50mm厚松木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.35kN/m2，高度变化系数0.7400，体型系数0.6000。地基承载力标准值105kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350&#

17、215;0.500/2=0.087kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×0.500/2=0.750kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.087=0.151kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×0.750=1.050kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.151+0.10×1.050)×1.5002=0.263kN.

18、m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.151+0.117×1.050)×1.5002=-0.310kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.310×106/4491.0=69.117N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.087=0.126kN/m活荷载标准值 q2=0.750kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.126+0.990

19、15;0.750)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=1.887mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.500×1.500/2=0.131kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.500

20、5;1.500/2=1.125kN 荷载的计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.131+1.4×1.125=1.802kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.2×0.038)×0.5002/8+1.802×0.500/4=0.227kN.m=0.227×106/4491.0=50.466N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷

21、载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0×0.038×500.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.00mm集中荷载标准值 P=0.058+0.131+1.125=1.314kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1313.850×500.0×500.0×500.0/(48×2.06×105×107780.0)=0.154mm最大挠度和 V=V1

22、+V2=0.156mm小横杆的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038×0.500=0.019kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.500×1.500/2=0.131kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.500×1.500/2=1.125kN 荷载的计算值 R=1.2&#

23、215;0.019+1.2×0.131+1.4×1.125=1.756kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.107×27.250=2.923kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0

24、.35 NG2 = 0.350×4×1.500×(0.500+0.300)/2=0.840kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.170×1.500×4/2=0.510kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.010×1.500×27.250=0.409kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.681kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载

25、总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×0.500/2=2.250kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.350 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 0.740 Us 风荷载体型系数： Us = 0.600经计算得到：Wk = 0.350×0.740×0.600 = 0.155kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.2×4.681+

26、0.9×1.4×2.250=8.452kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.2×4.681+1.4×2.250=8.767kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.9×1.4×0.155×1.500×1.800×1.800

27、/10=0.095kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.767kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A 立杆净截面面积，A=4.239cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0

28、.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到: =8767/(0.19×424)=109.112N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.452kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定l0=1.155×1.500×1.800=3.118

29、m；A 立杆净截面面积，A=4.239cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.095kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =8452/(0.19×424)+95000/4491=126.381N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、

30、双排脚手架允许搭设高度H，按下列计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.759kN；NQ 活荷载标准值， NQ = 2.250kN；gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.107kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 H = 87.119米。考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度H，按下列计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.759kN； NQ 活荷载标准值， NQ = 2.250kN；gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.107kN/m；Mwk 计算立杆段由风荷

31、载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.076kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 H = 76.336米。取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度 H=76.336米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 风荷载标准值，wk = 0.155kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积: Aw = 3.60×3.00 = 10.800m2； No 连墙件约束脚手

32、架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000经计算得到 Nlw = 2.350kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 5.350kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1 = 0.85Acf根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0.85Af其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95； 净截面面积 Ac = 4.24cm2；毛截面面积 A = 18.10cm2；f = 205.00N/mm2。经过计算得到 Nf1 = 73.865kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf = 300.

33、110kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件拉结楼板预埋钢管示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk fg其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=27.72 (kPa) Nk 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 4.68+2.25=6.93kN A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 42.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准

34、值；fgk = 105.00地基承载力的计算满足要求!扣件脚手架计算满足要求！4.4.2 悬挑脚手架计算书钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度27.0m，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50m，立杆的横距0.50m，内排架距离结构0.30m，立杆的步距1.80m。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60m，水平间距3.00m。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用18mm厚九夹板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.01kN/m2。

35、脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.35kN/m2，高度变化系数0.7400，体型系数0.1150。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.50m，建筑物内锚固段长度3.00m。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0.500/2=0.025kN/m 活荷载标准值 Q=3.000

36、×0.500/2=0.750kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.025=0.076kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×0.750=1.050kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.076+0.10×1.050)×1.5002=0.250kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10

37、5;0.076+0.117×1.050)×1.5002=-0.294kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.294×106/4491.0=65.360N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.025=0.063kN/m活荷载标准值q2=0.750kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.063+0.990×0.750)×1500.04/(100×2.06&

38、#215;105×107780.0)=1.791mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0.500×1.500/2=0.038kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.500×1.500/2=1.125kN 荷载的计算值 P=1.2×0.0

39、58+1.2×0.038+1.4×1.125=1.689kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.2×0.038)×0.5002/8+1.689×0.500/4=0.213kN.m =0.213×106/4491.0=47.335N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最

40、大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0×0.038×500.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.00mm集中荷载标准值 P=0.058+0.038+1.125=1.220kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1220.100×500.0×500.0×500.0/(48×2.06×105×107780.0)=0.143mm最大挠度和 V=V1+V2=0.145mm小横杆的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足

41、要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): RRc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.038×0.500=0.019kN脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0.500×1.500/2=0.038kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.500×1.500/2=1.125kN 荷载的计算值 R=1.2×0.019+1.2×0.038+1.4×1.125=1.643kN

42、单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN.四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1=0.107×27.000=2.896kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2=0.100×4×1.500×(0.500+0.300)

43、/2=0.240kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3=0.160×1.500×4/2=0.480kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4=0.010×1.500×27.000=0.405kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.021kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.500/2=

44、2.250kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0=0.350 Uz 风荷载高度变化系数，Uz=0.740 Us 风荷载体型系数：Us=0.115经计算得到，风荷载标准值Wk=0.350×0.740×0.115=0.030kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG +0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.021+0.9×1.4×2.250=7.660kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG +1.4NQ经过计算得到，

45、底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.021+1.4×2.250=7.975kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距(m)； h 立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.9×1.4×0.030×1.500×1.800×1.800/10=0.018kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中N 立杆的轴心压力设计值，N=7.975kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1

46、.60cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A 立杆净截面面积，A=4.239cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =7975/(0.19×424)=99.247N/

47、mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.660kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A 立杆净截面面积，A=4.239cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到

48、0.190；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.018kN.m； 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =7660/(0.19×424)+18000/4491=99.388N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<f,满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl=Nlw + No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw=1.4×wk×Aw wk 风荷载标准值，wk=0.030kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖

49、面积内脚手架外侧的迎风面积: Aw=3.60×3.00=10.800m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到 Nlw =0.450kN，连墙件轴向力计算值 Nl=3.450kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf=0.85Acf根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85Af连墙件轴向力设计值Nf=0.85Af其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95； 净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=18.10cm2；f=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=73.8

50、65kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=300.110kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1500mm，l=3000mm，ml= 300mm，m2= 800mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=1660.00cm4，截面模量(抵抗矩 W= 185.00

51、cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=7.98kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/m k=1.50/3.00=0.50 kl=0.30/3.00=0.10 k2=0.80/3.00=0.27代入公式，经过计算得到支座反力RA=19.847kN支座反力RB=-2.600kN最大弯矩MA=9.097kN.m抗弯计算强度f=9.097×106/(1.05×185000.0)=46.829N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载

52、N=4.02+2.25=6.27kN水平钢梁自重计算荷载q=30.60×0.0001×7.85×10=0.24kN/m最大挠度Vmax=3.909mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值b=1.07-0.282/b

53、=0.929经过计算得到强度 =9.10×106/(0.929×185000.00)=52.93N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=2.600kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f=65N/mm2；压点处采用1个U形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=2600×4/(3.1416×65.00×2

54、)1/2=6mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=2.60kN； d 楼板螺栓的直径，d=20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到h要大于2599.80/(3.1416×20×1.5)=27.6mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=2.60kN； d 楼板螺栓的直径，d=20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4