翠云片区B区纵四路道路工程高边坡计算书

1、翠云片区b区纵四路道路工程高边坡计算书【全一册】工号：二、设计采用设计规范及标准2三、设计参数2四、高边坡断面计算4五、总结33一、高边坡分布本项目设计存在多段挖方边坡，按照重庆市城乡建设委员会渝建发2010） 166号文件，需对以下情况的高边坡项目进行专项方案设计：（一）高切坡：岩质边坡高度15米，岩土混合边坡高度n12米且土层厚 度34米，土质边坡高度n8米。（二）深基坑：岩质基坑高度n12米，岩土混合基坑高度n8米且土层厚度 n4米，土质基坑高度n5米。（三）高填方：填方边坡高度n8米。根据上述文件精神，经现场踏勘，结合实测和地勘资料本段统计整理共有16 段高填方和高挖方边坡，具体段落见

2、下表。高边坡段落分布表高边坡 序号所在边坡桩号范围边坡类型边坡规模防护形式1号高边坡纵四路k1+480-k1+840 左侧边坡土质填方边 坡,长360m边坡立面面积 10200m2 最大坡高32m坡率法2号 高边坡纵五路k1+320-k1+920 右侧边坡土质填方边坡，长600m边坡立向面枳18500m2最大坡局44m坡率法3号 高边坡纵五路k1+870-k2+290 左侧边坡土质挖方边 坡，长420m边坡立曲曲积 16800m2 最大坡高36. 2m坡率法4号 高边坡纵五路k2+000-k2+180 右侧边坡土质挖方边 坡，长180m边坡立面面积1475m2 最大坡高8m坡率法5号 高边坡纵

3、五路k2+360-k2+430 左侧边坡岩质挖方边 坡，长70m边坡立面面积950m2 最大坡高19. 2m坡率法6号 高边坡纵五路k2+260-k2+360 左侧边坡土质填方边 坡,长100m边坡立面面积1550m2 最大坡高29m坡率法7号 高边坡纵五路k2+440-k2+620土质填方边 坡，长180m边坡立面面积1060m2 最大坡高8m坡率法左侧边坡8号 高边坡纵五路k2+450-k2+930 左侧边坡土质填方边 坡，长480m边坡立面面积8600m2 最大坡高22m坡率法9号 高边坡纵五路k2+740-k2+860 左侧边坡土质填方边 坡,长120m边坡立面面积2150m2 最大坡

4、iwj 24. 5m坡率法10号 高边坡b 匝道 k0+115-k0+155 左侧边坡岩质挖方边 坡,长40m边坡立面面枳950/ 最大坡高23m坡率法11号高边坡b 匝道 k0+000-k0+060 左侧边坡岩质挖方边 坡，长60m边坡立面面积1150m2 最大坡高23m坡率法12号 高边坡纵五路k3+120-k3+240 右侧边坡土质填方边 坡,长120m边坡立面面积1970m2 最大坡高21. 5m坡率法13号 高边坡纵五路k3+280-k3+690 左侧边坡土质填方边 坡，长410口边坡立面面积9550m2最大坡高28. 5m坡率法14号 高边坡纵五路k3+540-k3+690 右侧边

5、坡土质填方边 坡，长150m边坡立面面积3890m2 最大坡高20. 5m坡率法15号 高边坡纵五路k3+820-k3+980 左侧边坡土质填方边 坡，长140m边坡立面面积3650m2 最大坡iwj 25. 5m坡率法16号 高边坡纵五路k3+800-k3+980 右侧边坡土质填方边 坡，长180m边坡立面面积4900m2 最大坡高32. 5m坡率法二、设计采用设计规范及标准(1) 建筑边坡工程技术规范(gb50330-2013)；(2) 建筑地基基础设计规范(gb50007-2011)；(3) 建筑抗震设计规范 (gb50011-2010) (2016年版)；(4) 混凝土结构设计规范(g

6、b50010-2010) (2015年版);(5) 中华人民共和国工程建设标准强制性条文；(6) 国家及部(委)发布的其它有关法律、法规、规程、规范。三、设计参数地勘报告中的岩土设计参数建议值如下表。岩土名称素填土粉质粘土砂岩砂质泥岩结构面层面岩土 界面强风化中风化强风化中风化重度(kn/m3)20. 019.925. 125. 6/内聚力c (kpa)5(饱和)17.3(饱和)2160567502517.3内摩擦角6(。)25(饱和)10. 7(饱和)4232181210. 7岩体等效内摩擦角(° )/6055/岩体破裂角(° )6661抗拉强度 (kpa)/432102

7、/弹性波速vp (m / s)/36003100/完整性系数k/0. 620. 62/天然抗压强度 (mp a )/26.910. 1/饱和抗压强度 (mp a )/18.96.2/岩质地基承载力基本容许 值/3502000300800/岩体水平抗力系数 (mn/m3)40080土体水平抗力系数比例 系数(mn/m4)815岩土体与锚固体粘结强度 (kpa)4040650360/挡墙基底摩擦系数目0.300. 250. 400. 550. 350.40/允许放坡率1:1.751:1.501:0. 501:0. 75/u!高边坡断面计算4. 1 z4-3剖面验算1、新老填土界面稳定性验算线路里程

8、k1+440 （z4-3剖面）现状地形较陡，设计采用坡底进行堆载反压来保证边坡的 稳定性，最后一级边坡马道拓宽至15m。本次按建筑边坡工程技术规范gb50330-2013附 录a中a.0.3公式按折线形滑动面以传递系数法对剖面z4-3剖面对回填路基整体稳定性进行 验算，计算工况取暴雨工况，本断面主要滑动模式为沿新老填土界面的滑动，依据地勘报告参 数，饱和状态下边坡土体重度取21.00kn/m3；经处理后的新老填土界面参数取等效内摩擦角 22° o点王通m票若.-*折线滑动面传递系数法隐式解计算表冷小散a "54=3觐全下湾力其芸t加砰vi歪sy臻:ftx抗海力k物长会下滔二

9、安全到k五卢定余旨方ggb0内时六孳津冬ritipifsfstp(m3/m)(kn/m3)(kn/m)(kn/m)li cm)ai(°)ci(kpa)q（。）(kn/m)(kn/m)(kn/m)(kn/m)198.50212068.502019.9041.00022636.831370.18899.710.461.35898.452344.10217226.102021.4025.700220.8862638.013142.341990.430.671.351983.923378.80217954.8019.8024.200220.9922931.513260.863069360.5

10、61.353057.064345.50217255.5019.3021.100220.9822734.872611.963606.860.491.353589.245218.30214584.3013.901.700220.8441851.36136.001812.760.581.351793.276200.70214214.7013.901.700221.0001702.10125.03680.340.881.35657.497108.20212272.2016.300.100220.991918.033.970.171.351.350.00计算结果表明，本陡坡路基断面的稳定性为1.354,

11、满足规范要求。2、整体圆弧滑动验算对填土的整体圆弧滑动稳定性进行验算，验算结果如下:计算简图控制参数:采用规范：通用方法计算目标：安全系数计算滑裂面形状：圆弧滑动法不考虑地震坡面信息坡面线段数8坡面线号水平投影（5）竖直投影（m）超载数118. 0009. 0000215. 0000. 0000316. 0008. 000042. 0000. 0000514. 0008. 000062. 0000. 0000712. 0008. 0000850. 0000. 0001超载 1 距离 1. 000 (m) 宽40. 000 (m) 荷载(20. 0020. ookpa) 270. 00(度)土层

12、信息上部土层数1层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压(m)(kn/m3)(kn/m3)(kpa)力系数150. 00020. 0000. 00040. 000层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kpa)（度）力(kpa)擦角（度）15.00025. 0000. 0000. 000层号十字板？强度增十字板羲？强度增长系1(kpa)长系数下值(kpa)数水下值下部土层数2层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压(m)(kn/m3)(kn/m3)(kpa)力系数i10. 00020. 00020. 00040. 000250. 00025. 00020. 000360. 000层号粘聚力内摩擦角水下粘聚

13、水下内摩(kpa)（度）力(kpa)擦角（度）15. 00025. 00010. 00025. 0002567. 00032. 00010. 00025. 000层号十字板？强度增十字板羲？强度增长系1(kpa)长系数下值(kpa)数水下值12mmmmmm不考虑水的作用计算条件圆弧稳定分析方法：瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时：当下滑力对待稳定计算目标：给定圆心计算安全系数条分法的土条宽度：l.ooo(m)圆心x坐标：75. 000 (m)圆心y坐标：40. 000 (m)搜索时的半径步长：0.500(m)搜索范围最小半径为：1.000(m)搜索范围最大半径为：25. 000(m)计算

14、结果:计算结果图最不利滑动面:滑动圆心=(75. 000, 40. 000) (m)滑动半径=10. 855 (m)滑动安全系数=1.481起始x下滑力终止x抗滑力?.超载li竖向ci条实重浮力地震力渗透力附加力x附加力y地震力地震力(m)(m)(度)(m) (kpa)(度)(kn)(kn)(kn)(kn)(kn)(kn) (kn) (kn)(kn)(kn)73.396 74.330 -6.017 0.939 5.000 25.006.730.000.000.000.000.00 -0.717.820.000.0074. 33075.264 -l 0720. 9345. 00025. 0019

15、. 450. 000. 000.000. 000. 0013. 740. 000. 0075. 26476. 1983. 8660. 9365. 00025. 0030. 650. 000. 000. 000.000. 0018. 940. 000. 0076. 19877. 1328. 8320. 9455.00025. 0040.340. 000. 000. 000. 000. 0023.310. 000. 0077. 13278. 066 13. 8670. 9625.00025. 0048. 460. 000. 000. 000.000. 0026. 750. 000. 0078. 0

16、6679. 000 19. 0150. 9885.00025. 0054. 930. 000. 000. 000. 000. 0029. 160. 000. 0079. 00079.859 24. 1080. 9425-00025- 0049. 820. 000. 000. 000.000. 0025.910. 000. 0079. 85980. 719 29. 1920. 9855.00025.0042. 390. 000. 000. 000.0014. 3728. 030. 000. 0080.71981.578 34. 5451.0445.00025. 0033. 180. 000. 0

17、00. 000.0017. 1924. 560. 000. 0081.57882. 437 40. 2731. 1275.00025. 0021.840. 000. 000. 000.0017. 1919. 520. 000. 0082. 43783. 296 46. 5451.2505. 00025. 007. 790. 000. 000. 000. 0017. 19-0. 362.076. 1911.6117.9020. 3527.6828. 5625.2318. 1314. 260. 000. 00总的下滑力156. 658 (kn)总的抗滑力232. 013 (kn)土体部分下滑力15

18、6. 658 (kn)土体部分抗滑力232. 013 (kn)筋带在滑弧切向产生的抗滑力=0. 000(kn)筋带在滑弧法向产生的抗滑力=0.000 (kn)计算结果表明，该填房边坡的整体圆弧滑动稳定性为1.481,满足规范要求。4.2 z4-14剖面验算1、新老填土界面稳定性验算线路里程kl+880 （z4-14剖面）现状地形较陡，设计采用拓宽马道的方式保证边坡的稳定性，两级马道分别拓宽10mo依据地勘报告参数，饱和状态下边坡土体重度取21.00kn/m3； 经处理后的新老填土界面参数取等效内摩擦角22° o点主喧走系的:-声折线滑动面传递系数法隐式解计算表安朝21.527h3芟户

19、）彩争下着万波宣竖英矣点砂好viskyi52孔昏力下着刀峪下港力慝走茎s?支e冬下港力ggb忙至m角大尊？角writipifsfstp(m3/m)(kn/mj)(kn/m)(kn/m)li、m)ai(°)ci(kpaj(p(°)(kn/m)(kn/m)(kn/m)(kn/m)173.00211533.002018.5028.50022551.42741.03379.880.741.35332.572201.60214233.6017.6028.500221.0001503.202020.101415.460.631.351239.193169.50213559.5013.1

20、016.400220.9221379.621004.991406.920.601.351116.974178.30213744.3013.1016.400221.0001451.251057.171513.600.591.351099.145118.80212494.8011.400.100220.8861007.964.35684.540.75135220.35698.20212062.2012.100.100221.000833.183.60142.451.2113s0.00725.8021541.808.800.100221.000218.900.950.021.531.350.00计算

21、结果表明，本陡坡路基断面的稳定性为1.527,满足规范要求。2、整体圆弧滑动验算计算简图控制参数:采用规范：通用方法计算目标：安全系数计算滑裂面形状:圆弧滑动法不考虑地震坡面信息坡面线段数11坡面线号水平投影(m)竖直投影(m)超载数114. 2007. 1000210. 0000. 0000314. 0008. 0000410. 0000. 0000512. 0008. 0000644. 0000. 0000716. 0008. 000082. 0000. 0001超载 1 距离 1. 000 (m)宽40. 000 (m) 荷载(20. 0020. ookpa) 270. 00(度)916

22、. 0008. 0000102. 0000. 0000117. 0003. 5000土层信息上部土层数1层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压(m)(kn/m3)(kn/m3)(kpa)力系数150. 00020. 0000. 00040. 000层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kpa)（度）力(kpa)擦角（度）15.00025. 0000. 0000. 000层号十字板？强度增十字板羲？强度增长系1(kpa)长系数下值(kpa)数水下值下部土层数1层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压(m)(kn/m3)(kn/m3)(kpa)力系数150. 00025. 00020. 000360. 0

23、00层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kpa)（度）力(kpa)擦角（度）1567. 00032. 00010. 00025. 000层号十字板？强度增十字板羲？强度增长系(kpa)长系数下值(kpa)数水下值1不考虑水的作用计算条件圆弧稳定分析方法：瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时：当下滑力对待稳定计算目标：给定圆心计算安全系数条分法的土条宽度：l.ooo(m)圆心x坐标：55. 000 (m)圆心y坐标：30. 000 (m)搜索时的半径步长：0.500 (m)搜索范围最小半径为：1.000(m)搜索范围最大半径为：25. 000(m)计算结果：计算结果图最不利滑动而：滑动圆心=

24、(55. 000, 30. 000) (m)滑动半径=1l 500 (m)滑动安全系数 =1.561起始x终止x?ilcib 条实重浮力地震力渗透力附加力x附加力y下滑力抗滑力超载竖向地震力地震力(m)(m)(度)(m) (kpa)(度)(kn) (kn) (kn)(kn) (kn) (kn) (kn) (kn)(kn) (kn)53. 456 54. 420-5. 304 0. 968 5. 000 25. 007. 050. 000. 000. 000. 000. 00 -0. 6554. 42055. 383-0. 4920. 9645. 00025. 0020. 370. 000. 0

25、00. 000. 000. 00-0. 1814. 320. 000. 0055. 38356. 3464.3160. 9665.00025. 0032. 120. 000. 000. 000. 000. 002. 4219.770. 000. 0056. 34657.3109. 1550. 9765.00025. 0042. 300. 000. 000. 000.000. 006. 7324. 350. 000. 0057.31058. 27314. 0620. 9935. 00025. 0050. 850. 000. 000. 000.000. 0012.3627. 970. 000. 0

26、058. 27359. 23719. 0771.0205.00025. 0057. 700. 000. 000. 000.000. 0018.8630. 520. 000. 0059. 23760. 200 24. 2501.0575.00025. 0062. 680. 000. 000. 000.000. 0025.7431.930. 000. 0060. 20061.200 29. 7541. 1525.00025. 0061.430. 000. 000. 000.000. 0030.4930. 630. 000. 0061.20062. 200 35. 6931.2325. 00025.

27、 0048. 530. 000. 000. 000.000. 0028.3124. 540. 000. 0062. 20063. 200 42. 1231.3495. 00025. 0032. 300. 000. 000. 000. 000. 0021.6617. 920. 000. 0063. 20064. 200 49. 3071.5355.00025. 0011.630. 000. 000. 000.000. 008.82总的下滑力154. 557 (kn)总的抗滑力241. 273 (kn)土体部分下滑力154. 557 (kn)土体部分抗滑力241. 273 (kn)11.210.0

28、00.00筋带在滑弧切向产生的抗滑力=0. 000(kn)筋带在滑弧法向产生的抗滑力=0.000 (kn)4.3 z4-48剖面验算线路里程k3+2oo (z4-48剖面)岩土界面较陡，设计采用拓宽马道的方式保证边坡的稳定性，两级马道分别拓宽10m。依据地勘报告参数，饱和状态下边坡土体重度取21.00kn/m3；经处理后的岩土界面参数内聚力c取3kpa,内摩擦角。取18° o点击计算折线滑动面传递系数法隐式解计算表农林.只63冶理（夏护）剩余下滑力计jte愤冬统号ssyi如面段面专遂亥数抗溜力下滑力剩会下滑力趋定索数m蒙数支护痢余es力ggb长度内聚力内摩擦角ritipifsfstp

29、(m3/m)(kn/m3)(kn/m)(kn/m)li (m)ai(<>)ci (kpa)<p(°)(kn/m)(kn/m)(kn/m)(kn/m)128.0021588.002012.5023.503ie-218.67242.4492.980.9013580.46281.40211709.402012.6018.103180.975571.91537.28237.000.911.35191.933174.80213670.802016.4018.103181.0001189.071146.64570.900.861.35457.78486.20211810.208

30、.2018.103181.000583.66562.39734.340.521.35587.825142.90213000.9014.6010.803180.9641001.5856231585.390.791.35385.486121.80212557.8014.6010.803181.000860.16479.28476.740.811.35227.61753.70211127.709.900.103180.941396.111.97180.010.881.350.00833.7021707.7011.700.103181.000265.051.240.091.461.350.00计算结果

31、表明，本陡坡路基断面的稳定性为1.463,满足规范要求。4.4 z4-54剖面验算线路里程k3+440 （z4-54剖面）岩土界面较陡，设计采用拓宽马道的方式保证边坡的稳 定性，两级马道分别拓宽iom和20mo依据地勘报告参数，饱和状态下边坡土体重度取 21.00kn/m3；经处理后的岩土界面参数内聚力c取3kpa,内摩擦角6取18°。点王喧芝系散:-箕折线滑动面传递系数法隐式解计算表莞走的2=1.337尊箓点詹 efwl£5抗看力下港力略下林恩走至散支g余下落力ggb会t角内敦月凳号色writipifsfstp(m3/m)(kn/m3)(kn/m)(kn/m)li (m)

32、ai(°)ci(kpa)时）(kn/m)(kn/m)(kn/m)(kn/m)130.6021642.6012.5025.40318226.11275.63112.580.821.35108.14278.90211656.9011.2025.403181.000519.92710.70448350.631.35433.723109.30212295.3013.3025.403181.000713.60984.53918.290.501.35889.674103.30212169.3011.1025.403181.000670.01930.491365.620.361.351323.85

33、5117.20212461.2010.6025.403181.000754.191055.701877.450.311.351820.886127.30212673.3013.300.103180.804908.514.67858.890.601.35790.647100.40212108.4011.200.102181.000707.463.68352.400.821.35270.27867.60211419.6010.400.103181.000492.462.480.001.391.350.00计算结果表明，本陡坡路基断面的稳定性为1.387,满足规范要求。4.5 z4-64剖面验算线路

34、里程k3+840 （z4-64剖面）岩土界面较陡，设计采用开挖台阶及拓宽马道的方式保 证边坡的稳定性，边坡最后一级边坡马道的宽度为15m。依据地勘报告参数，饱和状态下边坡 土体重度取21.00kn/m3；经处理后的岩土界而参数内聚力c取3kpa,内摩擦角6取18°。点王喧芝系散:-箕折线滑动面传递系数法隐式解计算表莞走的2=1.337尊箓点詹 efwl£5抗看力下港力略下林恩走至散支g余下落力ggb会t角内敦月凳号色writipifsfstp(m3/m)(kn/m3)(kn/m)(kn/m)li (m)ai(°)ci(kpa)时）(kn/m)(kn/m)(kn/m

35、)(kn/m)130.6021642.6012.5025.40318226.11275.63112.580.821.35108.14278.90211656.9011.2025.403181.000519.92710.70448350.631.35433.723109.30212295.3013.3025.403181.000713.60984.53918.290.501.35889.674103.30212169.3011.1025.403181.000670.01930.491365.620.361.351323.855117.20212461.2010.6025.403181.00075

36、4.191055.701877.450.311.351820.886127.30212673.3013.300.103180.804908.514.67858.890.601.35790.647100.40212108.4011.200.102181.000707.463.68352.400.821.35270.27867.60211419.6010.400.103181.000492.462.480.001.391.350.00计算结果表明，本陡坡路基断面的稳定性为1.387,满足规范要求。五、挡墙计算5. 1折背式挡墙计算本工程折背式挡墙最高为5m,按照5m高的折背式挡墙进行计算。重要度系

37、数1.1,主动土压力增大系数取1.1.简图l已知条件1.基本信息边坡类型岩质边坡边坡等级一级二阶直坡墙身高(m)5. 000采用扩展墙趾台阶v墙顶宽(m)1.300卜台阶尺寸bl(m)0. 400面坡倾斜坡度(l：m)0. 000卜台阶尺寸hl (m)0. 600上墙周(ni)2.000卜台阶尺寸b2 (m)0. 000上墙背坡倾斜坡度(l：m)0. 200卜台阶尺寸h2(m)0. 000衡重台宽(m)0. 000匚台阶与墙面坡度相同v下墙背坡倾斜坡度(l：m)-0. 100采用钢筋役扩展基础乂墙底倾斜坡度(m:l)0. 100采用防滑凸桦乂采用扩展墙踵台阶乂墙身材料种类片石混凝土墙体容重(k

38、n/m3)25. 000磔强度等级c20受剪验算是否考虑轴力乂背侧坡线数1面侧坡线数墙趾埋深(k1)0. 000荷载组合数1荷载组合数1背侧坡线序号水平投影长(ni)竖向投影长(in)坡线长(m)坡线仰角(度)荷载数110. 0000. 00010. 0000. 0001坡线荷载序号荷载类型距离(m)宽度(m)荷载值(kpa, kn/m)1-1满布均载20. 000面侧坡线水平投影k竖向投影长坡线长坡线仰角序号(m)(m)(m)(度)12岩层重度(kn/m3)25. 000岩层粘聚力(kpa)0. 000岩层内摩擦角(度)45. 000岩层与墙背摩擦角(度)25. 000地基岩土重度(kn/m

39、3)25. 200地基岩土粘聚力(kpa)567.000地基岩土内摩擦角(度)32.000修正后承载力特征值(kpa)800.000地基岩土对基底摩擦系数0. 500地基岩土间摩擦系数0. 600基底宽度取斜面长度3.荷载信息场地环境一般地区岩石压力计算方法主动主动岩土压力增大系数1. 100序号组合名称组合系数1组合1(1)组合1序号荷载名称荷载类型是否参与分项系数1挡墙结构自重永久荷载v0. 9002岩土重力永久荷载v1.4003墙背侧岩土侧压力永久荷载v1.4004墙背侧地表荷载引起岩土侧压力可变荷载v1.400计算内容(1) 墙身力系计算(2) 滑动稳定性验算(3) 倾覆稳定性验算(4

40、) 地基承载力及偏心距验算(5) 上墙截面强度验算(6) 墙底截而强度验算(7) 台顶截面强度验算计算结果一、【组合1】(一) 作用在挡土墙上的力系计算1岩土压力计算(1) 合力按无外倾结构面边坡规范公式(6. 2. 3)计算上墙主动岩石压力：ea=28. 055(kn) ex=15. 562(kn) ey=23. 343(kn)作用点距衡重台高度 zy=0. 667(m)采用延长墙背法按边坡规范公式(6. 2. 3)计算下墙岩石压力：全墙岩石压力：ea=61. 091 (kn) ex=57. 661 (kn) ey=20. 181 (kn)作用点高度 zy=1.726(m)截取得到下墙岩石压

41、力：ea=51.977 (kn) ex=49. 060 (kn) ey=17. 170(kn)作用点高度 zy=1.355(m)(2) 分布岩土压力分布见左侧结果图。2墙身重力计算墙身截面积=8. 050 (m2)重量=201.260 (kn)重心至墙趾的水平距离二1. 140 (m)3衡重台上填料重(包括超载)=0. 000(kn)重心坐标(0. 000, 0. 000)(相对于墙面坡上角点)(二) 滑动稳定性验算基底摩擦系数=0. 500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性，计算过程如下：基底倾斜角度=5.711 (度)总竖向力=241. 773(kn),在基底面的法向分量=240. 573(kn

42、),切向分量=24. 057(kn) 总水平力=64. 622 (kn),在基底面的法向分量=6. 430 (kn),切向分量=64. 301 (kn) 滑移力=40. 244 (kn)抗滑力=123. 502 (kn)滑移验算满足：ke = 3. 069 > 1.300地基土摩擦系数=0. 600地基土土楔重=4. 002 (kn)地基土层水平向：滑移力=64. 622 (kn)抗滑力=147. 465 (kn)地基土层水平向：滑移验算满足：kc2 = 2.282 > 1.300(三) 倾覆稳定性验算相对于墙趾：墙身重力的力臂二1. 140(m)衡重台上土重的力臂二0. 400(

43、m)上墙ey的力臂=1.967(m)上墙ex的力臂=3. 667 (m)下墙ey的力臂=1.918(m)下墙ex的力臂=1. 176(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=114. 773(kn-m)抗倾覆力矩=308. 281 (kn-m)倾覆验算满足：ko = 2. 686 > 1.600(四) 地基承载力及偏心距验算 基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距相对于墙趾点：总竖向力(标准值)=247. 004 (kn)总弯矩(标准值)=193. 508(kn-m)力臂zn = 0. 783 (m) 基础底面宽度 b = 1.791 (m

44、)偏心距e = 0. 112(m)(左偏)作用于基底的合力偏心距验算满足：e = 0. 112 w 0.250x1.791 = 0. 448(m)基底压力(标准值)：墙趾=189. 703 (kpa)墙踵=86. 115 (kpa)地基平均承载力验算满足：pk-137. 909 w =800. 000 (kpa)基础边缘地基承载力验算满足：p响=189. 703 w 1.2fa=l. 2x800. 000 = 960. 000 (kpa)(五) 上墙截面强度验算上墙作用力：重力ws = 75. 000 (kn)墙背处ex = 15. 562 (kn)墙背处ey = 0. 000 (kn)相对于上墙墙趾的力臂：ws： zw = 0.754 (m)ex： zy = 0.667 (m)ey： zx = 1. 567 (m)相对于上墙趾点：总竖向力(设计值)=67. 500 (kn)总弯矩(设计值)=36. 400(kn-m)力臂zn = 0. 539 (m) 截面宽度b = 1.700 (m)偏心距el = 0. 311(m)(左偏)截面上偏心距验算满足:e = 0.311 w 0. 225x1.700 = 0. 382 (m)水平截面承载力验算重要性系数yo = 1. 100验算截面上的