大容量自耦变压器的结构与短路性能

1、第39卷第3期2002年3月Vol.39No.3March2002TRA NSFORMER大容量自耦变压器的结构与短路性能第39卷第3期2002年3月Vol.39No.3March2002第39卷第3期2002年3月Vol.39No.3March2002李英X林冈，张望r高丹IQ 沈阳变压器有限责任公司，辽宁沈阳110025; 2.铁岭发电厂，辽宁铁岭112000)摘要：从变压購产品的短路牲能角度出发，介绍了大容駅自祸变压器的结构，分析了短路机械就度特点。 关键词：自耦变圧器：结构；短路：计算中国分类号:TM402文献标识码：A 文章编号:1001-8425 2002)03-0001-07第3

2、9卷第3期2002年3月Vol.39No.3March2002第39卷第3期2002年3月Vol.39No.3March2002随着现代电力系统向着超高压、大容量、远距 离、口动化方向发展，口耦变爪器已在220kV级及以 上超高压电力系统中得到广泛采用。口耦变压器与 同容最、同电压等级普通变压器相比，具有材料省、 损耗低等特点。在我国的500kV电压等级的电力系 统中，联络变压器、降压变压器人部分为口耦变压 器。应用在超高压系统中的自耦变压器容量较大,- 旦发生故障，其后果不言而喻。无论是升压还足降压 n耦变压器，高压与中压间的电抗-般都比同容s 同电压等级的普通变压器的电抗要小，这样就使其

3、本身在受到短路冲击的怙况下，短路电流、短路电动 力均增大很多。再加上其结构较复杂，因此，在短路 性能改让方仙对自耦变压器提出了特殊要求。变压器的短路性能是指变压器承受动态和稳态 短路电流冲击的能力。除了热稳定性能 呵参见 GB1094.5-1985的计算方法进行校核)之外，它的动 稳定性能主耍宙两方而因素决定，一方而足宙与英 正常匸作电流、短路阻抗、安匝排列等因素相关的电 动力的慣值决定的：另一方而足宙与绕组支撐结构、 导线力学特性、截而尺寸等因素相关的许用机械强 度决定的。只冇通过冇效的计算方法对短路电动力 大小进行冇效控制，同时保证绕组具冇较好的许用 机械强度，才能确保变压器产品具冇较好的

4、短路性 能。门耦变压器与普通两绕组、三绕组变压器在短 路电动力和许用机械强度的计算方法上没冇明显的 差别，但由于自耦变压器与普通变压器相比，具有短 同，结构型式多样等特点，从而决定了在口耦变压器 与普通变压器结构类似时，其短路电动力较人，使其 短路性能面临更严峻的考验。但山于其调压方式、范 羽以及绕组整体布置不同，因此并不是所有口耦变 压器短路性能均比普通变压器差，冇的口耦变氏器 结构具冇较好的短路性能。以下就从第三绕组容鼠 与中低阻抗的选择普通三绕组变压器也存在这个 问题)、短路阻抗对电动力的影响、门耦变压器结构 打短路性能的关系、内绕组径向压曲问题等儿个方 而进行讨论。分析的重点是控制短路

5、电动力和提高 许用机械強度，因为只冇通过这两方而的共同改进 才能保证门耦变压器承受短路冲击能力的提高。最 后，本文对止I此需加強的艺措施加以简单的提示。文中将绕组的短路机械强度计算分成两部分: 一是对漏磁场和电动力的计算。将漏磁场分解成從 向磁场和轴向磁场，短路径向力由轴向漏磁场和短 路电流共同产生，短路轴向力由径向漏磁场和短路 电流共同产生。电动力与绕组的容議、电压等级、短 路阻抗.安匝排布等因素相关。二是对许用机械强度 的计算。对内绕组在径向上校核其压曲失稳强度，计 算每个线饼的压曲临界失稳强度，考虑铜导线的犁 性性质、弹性模戢职支桦条件和导线型式、尺寸、截 面系数/及绕组半径的彩响。对外

6、绕组考核径向拉 应力强度，拉应力极限为仏卯由于导线制造匸艺不 同，软铜和半硬铜的力学参数有很大的不同。对于软 铜线,.2=100MPa,对于半硕铜线cro2=150MPa.径向 强度是按照静态处理，这足由于单个线饼的振荡频 率远离短路电动力的激振频率。轴向机械強度的计 算是按动态问题处理，线饼等效成质最块，线饼间的 垫块在压紧时，等效成弹赞，研究幣个多质帚点系统 的动态振动特性，考虑线饼的艰性损坏強度、导线的第39卷第3期2002年3月Vol.39No.3March2002路阻號较恥 帥较卿蛟 ©8丽P井BKSMS应式酬ishin劫鹽陛质離豳陛城雌d承力販积观副歸知t按2第39卷照上

7、述方法对短路过程中的每个线饼的短路电动力 和机械强度进行详细计算，给出安全系数，幷值为机 械强度与短路电动力的比值。也就是说，机械强度是 短路电动力的极限许用值o线饼安全系数大J 1.0, 认为机械强度较好，能够承受短路冲击，否则应进行 调整，苴至笹个产品各个绕组所有线饼的安全系数 均大于1.0,认为此台产品机械强度较好 在让算内 绕组径向受IE曲时,径向压曲电动力和压曲强度为 线饼单位长度上的压力，单位为kN/nu拉应力及许 用强度单位为MPa,在轴向电动力和轴向强度上计 算整个线饼受到的力，单位为kN）。这种方法已得到 了各种模型、实际产品的短路试验验证，并且在机械 强度的计算方法上作过适

8、合现有生产条件的修正， 现已较为完善，在产品设计中发挥了重要作用。2.1考虑短路性能时，口耦变压器第三绕组容星和 中一低压阻抗的选择三相口耦变压器的联结组，以Y N a0联结M为常 用，在三和口耦变压器屮一般还有一个D联接的第 三绕组，单相口耦变压器通常也设有第三绕组，第三 绕组可用于联接发电机、调相机、备用厂用电，具有 满足低压负荷和増强稳定性的作用。第三绕组的容 星依其设置的LI的决定，一般为标准容凰的1/3-1/2。考虑到需要满足中一低压运行短路的热稳定和电 动力稳定的要求，低压容鼠不宜低丁标准容宦的1/3。曾有用户婆求，低压容駅为标准容屋的1/6,如果 此时中一低压阻抗很小，在中一低压

9、运行短路时，两 绕组将很难满足动热稳定要求。第三绕组的最大容 屋可制成等于口耦变压器的标准容鼠。如果第三绕 组接备用厂用电等情况时，频繁启动，存在故障隐 患，更需加强第三绕组机械强度的设讣，可以采用适 当的方式保证中一低压短路阻抗不耍过小。例如一台三相三绕组自耦变压器容暈为 240MVA，电压为330k V，高一中阻抗10.87%，中一低 阻抗11.63%折算成满容鼠值），低压绕组容常为 72MVA，绕组布置从内向外依次为：低压一中压一 高压一调压。为高中额定运行短路时，中压绕组中流 过的短路电流峰伉为17 443.2A,中低运行短路时中 压绕组中流过的短路电流峰ffl为25 098A,足高中

10、短 路电流的1.44倍。由于电动力与短路电流的平方成 正比.中爪绕组在中低短路时的电动力是高中短路 电动力的2.07倍。尽管中爪绕组在高中短路时内绕 组径向受爪，需要校核径向爪曲失稳强度，而在中低 短路时，外绕组径向受拉应力作用，需要校核拉应力 強度，两者的强度校核完全不同，但在轴向强度校核 中压绕纟11的轴向机械强度在中低短路时将面临更为 严峻的考验。由此町见，决定电动力的重要因索是该 运行状态止常I：作电流和短路阻抗。屮用绕组的正 常工作电流与第三绕组容量相关联,短路阻抗由两 绕组的相对位置决定。'勺容业较小、短路阻抗较低 时，应注意选择合理的容量和短路阻抗，不致产生过 大的短路电

11、动力，降低产品的可靠性。本台中低运行 短路时第三绕纽和中爪绕组电动力及机械强度让算 结果见表1 °衣1三相三绕组门網变240MVA/330kV产品中低运行 短路时机械强度计算结果低压绕组公共绕组径向压力/kN nr1径向安全系数轴向力/kN轴向安全系数径向拉应力/MPa径向安 全系数轴向力/kN轴向安 个系数172.61.562 633.81.1890.51.66381.714.83为了保证其机械强度，低压绕组选择了口粘性 换位导线，其径向压曲失稳强度和轴向许用机械强 度较铜朋线和普通换位导线好，中压绕组选择了半 换铜导线，以增加许用拉应力值。结构上在低压绕组 内支撑上采取了 些加强

12、措施，保持内支撑圆简机 械强度较好，撑条数暈足够，并II装配耕良，完全起 到支撑作用，必要时可以增人导线的截面积,选用合 理的导线宽厚比和尺寸，使其具有较好的短路性能。以上分析可以推广到普通三绕组变压器的第三 绕组容暈和中低短路阻抗的选择。2.2短路阻抗对电动力的影响不可忽视很多生产厂在设计自耦变压器时，仅仅把注意 力集中在申联绕组和调压绕组的绝缘结构以及调压 方式、负载损耗及空叔损耗等方而，冇忽略变压器短 路性能的倾向电力运行部门认为，在许多情况下, 大型电力变压器的主要故障应归因于变压器设让或 结构问题，而变压器生产厂则认为故障应归因于网 络结构、网络保护和运行不当，或者转换装置及英技 术

13、规范不当。只冇技术规范完善的电力变压器才具 冇良好的短路性能。最值得捉出的是规定的短路阻 抗值不能太低，要与IEC标准和国家标准相一致。变 压器在电网上运行时，短路阻抗足限制短路电流和 电动力的主要因素。在符合国标的前提下，应避免对 性能指标的过高耍求，否则会影响变爪器的可徐性。 对变压器的运输重帰及外形尺寸的限制应该仔细核 实。在允许的情况下，尽可能给变压器厂提供条件来 增加设计裕度，以提高变爪器的可靠性。在关键部位 应留冇足够的裕度，在设计的先进性和产品的可靠 性有矛盾时，应首先保证可旅性。2第39卷时1粤楼餐冷赃啲轴衬娠确符性1时序憾軽厢1國lishing Ho彗自稱雙翅轄骂戒绕组变川器

14、绕缈8曲 哟构第3期李英、林冈I、张望、鬲丹:大容星自耦变压器的结构与短路性能3相同时，由于自耦变压器一次侧和二次侧存在电气 联系，所以短路阴抗与双绕组变爪器仃如卜关系：一疋差界，以卜仅从产胡短路机械强度计算角度，选 取一些产品进行实例分析，虽不能汹所有同类产式中，"汕是自耦变压器短路阻抗叫是双 绕组变压器短路阻抗M是效益系数k <1), fl耦 弓弓变压器串联绕组和公共绕组Z间的阻抗比相应额定 容常为其计算容暈并且结构尺寸相同的双绕组普通 变压器阻抗小，前者为后者的化，倍。由于叫n%较小，运行时自耦变压器的电爪调整 率较好，但发生短路时其短路电流相应増大1/仁倍, 短路机械力

15、增人1朮、倍。实际上，由于短路时还有系 统阻抗的影响，其短路电流增大要小于1/A、倍，短路 机械力增人也小于1/人;倍。当变压器电气性能要求 较高时，为了达到较小的负载损耗，而采用导线的宽 好比不合理、截面较小，或单根导线的厚度较小，均 会造成绕组本身的机械强度薄弱，而此时短路电流 和电动机械力将增大较多，造成变压器结构难以满 足机械强度的要求。短路电流的增大对电力系统和 自耦变压器本身结构都是不利的，在设计和制造时 要考虑这种情况。自耦变压器高中压间最小电抗值 取决于变丿k器短路时电动力稳定强度的要求，最大 电抗值取决于变爪器所在电网并联匸作的稳定性婆 求O由于自耦变丿k器的中性点必须直接接

16、地运行，使 系统的零序阻抗减少。屮性点接地尽管在许多方面 令利，但却造成更多的常见故障，从而使单相接地短 路电流大大增加，找至会超过三相短路电流，貝体的 分析计算见参考文献Eo所以，自耦变压器在满足 电气性能的同时，对机械强度也需加强。品，但仍具自一定的代我性。2.3.1无励磁调压，调压绕组与公共绕纽、小联绕纽同心式结构某台单相口耦250MV A/500kV变压器为无励磁 调压变压器，调压范围为±2x2.5%,结构布置、联结 方式、极限分接绕组受力简图见图1,舟中运行短路 时电动力及机械強度计算结果见农2,绕组轴向短路 电动力在极限分接时沿高度方向的分布见图2。(c)员大分援(b)彼

17、圾贰見IHT x(d)从小分證2.3 口耦变压器结构型式不同，产胡短路性能不同 口耦有载调压变压器有多种不同的结构型式， 国内有关运行部门的质暈报告显示：各种型式的三 相有载调压自耦变压器都出过事故;单相有载调压 自耦变压器，线端有载调压，调压绕组和主绕组同在 一个铁心柱上的，一共三种型式，也都出过故障；而 调爪绕组装在旁轨上的线端冇戯调压，均无事故，这 些变压器有的已运行10余年。实践证明，采用同一柱 上的线端有载调爪有较人的风险。将大容暈口耦变 压器只做成单相的，线端调爪均在旁轨上，可靠性较 好。而且口耦变压器具冇国标规定的短路阻抗和土 10%的有载调压范围较为理想。口耦变压器按调压方式分

18、，有无励磁调压、有载 调压。有载调压按照调压绕组的位置分线端调压和图1臥相1*1朗250MVA/500kV无励磁调压产品绕组 布置、接线原理、受力简图L第三绕组M公共绕组II巾联绕组T 调斥绕组 、x绕组横截Iki上的电流方向从图2中可以看出，鼻联绕组中显大分接短路时 线饼中的电动力较大，最大力在距上、下端部1/4处。 山于调压绕组在两极限分接时电流方向相反，而II 在两极限分接时，短路阻抗相差较犬，对与其相邻的 巾联绕组漏磁场冇较大影响。当电动力分布在两极 限分接时，走势相差较大。而对上、下结构件的作用 力収决于绕组端部线饼的电动力，最大分接时对结 构性的作用力主耍來门于调压绕组上、下端部，

19、最小 分接时对结构件的作用力主耍來门于申联绕组。此 类结构绕组轴向力较大，并且对上、下结构件的作用 力也较大。如果冇载调压绕组也采用这种结构布置宙狮濮佛縣鳳馳唏1，飆編組術ishi脚廠爾魅駄俺幣鮒襪鹽朋嚅盘相4SJiS第39卷农2单相门耦2501VA/500kV无励磁调压产品高中运行短路电动力及議度计克结果运行状态公共绕组串联绕组对结构件的作用力径向力/kN in4径向安 全系数轴向力/kN轴向安 全系数径向拉应力/MPa径向安全系数轴向力/kN轴向安 全系数对上夹件 的作用力/kN对下夹件 的作用力AN说 明用大分接177.01.607 942.2H0.11.368 057.11.661 3

20、22.81 380主要來fl于调压绕细148.41.918 070.72.1987.51.718 952.33.84305.1316.3最小分接120.92.357 754.72.287.352.048 057.12.591 431.21 491.1主要來自于岛斥绕组4SJiS第39卷山碉J.I：绕组榊向电动力沿鶴度分布图,21伽何 绕m翅路轴向电动力沿绕组高册分布图2单Hl H耦25OMVA/5OOkV无励磁调)K产品轴向短路电动力沿高度分布差也越大,所以应保证合理的调压范围。为了控制轴 向短路电动力，可以通过合理排列安匝，要兼顾各个 分接位置，以便X变爪器在任何分接状态下发生短 路时，轴向

21、短路电动力的最大值均较低，并在允许程 度以内，使轴向短路电动力和位移尽町能减小。本台 产品公共绕组选用了自粘换位导线，巾联绕组选用 半硬铜导线，以加强机械强度。有时为了保证英可徐 性，不得不采取增大导线截面来増强机械强度。 2.3.2旁柱有载调斥结构根据用户对有载调圧范用和外限运输尺寸的要 求，单相有载调压变压器的调压绕组有的设计在旁 柱上，采用主柱低床绕组和旁柱励磁绕组并联的结 构，这种结构电压调幣范用较大。以下对一台结构为 有载旁柱调爪型式的单相自耦250MVA/500kV产品 进行分析。H绕组布置和接线原理图见图3,筒中运 行短路时电动力和机械强度计算结果见表3,图4为 各绕组动态轴向电

22、动力沿启j度方向分布曲线。通过 对此类产品的短路性能的计算分析发现，此类产品 机械强度较好，对结构件的作川力也能通过计算加何绕组布就图(b)接线原刃图图3单相1'1耦旁柱何袋调Jk 25OMVA/5OOkV产晶绕组 布置及接线脈理图J励檢绕组4SJiS第39卷4SJiS第39卷农3单相自耦旁柱有伐调压250MVA/500kV产品高中运行短路电动力及机械強度计算结果运行状态 短路阻抗)公共绕组那联绕组低斥绕组对结构件的作用力径向力/kN nr1:勺安个系数轴向力/kN轴向安全系数径向拉 应力 /MPa径向安全系数轴向力AN轴向安全系数径向力/kN nr1径向安全系数轴向力/kN轴向安 仝

23、系数对匕夹件 的作川力/kN对下夹件 的作用力AN说期最大分接(14.17%)109.23.246 391.72.3075.61.321 763.73.671243.5895510.42386.9405.4额定分樓(12.97%)130.32 709 040.41.6489.1121 959.4330185.8最小分接.()11(，iAd於clJn隔0不1VW)1】4削|£.2M r06和主耍来自于串第3期李英、林 冈X张 望、高 丹:大容量自耦变压器的结构与短路性能5动态轴向电动力/kN3)公共绕组轴向电动力沿绕组岛度 方向分布(b)串联绕组短路酬向电动力沿貌组高度 方向分布动态柚

24、向电动力/kN2)申联绕组知路轴向电动力沿绕组洛度 方向分布图4 250MVA/500kV 相门耦旁柱冇找调压变压器高中运行短路时各绕组动态轴向电动力沿高度分布第3期李英、林 冈X张 望、高 丹:大容量自耦变压器的结构与短路性能5(S绕纽布宜图以调整、控制。从图4中可以看出，公共绕组和$联绕组电动力 走势在冬分接时相类似，只是山于短路阻抗不同，低 压绕组电流方向在极限分接时不同而冇所差界。计 算结果显示，公共绕组的最大轴向力出现在绕组中 部，巾联绕组最大轴向力岀现在距上下端部1/6处, 低压绕组的轴向力出现在绕组中部。此类结构的变 压器线饼的安全系数较高，对结构件的作用力与其 它结构的门耦变压

25、器相比较小，旁柱的调压绕组和 励磁绕组在高中运行短路极限分接时的可靠性也很 好，电力部门的运行报告也证实了这一点。2.3.3中性点调压方式中压调压方式也冇采用中性点调压的，也叫变 磁通调压。这种调压方式冇很多优点，下面以实例进 行分析：某台300MVA/400kV三相冇载调压变压器，产 品的绕组结构布置图、接线原理图如图5。产品短路机械力及机械强度计算结果如表4。从计算结果和图6可以看出，此类产品轴向力的 分布特点与上一种自耦变压器相似。由于短路阻抗 在最小分接时较小，各绕组在最小分接时轴向力均 较大。应特别注意到其申联绕组端部线饼轴向力较图5 三相中性点有裁调压300MVA/400kV产品绕

26、组 布置及接线原理图大，从而造成对结构件作用力也较大。由于公共绕组 内还有调爪绕组和第三绕组，短路时它徨向受压曲 作用，所以径向内支撐的强度需特别加强，内部承力 绕组应绕紧并保证支撐的坚固有效。在设计中还需 注意合理选择导线，对安匝排列进行详细分析计算, 选择较优方案，兼顾各个分接，加强轴向力的控制。 洛轴向力对上F结构件的作用力较大时，应保证压 板強度和夹件肢板强度，以保证有足够的轴向预紧 力。第3期李英、林 冈X张 望、高 丹:大容量自耦变压器的结构与短路性能5第3期李英、林 冈X张 望、高 丹:大容量自耦变压器的结构与短路性能5农4三相中性点冇伐调压300MVA/400kV产品短路电动力

27、计算结果运行状态短路阻抗)公共绕组审联绕组对結构件的作用力径向力/kN径向安 全系数轴向力/kN轴向安 全系数径向拉 应力 /MPa径向安全系故轴向力AN轴向安 全系数对上夹件 的作川力/kN对下夹件 的作用力/kN说明垠大分接(13.21%)482.633 7402.6353.11.881 059.94.85450.6455.9额定分接(12.88%)50.72.494 646.82.0255.91.791 164.54.41504.8538.5最小分接06-?iinaA4#9emTfWialElMfronc PM>lisFin-MousI 钿 iglits 胡erv:d! 5o汕社要

28、來自于*磁刎6SfiS第39卷一帰大分接稱定分接最小分接动态轴向电动力/kN（&）公共绕组短略轴向电动力060oIA、f=JJ址 说最大分接额定分接域小分接1 0002 0003 000动态轴向电动力/kN（b川;联绕组短路軸向电动力4020008060402011 n50 =4020最大分接帰小分接0200 W "600动态轴向电动力/kN（）调压绕组短路轴向电动力图6 300MV.V400kV三相中件点冇栈调压变压器产品高中运行短路时各绕组动态轴向电动力沿高度分布6SfiS第39卷2.4径向压曲失稳问题自耦变压器与普通变压器相比,在计算径向压 曲失稳问题上没有特殊之处,只

29、是由于自耦变压器 的短路阻抗较小，引起的短路电动力较大，使径向压 曲失稳问题更为突出。在三绕组的变压器中,绕组排 列为低一中一高结构时，中压绕组在高中运行短路 时，处于内侧，径向受压曲，需考核其压曲强度。在中 低运行短路时，中丿k绕纽处于外侧，需考核实拉N力 强度。两种考核方法完全不同，这是需注意的地方。 在校核内绕组的径向压曲强度时，本文是按照失稳 问题考虑的。结构从能够恢复原有平衡状态的稳定 平衡过渡到不能恢复原有平衡状态的不稳定平衡的 爪力的临界值是临界力。内绕组在短路状态卜受到 的径向压曲电动力小于失稳临界力的值，是结构保 持稳定的条件。在让算临界力时，用的是将绕组简化 成闘环，并考虑

30、了绕组径向内支撑钻况后的修正公 式，式中 P“线饼床力，N/mP失稳临界力,N/mCE一一铜导线弹性模：,N/m2内支撑点数/线饼截而惯性矩,R线饼的平均半径，m从式中可以看出，对于径向压曲失稳强度不足 情况，可以采用增加支捋点数，采用E值较大的导 线，或增大导线的/（ft fff与导线的截而尺寸相关） 等方法，也可以采用减小绕细半径的方法。常用的方 法是采用半锁铜线，介理选用导线截而和导线的宽 疗比及支捋。造上仍需采取一些加强措施。Q）采用自粘换位导线是将涡流损耗降低至垠 低限度并可增加绕组强度的非常有效方式。在低压 绕组、公共绕组采用换位导线时，丿卫充分考虑到导线 强度和刚度与短路应力的配

31、合，首选半便爾及自粘 性换位导线。2）制造匸艺对保证变压器所需的机械强度至 关巫要。必须口始至终严格贯彻制造标准。只有保证 绕组制造过程的稳同性、燥性，才能保证域终安装 阶段的夹紧。3）对于轴向力较大的自耦变压器类型，应充分 保证其轴向预紧力足够并均匀分布，必要时需加强 压板及夹件肢板等处的机械强度。）从短路机械强度角度考虑，为保证第三绕组 的容駅和短路阻抗合理，在第三绕纽较务参与运行 时，应加强其強度设计。2）由于口耦变压器短路阻抗与普通两绕组变 压器短路阻抗相比较小，所以短路电动力较人，在机 械强度设计上应特别加以注总，并选择合理的短路 阻抗和调压范围，使产品具有较好的短路性能。3）调压绕

32、组与冷联绕组、公共绕组同心，并且 采用正反调压时，应保证调压范闌合适，因为调压绕 组在极限分接时，电流方向相反，引起的轴向短路电 动力也和反。此类结构应保证轴向压紧，并保证各极 限分接的轴向力在安全范围内。4）对旁柱有载调压结构，山于其申联和公共绕 组在各分接间安匝排列变化并不大，所以短路轴向 电动力较小，机械强度较容易控制，这是口耦变压器 短路性能较好的一种结构。）采用中压绕组的中性点调压方式，且调压绕6SfiS第39卷组布置在公共绕组内侧时，应充分考虑在短路阻抗< 19際-JCgJf曲祖嗚碓唤谕除段（的计j卜析E制Hshi虜堆險移驚釋他取穗扈展初力Http:/第39卷第3期2002年

33、3月Vol.39MarchNo.32002sssTRANSFORMER变压器油流静电测量及长时间空载试验孙继伟，王茁眈阳变压器有限责任公司，沈阳110025)摘要：介绍了变压器油流静电的几种测试方法和长时间空载试验中监测油流静电的方法，并说明了如何对测S结 果进行评价.关键词：变压器；油流；静电：测量：空载试验中国分类号:TM4O6文献标识码：B文章编号：1001-8425 2002)03-0007-05第39卷第3期2002年3月Vol.39March第39卷第3期2002年3月Vol.39March1为了提尚油的冷却效果，降低温升，随着变压 器容量的增大，加大油的循环速度是一种有效的方 法。但是，加大油的循环速度也同时带来了油流静 电现象。快速流