最新3热工标定汇总

1、3热工标定精品资料1000t/d预分解窑系统热工标定及改进措施石云生（山西省新绛威顿水泥有限责任公司山西 新绛 043100）我公司有一条1000t/d熟料的新型干法水泥生产线，该生产线由 南京水泥工业设计研究院设计，。3.2x50m回转窑，分解炉采用南京 院开发的nchi型双喷腾管道式分解炉，分解炉出口带有巾2.51必2m 的鹅颈管道，冷却机为第二代推动篦式冷却机。自 2001年8月投 产，经过几年的摸索实践，现日产熟料 1200吨，超出设计能力 20%,年产熟料40万吨。但存在预热器回灰量大、熟料热耗高及筒体 温度高等问题。为了真正了解烧成系统运行情况，我们委托武汉理工 大学北京研究生部对

2、烧成系统进行了热工标定，找出了原因，相应地 采取了一定的措施，取得了明显的效果。一、热工标定项目及测定结果 见表18表1各部位废气分析结果项目c1 出口 分解炉窑尾co2 26.27 25.70 38.76 儿 36.57 儿 38.4816.2918.42 15.98 o2匚 5.75匚 6.391 1.31 2.92 1 1.72 5.18 5.01 4.85co0.170.270.400.27i 0.24 | 0.13 | 0.13 | 0.17a1.461.531.081.211.111.321.32 丁 1.29表2各部位风温、风速表项目风温c风速m/s风温c风速m/sc1 出口34

3、1116.80c4入口79018.16c1入口36020.03c4本体7805.38c1本体3504.05c4 c5管道83019.92c1-c2管道53520.34c5出口83019.96c2出口53520.90c5入口85018.50c2入口55518.71c5本体8405.51c2本体5455.17分解炉出口83013.39c2-c3管道68520.56分解炉入口78225.30c3出口68520.56分解炉本体8507.09c3入口70019.94分解炉缩口85015.35c3本体6905.91分解炉管道83013.39c3c4管道77018.58窑尾缩口1075c4出口77018.5

4、8上升烟道90010.94表3子系统各部位换热效率、分解量及过剩空气系数项目换热效率分解量过剩空气系数ac1及管道32.561.465c2及管道17.981.26c3及管道9.821.23c4及管道10.30101.21c5+分解炉+管道29.6475(c5) 1.20表4物料化学成分测定结果项目losssio2a12o3fe2o3caomgoso3f-ck2o熟料0.2421.894.843.0864.093.710.690.57生料36.7912.952.231.6942.822.250.05煤灰49.1333.7112.251.680.151.230.47表5煤粉工业分析水分m灰分a挥发

5、份v热值q1.89 %29.50%18.93%22355kj/kg表6子系统各部位气体流量、含尘量、物料流量及分离效率项目气体量nm3/kg-cl粉尘量kg/kg- cl料流量kg/kg- cl分离效率_% _89.97c1出口1.63250.1882/c1下料口/1.6881c2出口1.57040.2296/88.30c2下料口/1.7330c3出口1.52590.2874/85.77c3下料口/1.7326c4出口1.50710.2870/85.39c4下料口/1.6777c5出口1.46960.2877/80.68c5下料口/1.2014窑尾0.71030.2027/表7热平衡参数测定结

6、果测点项目参数入窑熟料r# ( kg/h)48913温度窑出口 c1400冷却机出口 c180入窑生料喂料量（kg/h）80706水分0.14温度c68入窑煤粉消耗量窑头(kg/h)3120分解炉（kg/h）4691合计(kg/h)7811温度窑头c66分解炉c66表8预热器出口废气参数测定结果气体量nm3/h温度c压力mmh2o含尘浓度g/nm31飞灰量kg/h|67209.83339.13589.58107.2069206热工标定及分析结果本次标定的工艺要求：回转窑连续运转 72小时，生料喂料量 稳定在80±1t/h ,热工制度不得有大幅度的波动。生料磨与回转 窑同步运行。标定分

7、三组同步进行，标定分析结果如下：1、 熟料热耗为854.20 w.18kj/kg-cl,超过设计指标830.38必.18 kj/kg-cl 。尽管标定时产量为1174t/d ,超过设 计产量的17%但由于系统内部结皮严重，系统阻力大，为满 足生产需要，拉风量偏大，达到 5900pa左右，c1出口温度 高，出冷却机熟料温度高，导致熟料热耗偏高。而导致出冷却 机熟料温度高的原因是在超设计产量的情况下，冷却机配备的 风机能力不足，风量无法达到熟料冷却所需的风量。2、 c1出口 q含量为6溢右，超过设计指标3.5-5%,但是co含量为0.20%左右，同样超过设计指标 0.05%,说明预热器 系统存在严

8、重的煤粉不完全燃烧现象，正好印证了系统拉风量 大，系统阻力同样大的情况。从分解炉和窑尾的气体分析成分 也可以得出相同的结论。从窑尾 q含量5他大于分解炉的o2 含量2%!以说明窑内的通风量过大，导致分解炉煤粉的不完 全燃烧。3、 预热器含尘浓度为107.21 g/nm3,较设计指标 80g/nm3高，c1旋风筒分离效率仅为89.97%,预热器回灰达到 9206kg/h,说明预热器系统的气固分离效率低，尤其是 c1旋风 筒的分离效率远未达到设计指标 95%。4、 从预热器各部位温度、风速可以看出，我公司预热器各部位风速匹配合理，但c1温度偏高，分解炉各部位温度偏低，预 热器和分解炉总的分解量只有

9、85%,小于设计指标90%。说明 分解炉没有发挥自身的能力，使入窑生料的温度偏低，分解率偏低，加重了窑的负担，使回转窑烧成带的容积热力强度增 力口，对烧成带筒体表面温度长期偏高的现象作出了解释。5、 从各部位废气分析结果可以看出，空气过剩系数 而大，说 明系统漏风情况较严重。料管内窜风或外漏风都会导致系统内 物料循环量的增加，导致系统内部不均匀的物料分布，直接影 响系统的换热效率。因此在可能的条件下，严防冷空气的漏 入，最大限度地降低空气过剩系数，以保证较高的固气比是提 高粉体预热器热效率的重要途径。三、新绛威顿水泥窑系统与有关厂的对比数据及评价见表913表9山西新绛窑生产能力与有关厂对比表项

10、目单 位山四新 绛浙江金 马新港承德建 龙冀东nsf华新水 泥规格m（|）3.2x50（|）3.2x50（|）3.0x48（|）3.0x48h.7x74h.75x74后效内径d1m2.842.842.642.644.44.29后效长度l1m505048487474后效内容 积3 m316.74316.74262.75262.751125.201069.60后效内表2 m446.11446.11398.10398.101022.9997.31后效烧成 带内截面2 m6.336.335.475.4715.2114.45标定熟料 能力t/h48.91350.0045.83204.00229.167设

11、计熟料 能力t/h41.6741.6730.0029.17167.00单位后效 容积产量kg/ m3h131.55131.55190.29174.42181.30214.25单位后效 内表卸积j里缘m h93.4293.42125.60115.12199.43229.79单位烧成t/7.736.589.148.3813.4215.86仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除 谢谢5精品资料带后效内 截m里m3hl/d15.6315.6316.0016.0015.7415.57表10山西新绛炉生产能力与有关厂对比表项目单位新绛金马口j冀东|新港"建龙窑实际生产能力t/h48.91345.

12、83320450.0045.83分解规格m根3. x43.3x48.2x44.0x44.0x炉尺28 (管18 (管11.616.522.5寸道 2.51道 2.36>42)x32)后效内径m2.84(管2.84(管7.5183.543.542.05)1.90)有效高度m：28 （管18 (管11.6042)32)hc/dc9.866.341.54wt炉本体m3177.37114.02542132152.69效内管道m3炉管+炉管+30.4容积上升烟上升烟道道245.81141.96合计m3423.18255.98572.4132152.69炉后效截面积m26.33(管6.33(管44.

13、49.549.543.30)2.83)单位有 效容积炉本体kg/m3h275.77401.97376.38378.79300.17生产能合计kg/m3h115.58179.05356.39力（本体+管道）表11山西新绛窑炉热负荷与有关厂对比表|项目单位|新绛金马冀东新港二|建龙窑生产能力t/h48.91345.83320450.0045.833窑炉燃料比%36.91/63.0940/6040/6033.33/66.6742.5/57.5熟料热耗kj/kg3570.63558.7833003553.03762.0热负 荷窑内x106kj/h60.24j 65.16269.2859.2173.28

14、炉内xl06kj/h102.997.70403.92118.4499.14窑内 单位 热负 荷有效容积xi06kj/m3h0.1900.2060.2390.2250.279启效回积xi06kj/m2h0.1350.1460.2630.1490.184烧成带有 效截面积x106kj/m2h9.5210.2917.7110.8213.40炉内 单位 热负 荷有 效 容 积本体x106kj/m3h0.5800.8570.7450.8970.649加管 道xi06kj/m3h0.2430.3820.706启效截回积xi06kj/m2h16.2715.439.1012.4210.39表12山西新绛窑旋风

15、筒分离效率与有关厂对比表级别新绛威顿冀东nsf宁国mfc华新宜昌c189.9794.894.594c2c3f 88.30|85.77f 84.7|86.1f 86.7|87.28788c485.3986.089.189c580.6890表13山西新绛预热预分解系统分解功能与有关厂对比表1部位新绛威顿柳外slc冀东nsf宁国mfc炉列皿c3或c4循环累计103211.48.2分解炉7576.2084.066.5c4 或 c5%17.6上升烟道111.00.9预热预分解东 统合计96.296.493.2回转窑i153.83.66.8由以上一系列对比数据中，我们可以看出新绛威顿1000t/d生产线有

16、一下几个特点：1 .以窑内单位热负荷考虑：新绛威顿窑型的单位有效容积、 面积及烧成带有效截面积热负荷比所有对比厂家指标均 低，有一定潜力可挖。2 .以炉内单位热负荷考虑：新绛威顿炉型的单位有效容积热 负荷比所有对比厂家均低，尚有很大潜力，但炉单位有效 截面热负荷在对比厂家中为最高，使其能力进一步发挥受 到限制。3 .就分离效率而言，新绛威顿 c1旋风筒分离效率很低，需优 化处理，进一步减少热物料的内循环及预热器出口的飞灰 量，提高全窑系统的热效率。4 .新绛威顿窑预热分解系统分解任务仅占 85%,与其它厂家 对比属最低水平，应结合换热功能分布分析，对有关参数 进一步优化，以提高入窑物料的分解率

17、，达到提高窑产量 的目的。四、 采取的措施及效果1、 改造c1旋风筒，提高分离效率，减少回灰量在大修期间，我们在c1旋风筒锥部内增加龙尾隔板（由南 京水泥工业设计院设计、自行制作），减少 c1旋风筒内粉尘的 二次飞扬，降低预热器出口的含尘浓度，减少回灰量。投产后从 回灰螺旋输送机废料口实测，回灰量为 8.3t/h,有一定效果。下 一步我们准备加长c1内筒长度，期待最佳效果。2、 优化操作方案，平衡窑炉用风。针对现在预热器系统结皮严重的情况，总排风不宜降低。只 能通过调整窑尾高温闸阀和三次风高温闸阀，来平衡窑炉用风。 充分发挥管道分解炉的优势，延长物料在分解炉中的停留时间， 保证煤粉的完全燃烧，提高入窑分解率，减轻回转窑烧成带的热 负荷。降低烧成带筒体表面温度。3、 加强各处密封，严防内外风漏入。检查预热器各连接管道的密封情况，如有漏风，及时用湿生料 粉封堵漏风处。正常运行中经常检查各级翻板阀重锤跳动情况， 有停窑机会时对各翻板阀舌头进行检查更换，防止内漏风。提