pi钢管桩贝雷架计算书—3教学教材

1、此文档收集于网络，如有侵权请联系网站删除目录一、工程概况 . 3二、箱梁设计情况 3三、设计说明及布置原则 4四、钢管桩贝雷架搭设方案 . 6（一）、钢管桩基础 6（二）、钢管桩 7（三）、工字钢横梁 8（四）、贝雷架 8（五）、横向分配梁（10X 10cm木方）8（六）、底模板 9（七）、腹板及翼板 9（八）、内模板 9五、计算依据 . 9六、荷载计算取值 10（一）、恒载 1 0（二）、活载 1 0（三）、其它数值 1 1七、各构件受力计算 . 11（一）、贝雷架计算 1 1（二）、钢管桩计算 13（三）、工字钢计算 14（四）、C30混凝土独立基础计算 14（五）、中横梁2m范围内10X

2、 10cm木方计算 15（六）、中横梁2m范围内底模板计算 16此文档仅供学习和交流（七） 、跨中2m范围内10X 10cm木方计算 16（八） 、跨中2m范围内底模板计算 17九）、整体稳定性计算 18此文档收集于网络，如有侵权请联系网站删除K36+750路沟大桥钢管桩贝雷架现浇箱梁计算书一、工程概况K36+750路沟大桥与五里川服务区相接，相接部位桥梁宽度为渐变， 渐变处设计采用现浇箱梁。全桥共有6联现浇箱梁，左幅3联(第1联 第3联)，右幅3联(第1联第3联)。现浇箱梁上部结构桥跨组合情 况为 左幅：(2 X 30+32+18)+3X 25+3X 25，右 幅：(20+3 X 30)+

3、3X 25+3X 25。左幅各联施工顺序：12 3,右幅各联施工顺序：12 3。各联除左右幅第1联为两端张拉以外，其它4联均为单端张拉。本桥平 面位于R=1600n的左偏圆曲线上，桥面横坡为单向-2%(左侧低右侧高)， 纵断面位于R=76666.7m的竖曲线上，墩台径向布置。二、箱梁设计情况全桥箱梁高度均为180cm跨中顶板厚度25cm底板厚度22cm梁 端顶板厚度45cm底板厚度42cnn翼缘板宽度2m翼缘板板端厚度15cm 翼缘板根部45cm。腹板高度135cm厚度由梁端70.370.5cm向跨中 50c m渐变。联编号端横梁 宽度(cm)中横梁 宽度(cm)腹板渐变 段长度(cm)箱梁

4、室数箱梁 宽度(cm)底板 宽度(cm)备注左幅第1联1502002504室2240-17991840-1399左幅第2联1001802503室1799-14551399-1055左幅第3联1001802503室1455-12201055-820右幅第1联1502002504室2042-16731642-1273右幅第2联1001802503室1673-16201273-1220右幅第3联1001802503室1620-12201220-820此文档仅供学习和交流此文档收集于网络，如有侵权请联系网站删除箱梁横断面如下图（仅示出左幅第一联）：三、设计说明及布置原则根据“二、箱梁设计情况”可以看出

5、，端横梁有1.0m和1.5m两种宽度、中横梁有1.8m和2.0m两种宽度、箱梁室数有3室和4室、箱梁 宽度由宽向窄过渡，由于数据的不统一给计算带来很大麻烦，所以为了 简化计算、便于施工，使施工人员能够通过简单的原则就掌握支架搭设 方法，在设计时采取尽量统一的方式进行设计，具体情况如下：（一）、钢管桩布置原则：1、左右幅0#桥台处设5根，其它桥墩处为墩柱数量加1。2、箱梁外侧腹板下的钢管桩中心位于腹板中心位置。3、 钢管桩按相同根数中箱梁最宽截面进行验算，以保证最不利情况 满足施工安全需要。（二八贝雷布置原则：1、腹板下贝雷设2片为一组，采用90支撑架固定，支撑架间距3m 且保证每组贝雷至少有一

6、个支撑架，该组贝雷中心位置与50cm厚腹板中 心重合。2、翼板下贝雷设 2片为一组，采用 90支撑架固定， 支撑架间距 3m， 且保证每组贝雷至少有一个支撑架，距腹板下贝雷 0.6m。3、箱梁每室底板下布置 2 片贝雷，这 2 片贝雷为 1 组，之间每隔 3m采用10槽钢、螺栓连接固定在贝雷预留支撑架螺栓孔内，水平和斜 向都要设置，且上下弦均进行固定。4、每组贝雷之间每隔6m设置斜向剪力撑，采用10槽钢连接固定； 所有贝雷之间每隔6m用10槽钢、U型螺栓连接固定，上下弦均设置。5、贝雷按最不利情况进行验算， 即按贝雷排数相同箱梁最宽进行验 算。6、箱梁每室底板下贝雷间距指桥跨中心线处的距离，

7、此处为最大距 离，计算木方时使用此距离，也即按最不利情况进行验算。（三）贝雷上横向10X 10cm木方按桥跨中心线处横桥向跨度最大 情况进行验算。（四）、工字钢按钢管桩相同根数中跨度最大（也即箱梁最宽）情况 进行验算。（五）、地基承载力计算按钢管桩相同根数中箱梁最宽情况进行验 算。（六）、按箱梁混凝土一次性整体浇筑设计。根据以上原则对各种情况进行了受力分析与计算，计算结果详见后附“ K36+750路沟大桥钢管桩贝雷架现浇箱梁施工受力计算统计表”。本计算书仅以左幅第一联第 1 跨为例进行受力计算，其它的计算方法都是 相同的，在此不再重复，详见附表。此文档仅供学习和交流此文档收集于网络，如有侵权请

8、联系网站删除四、钢管桩贝雷架搭设方案（一）、钢管桩基础1、碎石土换填层施工（1）正常段施工 为确保承载力满足要求，对钢管桩下混凝土独立基础下部地基进行 换填碎石土施工，换填厚度不小于1.5m。当开挖至设计标高后首先对原 状土进行人工整平，而后进行地基承载力试验，要求承载能力不小于 150kpa，如果实测承载力小于要求值，则根据实测承载力值反算出需要 继续换填的深度。换填宽度要求不小于 4m,横桥向开挖长度开挖到最外 侧钢管桩外3m位置。承载力检测合格后，当基底晾晒至最佳含水量后对 基底进行填前碾压，压实度不小于 93%。而后分层回填碎石土至设计标 高。回填过程中严格控制每层填筑厚度不大于 30

9、cm压实度不小于96% 施工时采取打坡道方式使振动压路机下到基坑碾压，碾压不到位的死角 部位采用小型压实机具碾压密实。实际施工时开挖长度适当加长，以留 出压路机自身长度，以保证钢管桩下 4X 4m范围内碾压密实，满足受力 需要。（2）清理泥浆坑、沉淀池及基坑等 路沟大桥大部分桩基采用人工挖孔施工，此施工方法对原状土基本 没有扰动。仅有少量桩基使用冲击钻成孔，这样需对钢管桩处泥浆坑、 沉淀池等进行处理。 同时系梁、 桩基施工时开挖的基坑也需要进行处理。 具体处理措施：将以上坑槽内受扰动的原状土全部清除，包括底部和坑 槽边坡部位，清除到露出新鲜的原状土，对初步整平后检测承载力，要 求承载力不小于1

10、50kpa，承载力检测合格后，当基底晾晒至最佳含水量此文档仅供学习和交流此文档收集于网络，如有侵权请联系网站删除后对基底进行填前碾压，压实度不小于 93%。而后分层回填碎石土至距 混凝土独立基础底部1.5m，以上部位填筑方法同上。2、混凝土独立基础混凝土独立基础使用C30混凝土浇筑，基础具体尺寸长X宽X高为1.8 X 1.8 X 0.9m，使用组合钢模板施工，严格保证混凝土强度、基础尺 寸、顶部水平及预埋螺栓位置准确度。 同时要预埋重复使用所需的吊环， 吊环使用4根25光圆钢筋制作，设置位置要对称，且吊环外露长度一 致。混凝土独立基础的中心位置由其上钢管桩的中心位置确定，施工时 按后附表格执行

11、。混凝土独立基础重新使用安装时要严格注意下部碎石 土换填层表面平整、密度，如操作困难时，可考虑先在下部浇筑 2.2X 2.2m厚30cmC30昆凝土，混凝土表面使用水准仪和水平尺严格超平，而 后再进行基础吊装。（二）、钢管桩钢管桩采用外径529mm壁厚10mm的直缝钢管，验算时按最大高 度15.86m计算，实际施工时如有超过这一高度的需要重新计算。钢管桩底部与混凝土独立基础之间采用法兰盘、螺栓连接加固。长钢管桩每节 整米长度19m短钢管桩每节长度0.10.9m,钢管桩之间采用法兰盘、 螺栓连接固定。厘米级及卸架可伸缩空间由钢管桩活络端（活络头）来 完成，通过千斤顶和塞铁调整活络端顶面高程，活络

12、端一般可伸缩长度 在015cm,活络端自向长度1.45m。每排的钢管桩之间使用16槽钢进 行 2 道水平、斜向交叉（剪力撑）连接加固，排与排之间同理。桥台处 那孔箱梁每排钢管桩之间连接方法： 1#和 2#连接， 3#和 4#连接；非桥台 处那孔箱梁每排钢管桩之间连接方法： 1#和上一孔 4#连接，2#和3#连接， 此文档仅供学习和交流此文档收集于网络，如有侵权请联系网站删除4#和下一孔 1#连接。注意活络端顶部要设置 2%的单向横坡。（三）、工字钢横梁 每排钢管上横梁采用厂家定型制作的 I45b 双拼工字钢，工字钢与活 络端之间采用电弧焊接固定。工字钢与工字钢之间连接要符合附表“各 种型钢对接

13、接头标准表工字钢对接接头标准”中45a 的要求，水平盖板、垂直盖板必须按要求设置并焊接合格，以保证施工安全。注意双拼 工字钢比翼板端部每侧宽出1m做为卸架时的吊装平台，贝雷通过这个平 台起吊后落地。（四）、贝雷架 贝雷架除满足以上“三、设计说明及布置原则中（二） 、贝雷布置原 则”外，还应注意：有支撑架的贝雷架在地面组装成一组后整体吊装至 工字钢横梁上，无支撑架的贝雷架按要求跨度单片组拼后吊装至工字钢 横梁上再进行片与片之间的连接加固。最后进行所有组贝雷之间的连接 固定，使所有贝雷形成一个受力整体。贝雷与工字钢横梁之间不采用焊 接方式加固，以免卸架时氧气乙炔切割时损伤贝雷片自身，给再次使用 时

14、带来安全隐患，所以要求使用 U 型螺栓栓接固定，螺栓要求采用厂家 制作的定型产品，贝雷与工字钢相交处均要设置U型螺栓。贝雷架拆除时，为防止贝雷倾覆，对其采用 10#槽钢三脚架加固，三脚架与贝雷梁 采用螺栓连接，三脚架底高于工字钢顶 25cm（五）、横向分配梁（10X 10cm木方）10X 10cm木方在端横梁、中横梁及腹板渐变段内间距按中到中 15cm 布置；在跨中截面范围内按中到中间距 25cm布置。木方与贝雷之间采用 铁丝捆绑固定，每根木方设 2 个捆绑点，注意铁丝不要影响底模铺设，此文档收集于网络，如有侵权请联系网站删除必要时将铁丝砸入木方中。 同时注意木方之间的搭接仅能设置在贝雷上，搭

15、接长度不小于15cm不允许出现悬挑木方。（六）、底模板底模板采用1.8cm厚清水板，清水板尺寸为1.22mx 2.44m。底模板采用铁钉固定在其下木方上。因为木方上面直接铺设底模板，所以要求 严格控制每片贝雷顶面高程，采取在工字钢横梁位置贝雷架上拉线绳方 式控制，而且要保证贝雷连接、加固到位，确保贝雷跨中位置顶面高程 符合要求。同时进场木方尺寸要严格控制，确保统一、确保标准、确保 足尺，以使底模铺设后平整度及高程符合要求。（七）、腹板及翼板腹板竖向5X 8cm木方按间距40cm布置，顺桥向设置4根8X 8cm木 方，采用扣件式钢管支架支撑加固。翼板横向分配梁采用5X 8cm木方，间距按50cm

16、布置，纵向设置3 根8X8cm木方,采用扣件式钢管支架支撑加固，斜支撑2道，立杆3根， 横杆 2 道。（八）、内模板内模板采用1.5cm厚清水板，清水板尺寸为1.22mx 2.44m。支撑方 式采用木支架支撑，每隔30cm设置1榀，使用5X 8cm和8X 8cm木方结 合制作。五、计算依据（1）、路桥施工计算手册（人民交通出版社 2001年10月第 1 版）；（ 2）、三淅高速三阶段施工图设计 ；此文档收集于网络，如有侵权请联系网站删除（3）、装配式公路钢桥多用途使用手册 （人民交通出版社 2002 年 3 月第 1 版）；（4）、建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范 JGJ 1302011；（

17、5）、公路桥涵施工技术规范 JTG/T F50-2011 ；（ 6）、公路工程施工安全技术规范 JTJ 076-95 ； （7）、公路工程质量检验评定标准 JTG F80/1-2004 。六、荷载计算取值（一）、恒载1、梁体混凝土自重取 26KN/m3；2、清水板自重取 0.09KN/m2；3、钢构件自重取 78.5KN/m3；4、木方自重取 6.5KN/m3；5、钢管自重取 0.035KN/m；6、贝雷片自重取1KN/m（包括连接件等）;7、I45b 工字钢自重 0.8745KN/m；8 外径529mm壁厚10mn钢管桩自重1.28KN/m;9、碎石土换填层自重 18.5KN/m3。（二）、

18、活载1、施工人员、机具、材料及其它临时荷载取 2.5KN/m2计算;2、振捣荷载取水平方向取2 KN/m，竖向取4 KN/n2；3、混凝土倾到荷载 4KN/m。此文档仅供学习和交流此文档收集于网络，如有侵权请联系网站删除（三）、其它数值1、计算跨度取8.58m,每孔分成3跨；2、箱梁宽度 22.4m；3、在安全系数=1.5条件下，单排单层贝雷容许弯矩和剪力分别为 M=788KN m Q=245KN考虑到贝雷销间隙和偏载影响（2%单向横坡）， 贝雷折减系数采用0.8。则单排单层贝雷弯矩M= 630.56KN - m单排 单层贝雷剪力Q = 196.16KN;4、在安全系数=1.5条件下，三排双层

19、贝雷容许弯矩和剪力分别为 M=9618.8KN- m Q=698.9KN考虑到贝雷销间隙和偏载影响（2%单向横 坡），贝雷折减系数采用0.8。则单排单层贝雷弯矩M = 7695.04KN - m 单排单层贝雷剪力Q = 559.12KN;5、全桥6联现浇箱梁最大跨为32m其次为30nr）32m这孔跨越G209 需要单独设计钢管桩贝雷架方案，所以受力计算以 30m跨为例，设计贝 雷每10m为1跨计算；6、钢管桩高度按15.86m计算；七、各构件受力计算（一）、贝雷架计算1 、箱梁混凝土荷载=（13.97 X （8.58-1）+34.31） X 26= 3645KN 其中：13.97 为跨中箱梁面

20、积，34.31为端中横梁箱梁面积（AutoCAD查询）。2、内外模板荷载=（18.396+1.35 X 2+2X 2+0.15X 2）+（10.02 X4（ 内 膜 数此文档仅供学习和交流此文档收集于网络，如有侵权请联系网站删除量)X 8.58 X 0.09 = 50.6KN,其中18.396为底板宽度，1.35为腹板高 度， 2 为翼板长度， 0.15 为翼板板端厚度， 10.02 为内模周长。3、横向10 xiOc m木方荷载=(8.58/0.3 X 22.4) X 0.1 X 0.1 X 6.5 = 41.6KN，其中：0.3 为木方 布置间距。4、内模5X8cm木方荷载=8.58/0.

21、3 X (10.02+1.33 X 7+3.97 X 2) X 4X 0.05 X 0.08 X 6.5 =81.1KN,其中：1.33和3.97分别为内模竖向和内模横向木方长度。5、侧模竖向5X8cm木方荷载=(8.58/0.4 X 1.35) X 2X 0.05 X 0.08 X 6.5 = 1.5KN。6、侧模顺桥向8X 8cm木方荷载=8.58 X4X 2X 0.08 X 0.08 X6.5 = 2.9KN,其中：顺桥向 8X 8cm木 方布置 4 根。7、侧模钢管支架荷载=8.58/0.4 X 7X 1.7 X 2X0.035 = 15.3KN,其 中： 7 根钢管，平均长度 1.7

22、m。&贝雷梁荷载=22 X 10X 1= 220KN9、混凝土倾到荷载=8.58 X 22.4 X 4 = 768.8KN。10、 施工人员、机具、材料及其它临时荷载=8.58 X 22.4 X 2.5 = 480.5KN。11、振捣荷载= 8.58 X 22.4 X 4=768.8KN。12、上述荷载合计 G贝雷=6045KN13、分布荷载 q=6045/8.58 =704.5KN/m。14、各种情况下需要布置贝雷排数：(1) 挠度计算：f = 5X q|4/ (384x EX I ) /(I g/108) = 5X 704.5 X 8.584X 1000/(384 X 210000

23、0X 105X 2.145/100)/(250500/10 8)=需要 4.4 排贝雷，其中f = 8.58 X 100/400 = 2.145。(2) 弯矩计算：M= ql 2/8/M = 704.5 X8.58 78/630.56 =需要 10.3 排贝雷，其中630.56为单排单层贝雷弯矩。(3) 剪力计算：Q= ql/2/Q= 704.5 X 8.58/2/196.16 =需要 15.4排贝雷，其中196.16为单排单层贝雷剪力。结论：根据以上计算结果可知，当贝雷跨度在10m横桥向放置15.4 排，且在最不利的情况下，受力可以满足施工安全需要，实际布置22排贝雷。(二) 、钢管桩计算1

24、、贝雷纵梁以上荷载=G贝雷=6045KN2、工字钢荷载=4X 22.4 X 0.8745 = 78.4KN。3、上述荷载合计=G工字钢=6045+78.4 = 6123.4KN。4、钢管桩回转半径 r = 0.529/4 XV(1+(0.509/0.529)5 = 0.184m。5、钢管桩长细比入=1 X 15.86/0.184 = 86.4。6、稳定系数巾=0.651-(0.651-0.583)/10 X 6.4 = 0.6075，查路 桥施工计算手册P790页a类截面轴心受压构件稳定系数。7、单根钢管桩可承受最大压力6 2 2=140X 10 X 0.6075 X (3.14/4 X (0

25、.529 -0.509 )/1000 = 1386KN8、每排钢管桩需要布置数量(取安全系数 K=1.3 ) n = 6123.4/2/1386 X 1.3 = 2.87 根。结论：根据以上计算结果可知，钢管桩每排布置2.87根，且在最不此文档收集于网络，如有侵权请联系网站删除利的情况下，受力可以满足施工安全需要，实际每排布置 5 根钢管桩（三）、工字钢计算1、均布荷载=6123.4/4/22.4 = 68.3KN/m。2、Mk 68.3 X 4.47 2/8 = 170.7 KN- m 其中 4.47 为工字钢跨度，详 见附表。3、 抗弯计算M/Wk 170.7 X 103/1500.4 =

26、 113.8Mpa< 6 = 145Mpa（弯曲应力规范规定值），其中Wk 1500.4是查路桥施工计算手 册 P808-P809 页，抗弯计算满足要求。4、挠度计算：411-8f k 5X 68.3 X 4.47 4X 1000/（384 X 2.1 X 1011X11080X 10-8） k 0.0153<4.47 X 1000/400/1000 k 0.0112，其中 11080 是查路桥施工计 算手册P796页，挠度计算满足要求。结论：根据以上计算结果可知， 每排钢管桩顶布置 I45b 双拼工字钢， 工字钢跨度在4.47m,且在最不利的情况下，受力可以满足施工安全需 要。（

27、四）、C30混凝土独立基础计算1、钢管桩自重荷载=5X 15.86 X 1.28 X 2 = 202.9KN。2、混凝土基础自重荷载=1.82X 0.9 X 26= 75.8KN。3、 混凝土基础承受荷载=（6123.4.3+202.9）/2/5+75.8= 708.4KN。4、混凝土基础下地基承受压力尺寸长度（宽度）= tag（30 ° ） X1.5 X 2+1.8 = 3.53m，其中：30°为碎石土换填层应力扩散角。5、混凝土基础下地基承受压力面积=3.53 2= 12.48m?。6、碎石土换填层自重荷载=12.48 X 1.5 X 18.5 = 346.2KN。7、

28、地基所承受压力=708.4+346.2 = 1054.6KN。8、所需的地基承载力=1054.6/12.48 = 84.5Kpa<150Kpa,结论：根据以上计算结果可知，当基础尺寸为 1.8 x 1.8m、碎石土 换填层厚度1.5m、碎石土换填层尺寸3.53 x 3.53m,且在最不利的情况 下, 基底承载力达到 84.5Kpa, ，受力可以满足施工安全需要。碎石土换 填层实际尺寸按4x 4m施工，且基底承载力要求达到150Kps。(五) 、中横梁2m范围内10x 10cm木方计算1、箱梁混凝土荷载=2X 18.4 x 1.8 x26= 1722KN2、 模板体系荷载(贝雷架24项)=

29、33.2KN。3、混凝土倾到荷载= 2x18.4x4=147.2KN。4、 施工人员、机具、材料及其它临时荷载=2x18.4x2.5=92KN。5、振捣荷载= 2x18.4x4=147.2KN。6、上述荷载合计= 2141.8KN。7、单位面积荷载= 2141.8/2/18.4 =58.2KN/m2。8、木方每延米荷载(分布荷载) q=58.2x0.15=8.7KN/m。9、跨中弯矩 M= qL2/8 = 8 . 7 x 1 . 2 2/8 = 1 . 57 KN?m。10、需要的截面模量 W=M/(1.57x12x103)=0.0001091m3。11、木方预设宽度10cm贝心木方高度h=(

30、6x0.0001091/0.1 ) 0.5=8cm 实际按10cm选用。12、挠度验算：I=bh3/12=0.1x0.13/12=0.0000083m4； f=5xql4/(384xExI)=0.0028286m； f/l2 =0.0028286/1.2 =0.0023572 <1.2/400 =0.003，挠度计算满此文档收集于网络，如有侵权请联系网站删除足要求。结论：根据以上计算结果可知，10X 10cm木方间距按15cm布置， 跨度在1.2m,且在最不利的情况下，受力可以满足施工安全需要。因为 布置方式相同，所以端横梁和腹板渐变段一定可行。（六）、中横梁2m范围内底模板计算1 、强

31、度验算：面板抗弯界面系数 W二bh/6 = 1 X 0.01876 = 0.000054 ;惯性矩 I = bh3/12 = 1 X 0.0183/12 = 0.00000049 ;q = 2141.8/2/18.4 = 58.2KN/m;板跨中弯矩 M=ql78 = 58.2 X 0.15 78 = 0.164KN - m 贝心抗拉应力M/W= 0.164/0.000054/1000 = 3.03Mpa<13Mpa 底 模板强度满足要求。2、挠度计算：f max= 5ql 4/384EI = 5X 58.2 X 0.157 （384X 1X 107X 0.00000049）= 0.00

32、0789m<1/400=0.0025m底模板挠度满足要求。结论：根据以上计算结果可知，底模板采用 1.8cm 厚清水板，在其 下10X 10cm木方间距按15cm布置，且在最不利的情况下，受力可以满 足施工安全需要。因为布置方式相同，所以端横梁和腹板渐变段一定可 行。（七）、跨中2m范围内10X 10cm木方计算1、箱梁混凝土荷载=2X 13.97 X26 = 726.4KN。2、模板体系荷载（贝雷架24项）=33.2KN。3、混凝土倾到荷载= 2X18.4X 4=147.2KN。此文档收集于网络，如有侵权请联系网站删除4、施工人员、机具、材料及其它临时荷载= 2X18.4 X 2.5

33、= 92KN5、振捣荷载=2X 18.4 X4= 147.2KN。6、上述荷载合计=1146KN7、单位面积荷载= 1146/2/18.4 =31.1KN/m2。8、木方每延米荷载(分布荷载) q=31.1 X0.25=7.8KN/m。9、跨中弯矩 M= qL2/8 = 7.8 X 1 .2 2/8 = 1 .4KN?m。10、需要的截面模量 W=M/( 1 .4 X 12X 103)= 0.0000973m3。11、木方预设宽度10cm贝心木方高度h=(6X0.0000973/0.1 ) 0.5=8cm 实际按10cm选用。12、挠度验算：I=bh3/12=0.1 X0.1 3/12=0.0000083m4；f=5Xql4/(384XEXI)=0.0025225m；f/l2 =0.0025225/1.2 =0.0021021<1.2/400 =0.003，挠度计算满足 要求。结论：根据以上计算结果可知，10X 10cm木方间距