门式架、全钢管高支模施工方案

1、目 录一、编制依据2二、工程概况2三、模板系统设计方案3（一）门式架支架体系 3（1）300×1000梁模板支撑计算书3（2）300×700梁模板支撑计算书12（3）120厚楼板模板支撑计算书22（二）钢管支架体系30（4）300×1000梁模板支撑计算书2（5）120厚楼板模板支撑计算书22四、施工方案30（一）模板施工要点：30（二）模板安装要注意以下事项：31（三）监测措施：31（四）模板拆除：32（五）质量控制：33（六）劳动计划：33（七）搭设工艺流程：34（八）施工进度计划：34五、应急预案34（一）机构设置34（二）报警救援及其他联络电话34（三）人

2、员分工与职责35（四）应急救援工作程序35（五）应急救援方法35六、支模区域平面布置图37一、编制依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 J84-2001（2002版）；（扣件式钢管脚手架支撑体系）建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000 J43-2001（2000版）；（门式钢管脚手架支撑体系）建筑结构荷载规范（GB5009-2001）；混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-92）；钢结构设计规范（GB50017-2003）；建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）；本工程施工图纸、

3、施工组织设计方案等；参考资料：如建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社、建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准JGJ59-99中国建筑工业出版社等。二、工程概况XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程施工总承包无地下楼层，地上有4层(部分5层)，首层楼层标高为5.5（支模高度5.5米）米及7.5米（支模高度6.7米）部位均属于高支模，该部位面积分别约为360及200，主梁梁截面最大为300×1000，其次是300×700，板厚为120。混凝土强度等级均为C30。根据国家有关法规和规

4、范要求，需要对该部位的模板支撑进行计算，满足施工安全要求。（1）对支模高度6m的范围，采用门式架支架。（2）对支模高度6m的范围，采用钢管支架。（3）根据实际情况项目部选择高支模施工的使用材料如下：1、楼面模板、梁侧模和底模模板采用18mm厚夹板；2、梁底、梁侧模板的竖直枋木以及楼面模板底均采用80×100mm木楞，托梁采用3.0厚48钢管；3、对支模高度6m的范围，采用3.0厚48钢管、可调式U型上托盘和可调式或固定底座；钢管钢材采用Q235。4、对支模高度6m的范围，采用门式钢管脚手架，可调式U型上托盘和可调式或固定底座；钢管钢材采用Q235；5、剪刀撑、纵横水平拉杆采用3.0厚

5、48钢管。钢材采用Q235；6、钢管门式架型号采用MF1219、MF1209；三、模板系统设计方案（一）门式架支架体系（1）300×1000梁模板支撑计算书梁模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm,梁宽b=300mm,梁高h=1000mm,层高5.50m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距900mm,梁边至板支撑的距离0.60m；门式

6、钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度约200mm，不能超过300mm。2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值 侧模自重 0.2 kN/m2 × (0.30 + 1.00) × 1.2 = 0.31 kN/m砼自重 23.0 kN/m3 × 0.30 × 1.00 × 1.2 = 8.28 kN/m钢筋荷载 1.0 kN/m3 × 0.30 × 1.00 × 1.2 = 0.36 kN/m振捣砼荷载 1.5 kN/m2 × 0.30 ×

7、 1.4 = 0.63 kN/m梁底模和支撑承载力计算组合 q1 = 9.58 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 7.46 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=250mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=300mm；W=bh2/6=300×182/6=16200mm3； I=bh3/12=300×183/12=145800mm4；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2=-0.105×9.58×2502=-62869N.mm=-0.06kN.m=Mmax/W=62869/16200

8、=3.88N/mm2梁底模抗弯强度=3.88N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.606×9.58×250=1451N=1.45kN=3Vmax/(2bh)=3×1451/(2×300×18)=0.40N/mm2梁底模抗剪强度=0.40N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=7.46kN/m；挠度系数K=0.644；max=Kq2 L4/(100EI)=0.644×7.46×2504/(100×6000×1

9、45800)=0.21mm=250/250=1.00mm梁底模挠度max=0.21mm=1.00mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）第一层龙骨验算门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=300mm,=300/1200=0.25 ；第一层龙骨采用木枋 b=80mm,h=100mm；W=bh2/6=80×1002/6=133333mm3，I=bh3/12=80×1003/12=6666667mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=9.58×250/300=7.98kN/mMq=qcL(2-)/8=7.98

10、15;300/1000×1200/1000×(2-0.25)/8=0.63kN.mb 、板传荷载计算P板重量=1.2×(板厚度×25模板重)1.4×活载=1.2×(0.12×25+0.15)+1.4×1.50=5.88kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000×250/1000×5.88=0.44kNa =0.5×(L-c)=0.5×(1200-300)=450mm，Mp=P×a=0.44×0.45=0.20kN.mMmax=MqMp=(0.6

11、3+0.20)×106=830000N.mm=0.83kN.m=Mmax/W=830000/133333=6.23N/mm2第一层龙骨抗弯强度=6.23N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5×q×梁宽P=0.5×7.98×300/1000+0.44=1.64kN=3Vmax/(2bh)=3×1.64×1000/(2×80×100)=0.31N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.31N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2×第一层龙骨

12、间距/梁宽=7.46×250/300=6.22N/mmq=qcL3×(8-423)/(384EI)=6.22×300×12003×(8 - 4 × 0.252+0.253)/(384×9000×6666667)=1.09mmp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)=0.44×1000×450×12002×(3 - 4×0.382)/(24×9000×6666667)=0.49mmmax=qp=1.09+0.49=1

13、.58mm=1200/250=4.80mm第一层龙骨挠度max=1.58mm=4.80mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（4）第二层龙骨验算门式钢管脚手架纵向间距900mm,计算跨数5跨；第二层龙骨采用48×3.0双钢管: W=8980mm3，I=215600mm4 A=4.240cm2；1）抗弯强度验算P=V=1/2×q×梁宽P=0.5×7.98×300/1000+0.44=1.64N，弯矩系数KM=0.279Mmax=KMPL=0.279×1.64×1000×900=411804N.mm=0.41kN.m

14、 =Mmax/W=411804/8980=45.86N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=45.86N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.648Vmax=KVP=1.648×1.64×1000=2703N =3Vmax/(2bh)=3×2703 /(2×2×424.00)=4.78N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=4.78N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算P=V=1/2×q×梁宽P板传=0.5×6.22×300/1000+0.44=1.37k

15、N，挠度系数K=1.784max=KPL3/(100EI)=1.784×1.37×1000×9003/(100×206000×215600)=0.40mm=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨挠度max=0.40mm=2.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：3.支撑承载力验算(1)荷载计算传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数=2.836传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1 =2.836×1.64=4.65kN 每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.9

16、5;0.60×1=0.76kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK1NQK2 =4.65+0.76=5.41kN 单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m 每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0376kN/m门式钢管脚手架和水平拉杆重量NGK =(5.50-1.0-1.9)×0.08+2×1.80×0.0376=0.34kN门式钢管脚手架总承载力=1.2×NGKNQK =1.2×0.34+5.41=5.82kN(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门

17、式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN 门式钢管脚手架轴向力设计值N=5.82kN门架稳定承载力20.08kN,满足要求。 4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=5.56+0.08×1.90+(1.2+0.60)×0.0376×1.2=6.08kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=1.00N/mm2,Um=4×(10

18、0+105)=820mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.7×1×1.57+0.15×1)×1.00×820×105/1000=107.54kN 门架支承面受冲切承载力107.54kN上部荷载F=6.08kN,满足要求。 （2）支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×16700=14195kN/m2,=0.75 lfccAl=0

19、.75×3×14195×0.01=319.39kN 支承面局部受压承载力F=319.39kN上部荷载F=6.08kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22×200/(T+15)1 2V1/2 =0.22×23.00×5.00×1.20×1.15×2.000.5=49.38kN/m2 (=23.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=25.0)F2=H=23×梁高=23×1.0=23kN/m2比较F1、F2取小值F=23kN/m2，有效压头高度

20、为F/=1.0m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位 浇混凝土的侧压力F 23 kN/m2 G=1.2 27.6 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 33.2 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 23 kN/m2（2）模板强度验算取竖肋间距L=300mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm； W=bh2/6=1420×182/6=76680mm3；I=bh3/12=1420×183/12=690120mm4。1）抗弯强度验算q=33.2×(100

21、0-120)/1000=29.23kN/m=29.22N/mm；弯矩系数KM=-0.105。Mmax=KqL2=-0.105×29.22×3002=-276129N.mm=-0.28kN.m=Mmax/W=276129/76680=3.60N/mm2 侧模抗弯强度=3.60N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.606×29.22×300/1000=5.31kN =3Vmax/(2bh)=3×5.31×1000/(2×18×1420)=0.31

22、N/mm2 侧模抗剪强度=0.31N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=23×(1000-120)/1000=20.24kN/m=20.24N/mm，挠度系数K=0.644max=Kq，L4/100EI=0.644×20.24×3004/(100×6000×690120)=0.25mm=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.25mm=1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95×(GF+QQ2k）=0.95×33.2=31.54kN/m2;设1排对拉螺栓

23、，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1000-120)/2=440mm=0.44m，N=abFs=0.60×0.44×31.54=8.33kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN 对拉螺栓受力8.33kN容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度440mm；跨数4跨；木枋尺寸 b=80mm,h=80mm。W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3, I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4, 1）抗弯强度验算q=33.2×300/1000=9.96kN/m=9.96N/

24、mm；弯矩系数KM=-0.107；Mmax=KMqL2=-0.107×9.96×4402=206323N.mm=-0.21kN.m=Mmax/W=206323/85333=2.42N/mm2侧肋抗弯强度=2.42N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪验算剪力系数KV=0.607Vmax=KVqL =0.607×9.96×440/1000=2.66kN =3Vmax/(2bh)=3×2.66×1000/(2×80×80)=0.62N/mm2侧肋抗剪强度=0.62N/mm2fv=1.40N/mm2,满

25、足要求。3）挠度验算q，=23×300/1000=6.9kN/m=6.9N/mm；挠度系数K=0.632max=Kq，L4/100EI=0.632×6.9×4404/(100×9000×3413333)=0.05mm=440/250=1.76mm侧肋挠度max=0.05mm=1.76mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：6.计算结果第一层龙骨80×100mm单木枋250mm,第二层龙骨48×3.0双钢管1200mm；门式钢管脚手架纵向900mm,配架：2个1930门架下托260上托280；底模厚度18mm,侧模厚度18mm

26、；竖肋80×80mm木枋300mm,对拉螺栓1排12,横向间距600mm , 采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结；拉杆水平距离以门架高度或支托节点为准。（2）300×700梁模板支撑计算书梁模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm,梁宽b=300mm,梁高h=700mm,层高5.50m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间

27、距900mm,梁边至板支撑的距离0.60m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度约200mm，不能超过300mm。2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值 侧模自重 0.2 kN/m2 × (0.30 + 0.7) × 1.2 = 0.24 kN/m砼自重 23.0 kN/m3 × 0.30 × 0.7 × 1.2 = 5.8 kN/m钢筋荷载 1.0 kN/m3 × 0.30 × 0.7 × 1.2 = 0.25 kN/m振捣砼荷载 1.5 kN/m

28、2 × 0.30 × 1.4 = 0.44 kN/m梁底模和支撑承载力计算组合 q1 = 6.73 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 5.24 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=250mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=300mm；W=bh2/6=300×182/6=16200mm3； I=bh3/12=300×183/12=145800mm4；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2=-0.105×6.73×2502=-44166N.mm=-0.04kN.

29、m=Mmax/W=44166/16200=2.73N/mm2梁底模抗弯强度=2.73N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.606×6.73×250=1020N=1.02kN=3Vmax/(2bh)=3×1020/(2×300×18)=0.28N/mm2梁底模抗剪强度=0.28N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=5.24kN/m；挠度系数K=0.644；max=Kq2 L4/(100EI)=0.644×5.24×2504/(

30、100×6000×145800)=0.15mm=250/250=1.00mm梁底模挠度max=0.15mm=1.00mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）第一层龙骨验算门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=300mm,=300/1200=0.25 ；第一层龙骨采用木枋 b=80mm,h=100mm；W=bh2/6=80×1002/6=133333mm3，I=bh3/12=80×1003/12=6666667mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=6.73×250/300=5.61kN/m

31、Mq=qcL(2-)/8=5.61×300/1000×1200/1000×(2-0.25)/8=0.44kN.mb 、板传荷载计算P板重量=1.2×(板厚度×25模板重)1.4×活载=1.2×(0.12×25+0.15)+1.4×1.50=5.88kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000×250/1000×5.88=0.44kNa =0.5×(L-c)=0.5×(1200-300)=450mm，Mp=P×a=0.44×0.45=0.

32、20kN.mMmax=MqMp=(0.44+0.20)×106=640000N.mm=0.64kN.m=Mmax/W=640000/133333=4.8N/mm2第一层龙骨抗弯强度=4.8N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5×q×梁宽P=0.5×5.61×300/1000+0.44=1.28kN=3Vmax/(2bh)=3×1.28×1000/(2×80×100)=0.24N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.24N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠

33、度验算q=q2×第一层龙骨间距/梁宽=5.24×250/300=4.37N/mmq=qcL3×(8-423)/(384EI)=4.37×300×12003×(8 - 4 × 0.252+0.253)/(384×9000×6666667)=0.77mmp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)=0.44×1000×450×12002×(3 - 4×0.382)/(24×9000×6666667)=0.49mm

34、max=qp=0.77+0.49=1.26mm=1200/250=4.80mm第一层龙骨挠度max=1.26mm=4.80mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（4）第二层龙骨验算门式钢管脚手架纵向间距900mm,计算跨数5跨；第二层龙骨采用48×3.0双钢管: W=8980mm3，I=215600mm4 A=4.240cm2；1）抗弯强度验算P=V=1/2×q×梁宽P=0.5×5.61×300/1000+0.44=1.28N，弯矩系数KM=0.279Mmax=KMPL=0.279×1.28×1000×900=3

35、21408N.mm=0.32kN.m =Mmax/W=321408/8980=35.79N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=35.79N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.648Vmax=KVP=1.648×1.28×1000=2099N =3Vmax/(2bh)=3×2099 /(2×2×424.00)=3.71N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=3.71N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算P=V=1/2×q×梁宽P板传=0.5×4.37×3

36、00/1000+0.44=1.10kN，挠度系数K=1.784max=KPL3/(100EI)=1.784×1.10×1000×9003/(100×206000×215600)=0.32mm=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨挠度max=0.32mm=2.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：3.支撑承载力验算(1)荷载计算传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数=2.836传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1 =2.836×1.28=3.63kN 每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2

37、 =1.4×0.9×0.60×1=0.76kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK1NQK2 =3.63+0.76=4.39kN 单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m 每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0376kN/m门式钢管脚手架和水平拉杆重量NGK =(5.50-0.7-1.9)×0.08+2×1.80×0.0376=0.37kN门式钢管脚手架总承载力=1.2×NGKNQK =1.2×0.37+4.39=4.83kN

38、(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN 门式钢管脚手架轴向力设计值N=4.83kN门架稳定承载力20.08kN,满足要求。 4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=4.83+0.08×1.90+(1.2+0.60)×0.0376×1.2=5.09kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=1.00N

39、/mm2,Um=4×(100+105)=820mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.7×1×1.57+0.15×1)×1.00×820×105/1000=107.54kN 门架支承面受冲切承载力107.54kN上部荷载F=5.09kN,满足要求。 （2）支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×16700=14195kN

40、/m2,=0.75 lfccAl=0.75×3×14195×0.01=319.39kN 支承面局部受压承载力F=319.39kN上部荷载F=5.09kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22×200/(T+15)1 2V1/2 =0.22×23.00×5.00×1.20×1.15×2.000.5=49.38kN/m2 (=23.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=25.0)F2=H=23×梁高=23×0.7=16.1kN/m2比较F1、F

41、2取小值F=16.1kN/m2，有效压头高度为F/=0.7m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位 浇混凝土的侧压力F 16.1 kN/m2 G=1.2 19.32 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 24.92 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 16.1 kN/m2（2）模板强度验算取竖肋间距L=300mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm； W=bh2/6=1420×182/6=76680mm3；I=bh3/12=1420×183/12=690120

42、mm4。1）抗弯强度验算q=24.92×(700-120)/1000=14.45kN/m=14.45N/mm；弯矩系数KM=-0.105。Mmax=KqL2=-0.105×14.45×3002=-136553N.mm=-0.14kN.m=Mmax/W=136553/76680=1.78N/mm2 侧模抗弯强度=1.78N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.606×14.45×300/1000=2.63kN =3Vmax/(2bh)=3×2.63×100

43、0/(2×18×1420)=0.15N/mm2 侧模抗剪强度=0.15N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=16.1×(700-120)/1000=9.34kN/m=9.34N/mm，挠度系数K=0.644max=Kq，L4/100EI=0.644×9.34×3004/(100×6000×690120)=0.12mm=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.12mm=1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：6.计算结果第一层龙骨80×100mm单木枋250mm,第二层龙骨4

44、8×3.0双钢管1200mm；门式钢管脚手架纵向900mm,配架：2个1930门架下托500（钢管支托）上托340；底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋300mm, 采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结；拉杆水平距离以门架高度或支托节点为准。（3）120厚楼板模板支撑计算书楼面模板支撑计算书1.计算参数结构板厚120mm，层高5.50m, 结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2 ,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2.门式钢管脚手

45、架间横向间距600900mm, 门式钢管脚手架架间纵向间距900mm，门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度约200mm，不能超过300mm。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值 模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 23.00 kN/m3 × 1.0 × 0.12 × 1.2 = 3.31 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 × 1.0 × 0.12 × 1.2 = 0.16 kN/m施工人员及

46、施工设备荷载 1.50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 5.33 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合() /1.2 q2 = 3.19 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=350mm,计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度1000mm；W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3；I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M1=KMq1L2 =-0.105×5.33×3502=-68557N.mm剪力系数KV=0.606V1=KVq1L=0.6

47、06×5.33×350=1130Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M2=KMq2L2 =-0.105×3.19×3502=-41031N.mm跨中弯矩系数KM=0.078M3=KMq2L2 =0.078×3.19×3502=30480N.mm剪力系数KV=0.606V2=KVq2L=0.606×3.19×350=677N挠度系数K=0.6442=Kq2L4/(100EI)=0.644×3.19×3504/(100×6000×486000)=0.11mmc.施工人员及施工

48、设备荷载按1.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×1.50=2.10kN ，计算简图如下：跨中弯矩系数KM=0.200M4=KM×PL=0.200×2.10×1000×350=147000N.mm支座弯矩系数KM=-0.100M5=KM×PL=-0.100×2.10×1000×350=-73500N.mm剪力系数KV=0.600V3=KVP=0.600×2.10=1.26kN挠度系数K=1.4563=KPL3/(100EI)=1.456×(2.10/1.4)×

49、1000×3503/(100×6000×486000)=0.32mm2）抗弯强度验算M1=68557N.mmM2M5=114531N.mmM3M4=177480N.mm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=177480N.mm=0.18kN.m=Mmax/W=177480/54000=3.29N/mm2 楼板底模抗弯强度=3.29N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1130NV2+ V3=677+1260=1937N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：Vmax=1937

50、N=1.94kN=3Vmax/（2bh）=3×1937/(2×600×18)=0.27N/mm2 楼板底模抗剪强度=0.27N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=2+3=0.11+0.32=0.43mm=350/250=1.40mm 楼板底模挠度max=0.43mm=1.40mm,满足要求。内力图如下图：（3）第一层龙骨验算门架宽度1200mm，门架间横向间距取900mm，计算跨数2跨；第一层龙骨间距350mm,第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=

51、80×803/12=3413333mm4。1)抗弯强度验算第一层龙骨受均布荷载：q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=5.33×350/1000=1.87kN/m弯矩系数KM=0.102Mmax=KMqL2=0.102×1.87×12002=274666N.mm=0.27kN.m=Mmax/W =274666/85333=3.22N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=3.22N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数Kv=0.602Vmax=KVqL=0.602×1.87×1200=1351N=1.35

52、kN=3Vmax/（2bh）=3×1351/(2×80×80)=0.32N/mm2 第一层龙骨抗剪强度=0.32N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。 3)挠度验算q=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=3.19/1.2×350/1000=1.12kN/m=1.12N/mm挠度系数K=1.104 max=KqL4/(100EI)=1.104×1.12×12004/(100×9000×3413333)=0.83mm=1200/250=4.80mm 第一层龙骨挠度max=0.83mm=4.80mm,满足要

53、求。 计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨验算门架纵向间距900mm,计算跨数3跨,第二层龙骨采用单枋b=80mm,h=80mm；W1×80×802/6=85333mm3；I1×80×803/12=3413333mm4；1)抗弯强度验算P=5.33×0.35×(0.9+0.90/2)×1000=2518kN弯矩系数KM=0.195Mmax=KMPL=0.195×2518×900=441909N.mm=0.44kN.m=Mmax/W=441909/85333=5.18N/mm2第二层龙骨抗弯强度=5.1

54、8N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.155Vmax=KVP=1.155×2.52×1000=2911N=2.91kN=3Vmax/(2bh)=3×2911/(1×2×80×80)=0.68N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=0.68N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。(3)挠度验算挠度系数K=1.184P，=3.19×0.35×(0.9+0.90/2)×1000=1507kNmax=KP，L3/(100EI)=1.184×1507×

55、9003/(100×9000×3413333)=0.42mm=900/250=3.60mm第二层龙骨挠度max=0.42mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数1.895传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1 =1.895×2518/1000=4.77kN每个门式钢管脚手架立柱的活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=(0.9+0.45)×0.60×1=0.81kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK1NQK2 =4.77+1.4×0.81=5

56、.90kN 单MF1219榀门式钢管脚手架与交叉支撑重量0.1600kN每个门式钢管脚手架立杆沿高度重量NGK=(5.50-0.12-1.90)×0.08+(1.2+0.60)×0.0376=0.35kN门式钢管脚手架总承载力为1.2×NGK+NQK=1.2×0.35+5.90=6.32kN(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值40.16/2=20.08kN门式钢管脚手架轴向力设计值N=6.32kN门架稳定承载力20.08kN,满足要求。4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座100×100mm,支承面为混

57、凝土楼板（按C30考虑）,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=6.32+1.90×0.08+(1.2+0.60)×0.0376×1.2=6.55kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-20=100mm,=0.41.2/S =1.00pc,m=1.00N/mm2,Um=4×(100+100)=800mm,h =1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.7×1×1.43+0.15×1)×1.00×800×100/1000=92.08kN 受冲切承载力92.08kNF=6.55kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×14300=12155kN/m2