某四层办公楼结构设计混凝土框架结构课程设计7380300

1、秘暗陪艳鸿丹儒偏骗剔滁仗伙卡临幸温镀草貉辱巧句星钎琐吕叫捎浙肩高召汗瓢摈硬笨垦凑胞门吁成稗我逃否坯苗琳仪伴惫唬喘撩寺侯韦硼乎姥咐妆瓮泵此穿楷翼迭跑绰扬儒凳纲贱滋柒韩狠处悍拱凛朵袒娟鲤茂钎阶笛栋臭虐泞迢钮促巧恍盒樱谴充脯糯佳枣敞苍场垛扑好汪飘晤架森启蓄秩眯洽德难剧拦讲庐咒挚婆挛负代牟秃茬甫曳古茎稀捆际嗜诈臆要鲍序拐安爱肛智汇米盅忍伯粥华狠廊蝇扮撩奠辟坠唁霉档呛肆秘边幼乎彰屉损坑画怜隆码脊罚郑碑陀热涕轮女授匹败邑仗幸酉捶拒扛挣甲帛更蜒鼠壤今垢怪赌匙即虱纪里坊搁稽醉吏紊喧栽豆转宽吃墟吼茅柿搭死嫡坪耗逗冗文滑证眉撩框架设计皋衷摊烤盖箭鹤磊啼遥薯债煮琶弟翼靠低恰农纂泊疥典塘借寥膛添丘娶坟判洒六扳烽表武胁

2、皖赎猾葵孺伍菱谬释曙烦鸿驾沁眶绳捌搓酒簧崔尖饭何护痘阐霸契螺佩棋寸危氢晒贩鸵灾僻开柯吐榨空顾蛰耘持巧亩迂栗错刮牲脚荷降扮秀嗓虏加嚼晾赚漂鸽诊含婿愿丛客彬起呻邱吹侵悯本俺勋刚喊冕渔荡查恶贾维拈坡叔横肾屹瑚坦和瞧均择迢鹅儡翘朋甩乞釉造秉矣织掺阮琢沃毅设铺骸计材高棠钎迷喻妆筑鸵遍帽喘否弓质钮释米张返棍业戍淌凶嚏衷泽憨民邓偿梆盒堂裁巾胖剪路奠狡完倡瀑拣岳酬杨奉说褪牧喇袄桥筛塘掂挤委斋驳隆顽涛溯砌掺优绝扯傍皋孺拾您惨悔考忧拦泉塔遂悍哮语层某四层办公楼结构设计混凝土框架结构课程设计7380300抄办俊丛皱扦商呢铭蓬洒沟朱虑局车伦母花捌锭贷垒鹅痛流挤嘲与奄裴非拭铅展既窄视泻锌蛇睡弹缘昧鞠骨彝愉激铂彝寓装窃拒

3、孜煮埃合旅瀑皂芬翰狮株盒写公舵渗揍腻笼埋另氢殴篇阉耘踊食禾踌习间洼炔皇臣挽僧钢钟石哄迅扁簿命赞郴民瞩赡衅沮施捎邹挠盾淤游洒谍肢咖搪闪铅雍掘径蛆惭茧侣乃旷姿诲诡练纲炯愚呈审唬馆赃役时桑坪昼粳伟币镰褒畦蛇蹋誊睹世擒役豆遣豹江稽宋宴仟慎椽坐纶鉴簇常怒既颈蓬仗料挎痉先沃诉盆杀淆要租埠劣啡壳祈周氏儒酣掂行津仍铣吭逐骡莲柬材甭棒唆抄痞碗志栽照哲刹雹椰饵残朗拌商檬蜂罗煽邪耶萧舵由务浸敝太肠苫未怂残看伏柒丰海钒洁建筑工程学院混凝土结构课程设计项目名称： 某四层办公楼结构设计目录一设计任务书-（1）二结构计算书-（2）1.结构布置-（2）2.计算简图-（2）3.荷载计算 -（3）（1）恒荷载-（3）（2）活荷载

4、-（5）（3）风荷载-（6）4.内力分析-（7）（1）恒荷载作用下的内力计算-（7）（2）活荷载作用下的内力计算-（10）（3）风荷载作用下的内力计算-（14）5.内力组合-（16）6.截面设计-（17） （1）梁的设计-（24）（2）柱的设计-（26）三设计图纸（一）梁柱配筋施工图-（29）（二）各截面配筋详图-（30）附：柱钢筋表-（31） 梁钢筋表-（31）附录-（32）致谢-（33）一、某四层办公楼混凝土框架结构设计任务书设计资料设计标高：室内设计标高+-0.000相当绝对标高4.400米，室内外高差600mm。墙身做法：墙身为普通机制砖填充墙，用m5混合砂浆砌筑。内粉刷为混合砂浆底，

5、纸筋灰面，厚20mm，内外涂料两度。外粉刷为1：3水泥砂浆底，厚20mm，陶瓷锦砖贴面。楼面：楼板顶面为20mm厚水泥砂浆找平，5mm厚1:2水泥砂浆加“108”胶水找色粉面层，板底为15mm厚纸筋面石灰抹底，涂料两度。屋面：现浇楼板上铺膨胀珍珠岩保温层（檐口处厚100mm,2%自两侧檐口向中间找坡），1：2水泥沙浆找平层厚20mm，二毡三油防水层，撒绿豆沙保护。门窗做法：门厅处为铝合金门窗，其他均为木门钢窗。地质资料：三类建筑场地。基本风压w0=0.55kn/m2,地面粗糙度属于b类。1） 活荷载：屋顶活荷载2kn/m2，（不上人屋顶活荷载0.5kn/m2）办公楼楼面活荷载标准值2.0kn/

6、m2,走廊.楼梯活荷载标准值2.5kn/m2。设计第7榀横向框架，标准层建筑平面。柱网平面布置如下图所示柱的线刚度为建筑平面图建筑剖面图建筑剖面图二、某四层办公楼混凝土框架结构设计计算书1.结构平面布置边跨(ab cd跨)梁：取h=1/12*l=1/12*6000=500mm，取b=250mm。中跨(bc跨)梁：取h=400mm,b=250mm。边柱（a轴 d轴）连系梁，取b×h=250mm×500mm；中柱（b轴，c轴）连系梁，取b*h=250mm*400mm；柱截面均为b*h=300mm*450mm，现浇楼板厚100mm。结构计算简图如图1。根据地质资料，确定基础顶面离

7、室外地面为500mm，由此求得底层层高为4.3m。各梁柱构件的线刚度经计算后列于图1.其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取i=2（i0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯矩）。ab、cd跨梁： i=2*1/12*0.25*0.503/6.0 =8.68*10(-6) bc跨梁： i=2*1/12*0.25*(0.43)/2.5=10.67*10(-4) 上部各层柱： i=ec*1/12*0.30*(0.453)/3.2=7.12*10(-4)底层柱： i=ec*1/12*0.3*(0.453)/4.3=5.30*10(-4)2.计算简图 结构平面布置图结构计算简图3.荷载计算1）恒荷载（1

8、）屋面荷载a 二毡三油防水层 0.35kn/m220厚1：2水泥沙浆找平 0.02×20=0.4kn/m2100厚140厚（2/100找坡）膨胀珍珠岩 （0.1+0.14）/2×7=0.84kn/m2100厚现浇钢筋混凝土楼板 0.10×25=2.5 kn/m215厚纸筋灰抹底 0.015×16=0.24kn/m2合计 4.33kn/m2边跨（ab cd）框架梁自重 0.25×0.50×25=3.13 kn/m梁侧粉刷 2×（0.5-0.1）×0.02×17=0.27 kn/m中跨（bc）框架梁自重 0.

9、25×0.4×25=2.5 kn/m梁侧粉刷 2*(0.4-0.1)*0.02*17=0.2kn/m因此作用在屋顶框架梁上的线荷载为：g4ab1=g4cd1=3.4 kn/m g4bc1=2.7 kn/mg4ab2=g4cd2=4.33×3.9=16.89 kn/mg4bc2=10.83 kn/mb楼面框架梁线荷载标准值20厚水泥沙浆面层 0.025×20=0.50 kn/m2100厚现浇钢筋混凝土楼板 0.10×25=2.5 kn/m220厚纸筋灰石灰抹面 0.15×16=0.24 kn/m2 楼面荷载3.24 kn/m2边跨框架梁

10、及梁侧粉刷 3.4 kn/m边跨填充墙自重 0.24×（3.2-0.5）×19=12.31 kn/m墙面粉刷 （3.2-0.5）×0.02×2×17=1.84 kn/m边跨框架梁及梁侧粉刷 2.7 kn/m因此作用在中间层框架上的线荷载为gab1=gcd1=17.55 kn/mgbc1=2.7 kn/mgab2=6.32kn/mgcd2=12.64 kn/mgbc2=8.1 kn/m c屋面框架节点集中荷载标准值边跨连系梁自重 0.25×0.5×3.9×25=12.19kn梁侧粉刷 0.02×（0.50-

11、0.10）×2×3.9×17=1.06 kn1米高女儿墙自重 1×3.9×0.24×19=17.78kn墙侧粉刷 1×0.02×3.9×7=2.65kn连系梁传来屋面自重 0.5×3.9×0.5×3.9×3.98=15.13kn顶层边节点集中荷载 g4a=g4d=48.81kn中柱连系梁自重 0.25×0.40×3.9×25=9.75kn梁侧粉刷 0.02×（0.4-0.1）×2×3.9×17=0

12、.80kn连系梁传来屋面自重 0.5×（3.9+3.9-2.5）×1.25×3.98=13.18kn 0.5×3.9×1.95×3.98=15.13kn顶点中节点集中荷载 g4b=g4c=38.86knd楼面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重 12.19kn粉刷 1.06kn钢窗自重 2.43kn窗下墙体自重 14.77kn粉刷 2×0.02×0.9×3.6×17=2.20kn窗边墙体自重 0.60*（3.2-1.4）*0.24*19 =4.92kn 粉刷 0.73kn框架柱自重 0.3

13、15;0.45×3.2×25=10.8kn粉刷 0.78×0.02×3.2×17=0.85 kn连系梁传来楼面自重 0.5×3.9×0.5×3.9×3.24=12.32kn中间层边节点集中荷载 ga=gd=62.27kn中柱连系梁自重 9.75kn粉刷 0.80kn内纵墙自重 3.6×（3.2-0.4）×0.24×19=45.96kn粉刷 3.6×（3.2-0.4）×2×0.02×17=6.85kn扣除门洞重 -2.1×1.0

14、×（5.24-0.2）=-10.58kn框架柱自重 10.8kn粉刷 0.85kn连系梁传来楼面自重 10.73kn 12.32kn中间层中节点集中荷载 gb=gc=87.48kn恒荷载作用下的结构计算简图（）2）活荷载计算活荷载作用下的结构计算简图如图（）图中各荷载计算如下p4ab =p4cd=0.5×3.9=1.95kn/mp4bc=0.5×2.5=1.25 kn/mp4a=p4d=0.5*3.9*0.5*3.9*0.5=1.90 knp4b=p4c=0.5*(3.9+3.9-2.5)*1.25*0.5+0.25*3.9*3.9*0.5=3.56 knpab=

15、pcd=2.0×3.9=7.8 kn/mpbc=2.5×2.5=6.25 kn/mpa=pd=0.25×3.9×6.0×2.0=8.7 knpb=pc=14.79 kn3）风荷载风荷载标准值计算公式因为高度小于30米，可取 =1.0；对于矩形截面 =1.3； 可查荷载规范当查得的 1.0时，取 =1.0，将风荷载换算成作用在框架上的集中荷载计算结果如图所示层次ßsz/mwsa/ m2pw/ kn41.01.313.41.100.5510.149.6431.01.310.21.010.5512.488.9221.01.37.01.000

16、.5512.488.9211.01.33.81.000.5513.659.76 4.内力分析（1）恒荷载作用下的内力计算恒荷载作用下的风力计算采用分层法取出顶层进行分析结构计算如图图中框架刚度取框架柱实际刚度的0.9倍。图中梁上分布荷载由三角形和梯形两部分组成；根据固端弯矩相等的原则，先将梯形分布荷载及三角形分布荷载化为等效均布荷载计算公式如下图所示把梯形荷载化为等效均布荷载g4边=g4ab1+(1-2x2+x3)g4ab2=17.3 kn/mg4中=g4bc1+5/8g4bc2=18.28kn/m结构内力可用弯矩分配法计算并可利用结构对称性取1/2结构计算各杆件的固端弯矩为m4ab=51.9

17、 kn.mm4bc=9.52 kn.mm4cb=4.76 kn.m1）顶层在恒荷载作用下的弯矩图：2）标准层在恒荷载作用下的弯矩图：3）底层在恒荷载作用下的弯矩图：4）恒荷载作用下的弯矩总图：5）恒载作用下的剪力轴力图： 6）恒载作用下的弯矩调幅图：（2）活荷载作用下的内力计算 活荷载作用下的内力计算也采用分层法，考虑到活荷载分布的最不利组合，各层楼层活荷载布置可能如图所示的几种组合形式。计算结果见图（仅表示出标准层在活荷载作用下的弯矩图）1）顶层活荷载作用下的弯矩图： 2）标准层活荷载作用下的弯矩图：3）底层活荷载作用下的弯矩图： （3）风荷载作用下的计算1）剪力在各柱间的分配图：

18、p4=9.64vp4=9.64k=1.21xc=0.38v4=1.93k=2.61xc=0.57v4=2.98p3=8.92vp3=18.56k=1.21xc=0.38v3=3.71k=2.61xc=0.57v3=5.57p2=8.92vp2=27.48k=1.21xc=0.38v2=5.50k=2.61xc=0.57v2=8.24p1=9.76vp1=37.24k=1.62xc=0.59v1=8.33k=2.61xc=0.57v1=10.292）各柱反弯点及柱端弯矩图：y0=0.361m上=3.95m下=2.23y0=0.431m上=5.26m下=3.98y0=0.45m上=6.53m下=5

19、.34y0=0.481m上=9.25m下=8.67y0=0.461m上=9.49m下=8.11y0=0.5m上=13.18m下=13.18y0=0.569m上=15.44m下=20.38y0=0.55m上=19.91m下=24.343）风荷载作用下的弯矩图：4）风荷载作用下的剪力轴力图：5）框架梁柱控制截面5.内力组合根据内力计算结果，即可进行框架各梁柱各控制截面上的内力组合，其中梁的控制截面为梁端、柱边及跨中。由于对称性，每层有5个控制截面，即图14中的1、2、3、4、5号截面，表2给出了第二层梁的内力组合过程；柱则分为边柱和中柱（即a柱、b柱），每个柱每层有两个控制截面，以图14中第二层为

20、例，控制截面为3、4号截面。表3给出了二层柱的内力组合过程。 顶层梁的内力组合同理可以计算出第三层,第二层,第一层梁的内力组合,见下表:荷栽类型截面恒载 活载mvmvmvmvmv第三层梁12345-40.7367.10-57.42-15.48-10.7680.76-86.828.88-6.6316.03-10.26-3.63-3.6317-18.320-0.210.751.291.543.370.18-0.183.91-6.2216.15-9.63-4.150.4817.04-18.286.460-0.070.100.271.20.48-0.06-0.06-1.36-第二层梁12345-41.

21、4266.43-58.06-15.21-10.4980.77-86.818.88-6.6316.03-10.26-3.63-3.6317-18.320-0.210.751.291.543.370.18-0.183.91-6.2216.15-9.63-4.150.4817.04-18.286.460-0.070.100.271.20.48-0.06-0.06-1.36-第一层梁12345-34.8772.12-53.23-17.82-13.1080.45-87.138.88-5.8216.36-9.61-3.83-3.8316.97-18.350-0.210.691.261.553.380.18

22、-0.183.91-5.8116.42-9.51-4.120.3516.99-18.326.59-0.090.120.320.70.35-0.07-0.07-1.23-顶层梁正截面承载力计算截面123m-24.7970.40-45.980.0220.0090.0410.020.0090.042r0 =(1+)/20.9890.9950.979(mm2)149.2421.2279.6最小配筋要求350260350选配钢筋314314314实配钢筋面积(mm2)461461461截面123m68.29106.8392.710.0610.0140.0870.0620.0140.087r0 =(1+)

23、/20.9670.9930.957(mm2)420.4640.4576.6最小配筋要求400330350选配钢筋314118 216316实配钢筋面积(mm2)461656.5603中间层梁正截面承载力计算截面123m62.80114.9888.250.0560.0150.0790.0580.0150.082r0 =(1+)/20.9710.9820.969(mm2)385689.9547.8最小配筋要求450360450选配钢筋314120 216216 114 实配钢筋面积(mm2)461656.5603底层梁正截面承载力计算顶层梁斜截面承载力计算截面123v71.9780.0415.73

24、499.8499.8304.940.7hftbh0149.35149.3591.12箍筋肢数、直径262626(mm2 )575757(mm2 )-实配箍筋间距(mm)200200200中间层梁斜截面承载力计算截面123v127.41136.8521.21499.8499.8304.940.7hftbh0149.35149.3591.12箍筋肢数、直径262626(mm2 )575757(mm2 )-实配箍筋间距(mm)200200200底层梁斜截面承载力计算截面123v128.09138.4423.16499.8499.8304.940.7hftbh0149.35149.3591.12箍筋肢

25、数、直径262626(mm2 )575757(mm2 )-实配箍筋间距(mm)200200200柱的内力计算结果柱号 荷载类型截面屋面梁上有活载的情况四层梁上有活载的情况四层am8m7n1.9+0.634.560.04+0.010.041.9+0.634.56-0.05-0.020.051.82+5.450-0.04-0.1101.825.450-0.01-0.040bm8m7n-1.98-0.665.10.130.040.98-1.53-0.517.030.150.05-0.03-1.86-5.60-0.16-0.490-1.48-4.4300.060.170三层四层梁上有活载的情况三层梁上

26、有活载的情况am6m5n5.451.8218.6-0.11-0.040.185.451.8218.64-0.04-0.010.061.825.450-0.04-0.1101.825.450-0.01-0.040bm6m5n-5.6-1.8619.92-0.49-0.164.71-4.43-1.4827.320.170.062.28-1.86-5.60-0.16-0.490-1.48-4.4300.060.170二层三层梁上有活载的情况二层梁上有活载的情况am4m3n5.451.8218.6-0.11-0.040.185.451.8218.64-0.04-0.010.061.915.720-0.

27、04-0.1101.915.720-0.02-0.050bm4m3n-5.6-1.8619.92-0.49-0.164.71-4.43-1.4827.320.170.062.28-1.96-5.890-0.17-0.510-1.54-4.6300.070.210一层二层梁上有活载的情况a m2m1n4.722.3618.57-0.1-0.050.184.742.3718.59-0.04-0.020.07bm2m1n-4.87-2.4419.95-0.33-0.214.71-3.85-1.9327.490.170.092.14 柱的内力组合柱荷栽类型截面恒载 活载风载上层传来上层传来上层传来上层

28、传来四层am8m7nv29.43095.28-0-3.726.084.563.726.084.561.865.460.0403.726.084.561.865.460.043.726.094.5601.860.524.560-0.10.041.860.524.560±1.35±0.79±0.98±0.67bm8m7nv-29.16-30.16116.72.0-3.84-6.265.1-3.39-6.117.03-0.04-0.450.980-3.46-5.095.1-1.35-4.390.980.05-3.927.030-2.14-1.155.1-0.0

29、3-0.450.98-1.69-17.030±1.67±1.25±0.23±0.91三层am6m5nv30.9230.43161.6295.287.277.2718.67.277.2718.641.715.410.184.567.277.2718.61.715.410.187.277.2718.644.565.411.7118.6-0.15-0.150.185.411.7118.644.56±2.96±2.42±2.06±1.68bm6m5nv-31.26-30.8200.86116.72-7.46-7.4619.

30、92-6.29-7.08-27.32-2.35-5.764.717.03-7.08-6.2919.92-1.97-4.594.71-5.91-5.9127.327.03-5.76-2.3519.92-0.65-0.654.71-4.59-1.9727.327.03±3.83±3.5±1.01±2.29二层am4m3nv31.1935.36161.63256.97.367.5418.67.367.5418.641.85.680.1823.27.367.5418.61.85.680.187.367.5418.6423.25.411.718.6-0.15-0.

31、150.185.411.718.6423.2±4.57±4.04±4.07±2.69bm4m3nv -31.53-35.26200.85317.58-7.56-7.7519.92-6.39-7.3727.32-2.45-6.054.7134.35-7.14-6.4919.92-2.03-4.794.71-5.97-6.1127.3234.35-5.77-2.3719.92-0.66-0.674.71-4.6-1.9927.3234.4±5.89±5.89±2.44±3.68号柱荷载类型面截恒载活载风载一层am2m1

32、nv19.6210.88161.31418.524.722.3618.57-0.1-0.050.184.742.3718.5941.84±7.89±9.89±7.44±4.13bm2m1nv-19.72-10.75201.18518.44-4.87-2.4419.95-0.33-0.214.71-3.85-1.9327.4961.67±9.42±11.52±4.68±4.87楼 层号柱荷载类型截面1.35×恒0.7×1.4×活0.6×1.4×风nmax,mnmin,

33、mmmax,n,v四层am8m7nv44.4747.13133.920.6642.6546.51129.490.6644.4747.13133.920.66bm8m7nv-43.76-46.97167.970.76-41.76-45.29162.040.76-44.2-47.12166.080.76三层am6m5nv51.3550.24373.991.4145.948.42351.471.4151.3550.24369.531.41bm6m5nv-51.58-51.46466.751.92-47.72-50.16438.671.92-52.73-51.83459.51.92二层am4m3nv5

34、3.1658.52612.152.2647.7156.7571.542.2653.1658.52612.152.26bm4m3nv-53.78-59.77765.883.09-49.92-58.48715.633.09-54.93-60.14758.633.09一层am2m1nv37.7625.32850.953.4733.0222.95792.33.4737.7625.32810.343.47bm2m1nv-38.31-26.081066.314.09-34.86-24.4993.744.09-39.31-26.581058.924.096.截面设计（1）梁的设计以第二层梁ab为例，其最不利

35、的组合内力如图15所示。正截面强度计算：梁的截面尺寸为500mmx250mm。c20时，梁的混凝土保护层最小厚度为30mm。故设a=35mm,则=500-35=465mm，=9.6n/mm2, =300n/mm2, =1.10nmm2.对于梁端，不考虑现浇混凝土板的作用。梁端a：=m/(1*b*)=(71.45*106)/(1.0*9.6*250*465*465)=0.138=1-(1-2)(1/2)=1-(1-2*0.138)(1/2)=0.149=0.55（满足要求）=/=0.149*250*465*9.6/300=554mm2选用316，=603mm2。梁端b：计算公式同上，计算过程略。

36、计算结果：选用316，=603mm2。对于梁中截面，考虑混凝土现浇板翼缘受压，按t形梁计算。翼缘计算宽度取 属于第一类型的t形截面。（满足要求）选用320，。斜截面强度计算取较大设计剪力v108.02 kn。验算截面尺寸（截面符合要求）验算是否需要计算配置箍筋故需要配置箍筋。若选用8200（满足要求）配箍率最小配箍率（满足要求）（2）柱的设计以第二层a轴线柱为例。其最不利组合a 4m60.59 kn·mv500.06 kna 3m63.70 kn·mv500.06 kn柱a 4 a 3的最不利组合内力柱的截面尺寸为300mmx450mm。受力纵筋的计算柱的计算长度柱端a 4

37、：；先按大偏心受压情况计算：选用216，。柱端a 3：计算公式同上，计算过程略。计算结果：选用216，。抗剪强度计算   故可按构造要求配置箍筋，取8200。 三、设计图纸（一）梁柱配筋施工图： 梁柱配筋施工图(二)各截面施工配筋详图：附：附录参考文献1 中华人民共和国国家标准，建筑结构设计统一标准（gb）北京：中国建筑工业出版社 2中华人民共和国国家标准，建筑结构荷载规范（gb）北京：中国建筑工业出版社 3中华人民共和国国家标准，混凝土设计规范（gb50010-2010）北京：中国建筑工业出版社 4中华人民共和国国家标准，建筑结构可靠度设计统一标准（gb5006

38、8-2010）北京：中国建筑工业出版社5混凝土结构（上册）（第五版）.建工出版社6混凝土结构（中册）（第五版）.建工出版社应用软件microsoft office word 2007autocad 2008 simplified chinese致谢 本次土木工程混凝土框架结构设计对于我们来说十分重要，因此老师和同学都投入很多精力。我们的设计课老师范东峰老师，给了我们很多帮助。在课程设计过程中，不断和我们交流，提出意见，帮助我们改正进步。对于老师耐心的指导，在此表示衷心的感谢。同样，也感谢和我们并肩同行的同学们。 最后，再次感谢范东峰老师，希望您的教育事业蒸蒸日上，桃李满天下。组别学号姓名分配任

39、务第八组2012451004李朋朋恒荷载、活荷载统计2012451008李增强荷载统计和文档整理2012451014苏振飞荷载内力计算2012451030赵朋媛荷载内力计算2012451038秦梦伊荷载内力计算和数据校对2012451046庞亚静荷载组合计算2012451080刘孟刚荷载组合计算2012451086付子武配筋计算、作图2012451096王利群配筋计算、作图毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得 及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。作 者 签 名： 日 期： 指导教师签名： 日期： 使用授权说明本人完全了解 大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学