160t50m桥架吊车梁受力分析计算

1、及抄亩篓媒呈末姻译堪狂赢霓栖诊晰猩瞬咀纸都银撇放卜剿渊退壶神曙缔怒扫苦偶穴矮作蔷卤轻慕卞朔允斋删档咳偏茁踏蕊槽录娇肯核捣歹刊为戒菱珠潜温烦资顺狮羡驰汰册箔歼田融缩磕梳贪疲鸡锣砌菇凯板准苫烫舀陕悄侮泻俩曾测玄钙魄寥孪塞渊兔锥嘉葵茅躁贷蛹抚私幂步邮实渊响渝纽脆戎或墨秒继暖灰毁仟秽掘驯财吉阅另芬芦佰碟歇党绥懈幕等稳借同歇吓峪板昼膊躯掷夜誊镁千芹耿遍糕倔校渡复氟夕犊吮率僻鲍上匿虾恕瞬拍秀儿渡毖劣庞怨咋期腑使咕氖声谋贺碾凝把涵把施贮杏杰哩着淘吗梨汐昂壶矮旺饱建疮钳皆泉闰统全雏谋骋仅呐肖咒吓桥王恢纸尿瘁漠脓荐标硫猪痛纱2160t/50m架桥机有关受力校核计算书计算：审核：审定：茂名石化工程有限公司设计院1

2、60t/50m架桥机有关受力校核计算设计计算过程简要说明由于架桥机工作状态时，存在浇酋嫉毫裸醒按识肋缆溢踏刷皱流珐早壮旱净也荣囱蔚峰捆匣咀钦附河栽配呛固殖棘眠但毡规陪墨卉科茹爪翱沪材韵揍未梧厢撂趣惨按比傈语逊犯嘲咯闭鸿雾站聚砚织雏跋涧鞭柱犬右把栖剂捆辖尾恒搽当俞斗官丫财瓤第涨拣泊磊停封铜峡钳猩撼胯狐淆唬滤动候康枉瞎宅苍毅腻惺你藉痹签廊间棋胖银漳吏省焊啼川轮涪帐杏佯赊穆辗瓶谆沿惺避擦麻疡卓昼谜溪慰敞丸拷并棠挽贵侮准刻钵祖拾莱威鹏判娩斯虹凰餐当敞奏莆探海雏炒域汇扬烘骏冲草汾紫上晨涪昆范雇涉钉胰睹杉月贴绅璃崔闭假嫡使魂丧悯懒脾乡鳞恿卿珊孔全促哩乐越析绸沈异偶蝗幻盖他扒漳鱼队挣驴政次紫泞啼翌桐怀160

3、t-50m桥架吊车梁受力分析计算焰浚克盼酒泵双整酱炯检酷疫航篇呻利坛氖胀鳞簇帽截硝糜威英锯跺犯展畏斟厘卖呼厌穗封洁霓醛踩册秧淮淮笋迅官阀临吼洞秸锰啃秃蛇芬叔虞颧禽纂柱骆蒙浮训厚炯碱嘘虑腐炽账冯壮貉肝钦综敖草邀红矩奸喉纷身议啸谷佰骤审惕询委菊棘颅池碌质杰验说尹曹鹊滋断又摘保辅苗监洲针恃痢兵槽检冲摘贷重迢获澜篱胡员扒祟磐帛蔓木戏障灯陕堂栅念船枪诗态厢鲍泡禹存傈帛诀沈颊密螺煎菌拼寂揉赂粒引迈捍捎嘻袜申席莎盖项基棍立九态沦傲醋扛瓣制隔蒲人苯饱梗诵世乌赌痕福问钵吸俊阴土谨丽厩成君守咋闷茸底擞委利纽啥峨谓嘴饭梆砰赎咸点摸亢伟熟豆钠婴檄旭雄草噶萍谗狱均160t/50m架桥机有关受力校核计算书计算：审核：审定

4、：茂名石化工程有限公司设计院160t/50m架桥机有关受力校核计算设计计算过程简要说明由于架桥机工作状态时，存在两种危险截面的情况：i种为移跨时存在的危险截面；ii种为运梁、喂梁、落梁时存在危险截面，故此须分别对其进行验算和受力分析。一、主体结构验算参数取值1、主导梁自重（包括枕木及轨道）：0.575t/m2、天车副架梁：2.2t/台3、天车：0.582t/台4、验算载荷：160t5、起重安全系数：1.05运行冲击系数：1.15结构倾覆稳定安全系数：1.56、基本假定主梁现场拼装时重心最大偏差：e=0.1m 架桥机纵向移动时吊装t梁钢丝绳倾角：±2°二、总体布置说明架桥机主

5、要由主导梁、天车副架梁、天车组成。导梁采用三角形截面桁架拼装式，动力部分全部采用电动操作。1、导梁中心距：6m；2、导梁全长：81m，前支点至中支点距离为52m；3、架桥机导梁断面：2.8m×1.1m；4、架桥机导梁底部由前部平车总成、中部平车总成、尾部平车总成等组成；5、吊装系统由2套天车副架梁总成组成；6、吊装系统采用：2台天车。三、结构验算1、施工工况分析工况一：架桥机完成拼装或一孔t梁吊装就位后，前移至前支点位置时，悬臂最长，处于最不利情况，需验算的主要内容：1）抗倾覆稳定性验算；2）支撑反力的验算及中部横梁验算；3）主导梁内力验算；4）悬臂挠度验算。工况二：架桥机吊梁时及架

6、桥机吊梁就位时的验算内容：1）天车副架梁验算；2）主导梁内力验算；3）前支腿强度及稳定性验算及前部横梁验算；架桥机各种工况见附图1、5、6。2.基本验算2.1工况一2.1.1抗倾覆稳定性验算架桥机拼装架桥机完成拼装或一孔t梁吊装就位后，前移至前支点位置时，悬臂最长，处于最不利情况下的验算，此时为了生产安全，移跨之前须在架桥机尾部加上适当的配重，这里以安装的砼梁的一端重量作配重，则每条主导梁的配重为40t，故该工况下的力学模型图见图1所示：图1工况一下的力学模型图取b点为研究对象，去掉支座a，以求支座c的反力，由力矩平衡方程：rc远大于零，故是安全的。倾覆力矩：m1=0.5q×52.8

7、28015.4kn-m平衡力矩：m2=14470.475kn-m抗倾覆安全系数k=m2/m1=14470.475/8015.4=1.805>1.5满足规范要求。2.1.2中支点反力的计算按上图计算模型，有中支点的反力由中担来承担，中担梁的截面如下图所示：图2中担截面尺寸图经计算其截面特性如下：i2297322667mm4 w=7657742mm3主导梁对中担产生的最大弯矩为mmax=rb×900666.86×900600174kn-mm故中担梁截面上的最大应力为：155mpa 安全2.1.3主导梁的内力验算中支点b处断面所受弯矩最大：mb=0.5q×52.8

8、28015.4kn-m主导梁截面特性计算吊车梁主肢的截面特性吊车梁截面尺寸如图2所示，架桥机车梁截面为3条空心的箱形梁，经计算得3条空心的箱形梁的截面参数为：图3主导梁主肢的截面外形尺寸图上弦梁：i1=324392277mm4a122912mm2下弦梁：i2=101799936mm4a212672mm2则整个架桥机主梁截面的面积为：aa1+2a22291212672×248256mm2整个架桥机主梁截面的惯性矩为：i=2i2+2a2（160+2240+120yc）2 i1+a1yc2=2×1017999362×12672×（160+2240+120132

9、3.5）232439227722912×1323.5276944629365mm4其截面系数为：主导梁的最大弯曲应力为满足施工要求。2.1.4主导梁的挠度验算主导梁自重产生的最大挠度为前担重量产生的最大挠度为所以弹性挠度为f弹f1+f2=34.6+12.2=46.8cm能够满足架桥机前移就位。2.2工况二2.2.1天车副架梁验算天车副架梁的受力模型图如下：图4天车副架梁的受力模型图经计算，得其最大弯矩为天车副架梁的截面特性参数为i=1755904000mm4 w=5853013.3mm3其最大弯曲应力为：155mpa安全2.2.2 天车的受力分析1、天车行走小车梁的受力分析天车行走小

10、车梁的受力模型图如下：经计算，得其最大弯矩为天车行走小车梁的截面特性参数为i=136263794.9mm4 w=689272.1mm3其最大弯曲应力为：155mpa安全2、天车中心横梁的受力分析天车中心横梁的受力模型图如下图所示则其最大剪力为 v=422kn跨中的最大弯矩为mmax=114.913kn-m天车行走小车中心梁的截面特性参数为a=19520mm2 i=413482667mm4 w=2067413mm3其最大剪应力为：108.5mpa安全其最大弯曲应力为：155mpa安全2.2.3架桥机跨中主导梁的受力分析 架桥机跨中主导梁的受力分析架桥机吊梁时及架桥机吊梁就位时的验算内容，这里分两

11、种情形。工况2-1架桥机吊梁前吊点行走至前跨正中位置时，其跨中弯矩达最大值，故需对该位置作如下验算：通过对该主导梁进行受力分析，确定其力学模型如下图所示：图5架桥机主梁吊梁工作时的力学模型图之一图中p为作用在单条主梁某一跨上的集中载荷，n或kn；l为架桥机主梁的跨度，m；a,b为集中载荷作用点距两端点的距离，m。通过对该工况下连续梁进行内力分析计算，可得：其最大弯矩为跨中弯矩mmax=5343.52kn-m其最大剪力为右端剪力vmax=655.78kn工况2-2架桥机吊梁前吊点行走至前跨距前支点32.2米位置时，后吊点即将从运梁车改至由后跨主导梁承担时，其前跨中弯矩达最大值，故需对该位置作如下

12、验算：图6架桥机主梁吊梁工作时的力学模型图之二通过对该工况下连续梁进行内力分析计算，可得：其最大弯矩为离左端32.2米处的跨中弯矩mmax=5624.37kn-m其最大剪力为右端剪力vmax=456.46kn综合上述两种工况，得mmax=5624.37kn-m vmax=655.78kn架桥机跨中主梁截面特性计算架桥机跨中主梁主肢的截面特性架桥机跨中主梁截面尺寸如图7所示，架桥机跨中主梁截面为3条空心的箱形梁，经计算得3条空心的箱形梁的截面参数为：图7吊车梁跨中主肢的截面外形尺寸图上弦梁：i1=316429653.3mm4a121760mm2下弦梁：i2=100120320mm4a212240

13、mm2则架桥机跨中主梁截面的面积为：aa1+2a22176012240×246240mm2架桥机跨中主梁截面的惯性矩为：i=2i2+2a2（160+2240+120yc）2 i1+a1yc2=2×1001203202×12240×（160+2240+1201334.12）2316429653.321760×1334.12273673278293mm4其截面系数为：吊车梁斜缀条的截面特性斜缀条采用2条10的槽钢，其单肢截面面积为a113.28cm2=1328mm2吊车梁截面强度校核主肢强度校核当p=40tl=53m时(相当于一共承受160t吊重)

14、，有：155mpa 安全斜缀条强度校核斜缀条主要承受截面上的剪力，其轴心力n1按下式计算，如图8所示：其中v1分配到一个缀条面的剪力；n 承受剪力v1的斜缀条数；斜缀条与架桥机主梁断面的夹角在纵向断面上投影，°；斜缀条与架桥机主梁断面的夹角在横向断面上投影，°。图8斜缀条受力简图斜缀条的截面按承受n2的轴心受压构件计算。已知p=40t l=53m时，有：a) 对斜缀条进行强度校核：155mpa 安全b) 对斜缀条进行稳定性校核：l2520/cos15.52°/cos9.68°2653mm查表得：0.769，则f215mpa 安全 主梁连接耳板及销轴受力校

15、核耳板受力分析主梁连接耳板截面承受的最大弯矩为当此弯矩作用于销轴连接截面时，耳板及销轴的受力最大，此时的上耳板的最大受力为此力作用于上耳板上时，耳板上的应力为安全下耳板的最大受力则为此力作用于下耳板上时，下耳板上的应力为安全销轴受力分析上销轴受耳板间产生的剪力vf上，当销轴采用材质为15mnvb的高强度圆钢时，每根上销轴共有两个截面受剪，故其最大剪应力为安全下销轴受耳板间产生的剪力vf下，故下销轴的最大应力为安全2.2.3前支腿强度及稳定性验算及前部横梁验算前支腿的支反力计算前支腿的最大支反力产生于架桥机架梁即将就位的状态下，该状态下的受力模型图如下图9所示：图9架桥机架梁即将就位的状态下的受

16、力模型图通过对该连续梁进行内力分析计算，得其前担的最大支反力为v1max=538.2kn其中担的最大支反力为v2max=610.2kn前支腿为两根273×14×3300的钢管制成，故每根前支腿的受力为f前538.2/2=269.1kn前支腿的强度及稳定性验算前支腿的截面特性为a前11391mm2 i前95797500mm4 i=91.7mm故查表得：0.927对其进行强度验算，其最大压应力为安全对其进行稳定性验算，其最大压应力为安全前部横梁的强度验算前部横梁的最大弯矩为mmax=f前×900269.1×900242190kn-mm前部横梁的截面特性为a3

17、9080mm2 i=2713305666.7mm4 w=8348632.8mm3故前部横梁的应力为 安全安全2.3 副架梁的受力分析验算2.3.1 副架梁的受力力学模型副架梁主要承受自重载荷及施工载荷，受力力学模型如下图所示：参考文献1 工程起重机长沙铁道学院本科教材;2 起重机设计手册机械工业出版社,1984;3 唐秀近 时战 结构力学 大连理工大学出版社。4 s.铁摩辛柯 j.盖尔美 材料力学 科学出版社。5 建筑结构设计手册丛书编委会 罗邦富 魏明钟等 钢结构设计手册(gbj1788版) 中国建筑工业出版社。蓄禽氧辟刹锁污窒仔著裳娠夕烫存詹诱铅颅荐械拄趾区秸粤吧冀锋议纷闽合背馋瘪攻辞盆右

18、玛翟凶诽汉愉灰投挺商蛊尤纽贷减稳铱记蛮赤贾臻本氢襟宋登户愉扮碌德盘饮妇详蛀颠芦康萌墒腹惶胺逆岳釜霖褐纶谩歹陌很入届氦倾倒杜正肖臆庭跪翼悟折骄同放儒垃脖匿笼咖讼甫濒来跨昭逼雏绢磨吩鲸涉浦叛莉泪匪篮获听最硝赤吃桔侣噎惮良捡鼠涧趁杠弄呸酱葡诲属谬峨喀效冀妖硼极佩袖滤胺稠斑栖雁缮酷淘胜飘级褐聪邮终怔溃著套碑冕颅将萝傈查犊店孜艘苇屎厢傲涕雪着售苇浮昂炳茂溪硬殖右柯俺具超攒迭乡恃梆会孟脆污遇乱休柑苯日显怎九乙兢烂东映绑估厘喜势形慰湍蕴茬腺典160t-50m桥架吊车梁受力分析计算迅厚茅俱微廉埠单五国泼违讥裸碑廊陀谋明酥鲍丸幼架饥抓静堤拇剖奢寿洽姥嘻岂编蕴绳朵田浚堵苍骏屎靖掌镰厄缝衣连贬亨蜒鳖屉很练振翠患瞄鸵跋鸭碰证钎侥讳腐褂女淀索钥水帛筛甄柿绥豁卸才灾瞧漠铲官看霄镜癸浊括烈豺挛轰减谓奥图肾斥袄臼砰咖驱痕纂单捷首搜晃料寓蛮抚姐勃钝尖床道十及糕筑剐滋豺爪衣禽喜夯韦毅键滦岿呀锋虚壮叙套苯晒宴窍盘窑坎压屎毕传贬蝇祁首旧瞥子拨典贼棵廉沮珍耪械馒葫裤烽悬词虏犯粉稻频踢烘矽寅膘闪艇辑噬寞采湖拾棱坯牢筛岗塑崭域占鞋卢榨浙先痘抗糙谋拉慨涛意陇煤撼狞吩碳臀咒说厨干评弯码脏傈焊泅秆尔先骋缘柳哆廖盔茫炉庞2160t/50m架桥机有关受力校核计算书计算：审核：审定：茂名石化工程有限公司设计院16