特高压交流电气设备AC electrical equipment for UHV

1、 本科生毕业设计（论文）特高压交流电气设备ac electrical equipment for uhv姓名与学号 指 导 教 师 年级专业小班 电力系统 所在学院和系 电气工程学院电气工程及其自动化 浙江大学电气工程学院毕业设计（论文）浙江大学本科生毕业设计（论文）检查表学生姓名学号专业年级小班指导教师职称联系电话题 目评定成绩检 查 内 容评价栏（打） 选 题较好一般毕业设计论文1封面（应使用学院网上的统一封面）有无2毕业论文（设计）诚信承诺书有无3. 任务书（含题目、要求）有无4毕业设计（论文）工作进度表填写有无5中文摘要有无6英文摘要有无7目录（标注页码）

2、有无8正文（2万字以上，（应含文献综述、外文文献原稿与译稿、开题报告等内容，标注页码）有无9参考文献有无10指导教师评阅表各栏目填写有无11答辩小组考核评语答辩记录表有无12计算机打印有无13装订成本有无检查人（签名）： 检查日期： 浙江大学本科生毕业论文（设计）诚信承诺书 1.本人郑重地承诺所呈交的毕业论文（设计），是在指导教师的指导下严格按照学校和学院有关规定完成的。2.本人在毕业论文（设计）中引用他人的观点和参考资料均加以注释和说明。3. 本人承诺在毕业论文（设计）选题和研究内容过程中没有抄袭他人研究成果和伪造相关数据等行为。4. 在毕业论文（设计）中对侵犯任何方面知识产权的行为，由本人

3、承担相应的法律责任。 毕业论文（设计）作者签名： 年 月 日浙江大学本科生毕业设计（论文）任务书学生姓名： 学号： 年级专业小班： 一题目：（中文）（英文）二指导教师对毕业设计（论文）的具体任务要求：三起讫日期： 2012年 2月13日 至 2012年5月29日 指导教师（签名）： 职称： 四系、研究所审核意见： 负责人（签名）： 本 科 生 毕 业 设 计 教 学 环 节 工 作 进 度 表毕业设计（论文）各阶段工作内容工 作 进 度 周 次 安 排导师签名 检查日期12345678910111213141516171.毕业设计选题2.指导教师与学生见面，布置毕业设计任务3.广泛阅读中英文文

4、献，制定毕业设计题目的实施方案、步骤，完成外文文献翻译、文献综述、开题报告4.完成毕设正文5.整理装订，做ppt摘 要特高压输电是当今世界最先进的送电技术，我国在特高压电网的科研、建设、运行等各方面，攻克了很多技术难题，积累了宝贵的经验。在特高压交流电气设备的研制方面，西安西电电力电容器有限公司、桂林电力电容器有限责任公司、无锡日新电机公司等国内制造商以及国网武汉电科院都进行了大量的研究，并生产出了样机，有的已经在特高压示范工程中挂网运行。本文介绍了特高压交流电气设备的基本原理，根据历史资料和网络最新报道，叙述了国内外特高压电气设备的情况。并且在借鉴以往设备制造方法的基础上，按照特高压设备的参

5、数要求，总结了特高压交流电气设备的技术难点。再结合国内优秀制造商的设计方法和国网武汉电科院对特高压交流设备现场试验的参数要求，归纳了我国特高压设备的设计情况。文章分为六部分，分别为特高压变压器、特高压并联电抗器、特高压电压互感器、特高压电流互感器、特高压避雷器以及其他特高压设备。前面五部分分别从基本原理、国内外情况、技术难点、设计参数选择四个方面来介绍，最后一部分概述了开环设备和gis、绝缘子、套管的情况。abstract uhv transmission is the world's most advanced transmission technology.in terms of

6、scientific research, construction, operation and other aspects of uhv power grid, china has overcome many technical difficulties, and has accumulated valuable experience. in the development of uhv ac electrical equipment, xi'an xidian power capacitor co., ltd., guilin power capacitor co., ltd.,

7、wuxi, rixin electric co., ltd. and other domestic manufacturers, and epri of state grid,wuhan conducted a lot of research and production a prototype, and some have been hanging on in the uhv demonstration project running.this article describes the basic principles of uhv ac electrical equipment, acc

8、ording to the latest report from network and historical data , describes the situation of domestic and foreign uhv electrical equipment. to learn from the past method of equipment manufacturing, according to the parameters of uhv equipment, sum up the technical difficulty of the uhv ac electrical eq

9、uipment. combined with excellent domestic manufacturers and epri of state grid,wuhan field test of the uhv equipment parameters and requirements, summarizes the design of the uhv equipment. the article is divided into six parts for uhv transformer, uhv shunt reactors, uhv transformer, uhv current tr

10、ansformer, uhv surge arresters and other uhv equipment. the first five parts introduce the basic principles、the situation of domestic and external research, technical difficulties, the design parameters to select, the last part is an overview of the open loop devices and gis, insulator, casing.目 录第一

11、部分 文献综述与开题报告第1章 文献综述11.1引 言11.2特高压交流电气设备的概述11.3国内外特高压交流电气设备的研究现状31.4特高压交流电气设备的特点和设计选择4第2章 外文文献翻译102.1外文文献原稿102.2中文翻译译稿22参考文献30第二部分 毕业设计论文正文第1章特高压变压器311.1国内外特高压变压器现状311.2特高压变压器特点与选型321.3特高压交流试验示范工程用特高压变压器主要参数33第2章特高压并联电抗器352.1结构设计352.2绝缘设计362.3冷却方式372.4噪声控制37第3章特高压电压互感器393.1特高压电压互感器的基本原理393.2国内外特高压电压

12、互感器情况413.3 1000kv特高压电压互感器的技术难点433.4我国1000kv特高压柱式电压互感器的设计46第4章特高压电流互感器504.1特高压电流互感器的基本原理504.2国内外特高压电流互感器情况524.3特高压电流互感器的技术难点534.4特高压电流互感器主要参数的选择55第5章特高压避雷器565.1避雷器的基本原理565.2国内外特高压避雷器情况565.3交流特高压避雷器的结构特点与参数选择585.4特高压交流避雷器主要参数59第6章其他特高压设备626.1开关设备和gis626.2 绝缘子636.3套管64参考文献66致 谢67浙江大学电气工程学院毕业设计（论文）文献综述第

13、一部分：文献阅读和开题报告第1章 文献综述1.1引 言文章通过搜集当下特高压交流电气设备的书籍和文献，综述特高压交流电气设备的概况、国内外研究情况、特点和设计选择。随着国家电网公司在“十二五”规划中提出，今后我国将建设联接大型能源基地与主要负荷中心的“三纵三横”特高压骨干网架和13项直流输电工程（其中特高压直流10项），形成大规模“西电东送”、“北电南送”的能源配置格局，特高压交流电气设备的研究成为热点。文章旨在介绍什么是特高压交流电气设备、特高压交流电气设备的研究情况，并通过和超高压交流电气设备对比，突出特高压交流电气设备的特点，从而使读者对特高压交流电气设备有一定的认识。1.2特高压交流电

14、气设备的概述 特高压交流电气设备包括特高压变压器、特高压并联电抗器、特高压互感器、特高压避雷器等其他设备。电力变压器能将一个等级的交流电压与电流转换为频率相同的另一个电压等级或几种不同等级电压与电流。特高压变压器电压等级高、容量大、体积和质量大的特点使得特高压变压器的设计制造不同于以往的750kv或500kv变压器，其研制技术也是特高压交流输电技术的重要组成部分。特高压并联电抗器是特高压交流设备的重要组成部分，通常安装在特高压交流线路中的变电站和开关站里。特高压并联电抗器能够有效改善特高压交流线路的运行状况，包括减轻特高压线路的电容效应以降低工频暂态过电压；改善长距离输电线路上的电压分布；平衡

15、线路无功功率，降低线路损耗，提高输电效率；在大机组与系统并列时降低高压母线上工频稳态电压，便于发电机同期并列；防止同步发电机带空载长线路可能出现的自励磁谐振现象；并联电抗器中性点经小电抗接地时，有效降低潜供电流幅值，加速电弧熄灭，从而提高单相自动重合闸成功率。特高压互感器包括特高压电压互感器和特高压电流互感器，电压互感器主要用于计量、测量，并为继电保护提供电压信号，是电力系统中不可缺少的设备。1000kv电压互感器是将1000/kv一次电压转换为用于测量的100/kv和用于保护的100v二次电压，从而实现对特高压电网的检测和保护。目前特高压工程的电压互感器可选用的类型有柱式结构电容式电压互感器

16、、罐式电容式电压互感器、罐式电磁式电压互感器以及电子式电压互感器。电流互感器是将一次（高压）测交流电流按额定电流比转换成可供仪表、继电保护或控制装置使用的二次（低压）测电流的变流设备。目前敞开式的超高压变电站中，常用油浸式电流互感器，包括电容型结构和链型结构两种。特高压变电站中使用的户外传统式电流互感器重量大，关键技术问题是解决套管的承载及绝缘问题。避雷器是能释放雷电或兼能释放电力系统操作过电压能量，保护电工设备免受瞬时过电压危害，又能截断续流，不致引起系统接地短路的电器装置。避雷器通常接于带电导线与地之间，与被保护设备并联。当过电压值达到规定的动作电压时，避雷器立即动作，流过电荷，限制过电压

17、幅值，保护设备绝缘；电压值正常后，避雷器又迅速恢复原状，以保证系统正常供电。避雷器的保护特性决定了电网中可能出现的过电压幅值，因而也决定了设备应有的绝缘水平，可见改善避雷器的保护特性（最主要是它的的残压）对电网的绝缘配合具有很大的意义。1000kv特高压系统的电压等级很高，相关设备制造的体积和造价及其运行的可靠性，在很大程度上取决于系统的绝缘水平。同时，在过电压动作时，通过避雷器的能量与电压的平方成正比，所以要求特高压避雷器通流能力加大。因此研制性能优异的避雷器，对于建设技术先进、经济、运行可靠的特高压电网具有深远而重大的意义。1.3国内外特高压交流电气设备的研究现状1.3.1国外情况世界上现

18、有的特高压交流输电线路并不多，具备生产特高压交流电气设备能力的国家也少之又少。意大利、日本、前苏联（俄罗斯、乌克兰）是较早研究开发特高压输电技术的国家，也是较早拥有特高压线路的国家。意大利1000kv交流输电工程于l97l年由意大利国家电力局（enel）发起，后来由巴西、阿根廷和加拿大等国公司参加，是一个国际联合研究开发的特高压输变电工程项目，其1000kv特高压变压器均由ansaldo公司milan变压器厂生产。而日本于1978年决定建设1000kv系统，在20世纪90年代初完成主要设备的试制，并于1996年在位于东京北140km处的新榛名变电站进行试验，该站有三台1000kv/1000mv

19、a单相变压器，其中a、b、c相变压器分别为东芝公司、日立公司、三菱公司的产品。该站采用的是气体绝缘金属封闭开关设备（gis），电压互感器算则的是电容分压是电子是电压互感器，电流互感器采用套装式ta绕组，避雷器用sf6罐式避雷器。最后，乌克兰的扎布罗热变压器厂曾为前苏联生产过1150kv 级电力变压器，而后者也于20世纪80年代制造出了单相667mva/1150kv变压器和1150kv避雷器。前苏联交流特高压变电站为敞开式结构，选择的电压互感器类型为柱式结构cvt。而前苏联的特高压电流互感器采用传统结构的ta，用三级串联方式解决绝缘问题。1.3.2国内情况 国内特高压交流电气设备研究的起步较晚。

20、20世纪90年才开始特高压交流设备的研究和设备研制。随后，2008年7月保定天威保变电气股份有限公司自主设计、自主制造的1000kv、1000mva特高压交流变压器成功通过全部试验，标志着我国已具备自主研制特高压变压器的能力。2008年2月13日，中国1000kv特高压试验示范工程第一台主设备1000kv240mvar特高压单相并联电抗器在西安西电变压器有限公司研制成功；3月，该公司自主设计并制造的世界上电压等级最高、容量最大的1000kv320mvar高压并联电抗器一次通过全部形式试验。5月，特变电工衡阳变压器有限公司自主研制的1000kv/200mvar特高压交流并联电抗器成功通过型式试验

21、。至此，特高压交流试验示范工程所需3种高压并联电抗器全部完成试验，并进入供货阶段。同时我国制造厂还具备研制1000kv柱式cvt的能力，包括5节耦合电容器串联结构和3节耦合电容器串联结构两种。在电流互感器的制造上采用在gis套管上、断路器端部和变压器套管上套装环形ta绕组的方法。我国西安西电高压电磁有限责任公司、廊坊电科院东芝避雷器有限公司和抚顺电瓷制造有限公司都具备制造生产1000kv特高压避雷器的能力。1.4特高压交流电气设备的特点和设计选择1.4.1特高压变压器特高压变压器的主要特点有： （1）容量巨大，三相容量往往在1000mva及以上，甚至达到几千兆伏安；（2）绝缘水平很高，基准绝缘

22、水平（雷击冲击绝缘水平）高，一般在19502250kv之间或更高；（3）容量大和绝缘水平高导致相应的变压器重量和体积庞大。特高压变压器选型设计时需要充分考虑这些特点，保证研制的特高压变压器能够安全可靠运行。大容量和高绝缘水平使得特高压变压器重量和体积庞大，由此增加了变压器制造、运输、安装的一系列难度，采用自耦变压器则可以有效减小变压器的体积和重量，而选择单相变压器代替三相变压器也将减少运输限制。另外，自耦变压器还具有制造成本小、损耗小、运行效率高以及能够改善系统稳定性能等优点，同时，变压器损坏时，单相变压器的更换相对于三相变压器更快速，能够尽快恢复供电，增加了系统可靠性。因此，特高压变压器宜采

23、用单相自耦变压器，而现有世界主流1000kv变压器均采用单相自耦变压器。变压器的调压方式分为有载调压和无励磁调压，前者大大增加了变压器结构的复杂性和设备造价，同时降低了设备运行可靠性，而对于1000kv电压等级系统，正常情况下主网电压波动范围很小，其地区供电电压质量可依赖于无功调节和下级电网有载调压变压器，从可靠性、经济性以及系统运行方式考虑，特高压变压器采用无励磁调压方式。另外，为降低调压变压器的绝缘水平，可将调压变压器的调压绕组串联在原变压器的中性点处，调压器的励磁绕组与主变压器的第三绕组并联，即中性点调压方式。最后，采用中性点调压方式后，自耦变压器的高、中压为公用中性点，调压时各分接位置

24、的匝电势和铁芯磁通密度将发生变化，为防止低压输出电压也将随分接位置的变化而变化，还需设计低压补偿绕组来补偿低压电压波动。因此，特高压变压器可采用中性点无励磁调压方式并配合设计低压补偿绕组。特高压变压器电压高、容量大、绕组多，变压器内部结构复杂，为了简化主变压器结构，提高绝缘可靠性，可将特高压变压器的主变压器与调压补偿变压器进行分离，两者通过管母线连接，其中调压补偿变压器由共用一个油箱的调压器和低压电压补偿器构成。1.4.2特高压并联电抗器 （1）结构设计方面，特高压并联电抗器容量式超高压并联电抗器的好几倍，采用超高压单相并联电抗器种常用的三柱式结构，仅有一个芯柱绕组，存在很多技术问题。我国结合

25、自身多年设计经验，目前有特变衡阳制造的双器身结构特高压并联电抗器和西变两芯柱加两旁柱的四柱式结构特高压并联电抗器。 （2）绝缘设计方面，由于电压等级的升高使得特高压并联电抗器绝缘水平相应提高。其铁心柱外径和绕组内径轴向中部的绝缘结构及电抗器铁心旁轭和绕组外径轴向中部的绝缘结构是其主绝缘设计的关键。高压绕组的饼间绝缘强度及绕组轴向绝缘强度是特高压并联电抗器纵绝缘研究的重点。 （3）冷却方面，特高压并联电抗器容量巨大使得特高压并联电抗器的冷却方式与以往的高压并联电抗器有所差异。特高压并联电抗器需要采用冷却效果更好的自然油循环风冷方式。为使箱壁机械强度满足要求，可以将并联电抗器种的片式散热器独立安装

26、于支撑座上。（4）噪声控制方面，特高压工程设备容量大、噪声能量高，同时特高压并联电抗器运行噪声是特高压变电站的噪声的主要来源之一。为确保特高压变电站噪声水平满足国家环保局环评批复文件的要求，特高压并联电抗器的噪声水平不能超过75db（a）。为达到这一要求，可以对特高压并联电抗器采取内部噪声控制措施和外部噪声控制。1.4.3特高压电压互感器 （1）整体结构：前苏联为保证机械强度性能要求，其特高压柱式cvt采用了斜拉杆结构。但是这种结构导致变电站检修通道拥挤，不便于施工及试验设备的展开作业，给后续设备维护增添了麻烦。1000kv柱式cvt的尺寸大、重量重。一旦安装到基坐上，如果采用过去的叠式结构将

27、使现场检修非常不方便。综合考虑，为了现场运行方便，我国特高压工程用柱式cvt选择非叠装式结构，即电容器和电磁单元为分离结构。 （2）电磁单元结构： 为了满足限幅装置便于更换、便于现场调解基本误差偏移、便于电磁单元各元件的特性测量及绝缘试验的要求，1000kv柱式cvt电磁单元的结构特点如下：1）补偿电抗器两端的限幅装置外置cvt事故基本是电磁单元中的部件损坏，特别是补偿电抗器两端并联的限幅装置损坏。为了便于判断限幅装置是否损坏，提高维修速度，在制定特高压cvt技术条件时，希望将限幅装置安装在电磁单元箱体外侧，从设计和知道的角度来看，没有技术难度。2）比值差、相位差调节端子外置1000kvcvt

28、误差特性受杂散电容影响较大，现场安装后的误差测量数据和例行试验数据可能存在较大差异，将调节端子至于电磁单元箱体外侧，可以方便现场调试。 3）中压端子可以断开中压端子可以断开主要有以下几点好处：对现场额定电压下测量中压臂电容的电容量和介损量具有十分重要的意义。可以测量中间变压器的励磁电流，方便预防性试验。（3）均压环结构：均压环的设计要考虑多方面的参数，包括：均压环的结构、尺寸与局部放电、无线电干扰、端子拉力、地震耐受力、机械强度、运行维护等。理论计算表明，1000kv柱式cvt，配置4个环结构的均压环，最大直径选择1.62m、管径160200mm，同时在结构上增加拉杆，基本可以满足要求。1.4

29、.4特高压电流互感器（1） ta的安匝数高。 ta变比的选择与接线方式和电网额定输送容量有关，而且要兼顾近期、中期和远期电网发展规模，同时还要兼顾设计和制造能力。 交流特高压试验示范工程第一期的最大负荷为2000mva，一次侧电流为1155a。为了确保电流互感器的基本误差、暂态特性以及其他特性要求，应提高ta设计安匝数，即可选3000安匝，变比可取3000/1a。从系统规划来看，对于一个半断路器接线方式，1000kv断路器的穿越功率按每回1000kv线路的自然传输功率5000kv考虑；一个断路器检修时，穿越一个1000kv断路器的功率将达到两倍的自然功率，此时断路器、隔离开关及ta的额定电流可

30、达6300a。 根据以上情况，交流特高压试验示范工程一次侧选择的计量用ta变比为6000/1a,抽头为3000/1a及1500/1a；保护用ta变比为6000/1a，抽头为3000/1a。 （2）带抽头的保护级用ta保护用ta用于线路保护、断路器失灵保护、母差保护、主变压器保护及故障录波。如果从稳态电流信号进行保护的情况考虑，例如断路器失灵保护，可采用p级ta；对于线路、母线和主设备差动保护，还是选择tpy级适宜。1.4.5特高压避雷器与超高压避雷器相比，交流特高压避雷器的结构有相似的地方，但也有其独特的方面。主要表现在：保护水平更低、通流容量极大、多柱并联结构、抗地震强度问题突出、电位分布问

31、题需重点关注、污秽问题不确定因素更多、外绝缘要求高等。（1）整体结构 交流特高压避雷器的整体结构为直立式，共包括4个或5个电气原件。其突出的特点是高度高、直径大、重量重等、根据目前的设计，高度均在12m以上，外套最大伞径达到了750890mm，总重量可达100kn以上。避雷器的芯体由电阻片、支撑绝缘杆、均压电容组成。金属固定件和隔弧筒等部分组成。目前，超高压的避雷器均采用单柱结构，但是由于极低的保护水平和极高的流通容量，交流特高压避雷器必须采用四柱结构方可满足要求。 （2）电阻片由于1000kv避雷器电阻片对流通能力、伏安特性、压比特性等均要求较高，针对这些特点，采用了新的电阻片配方，配方组成

32、上减少了影响通流能力的不良组分，合理优化各组分元素的添加量，制定合理的制作工艺，使配方各方面性能有了很大的提高。 大量的试验验证，电阻片配组时只要考虑每组电阻片u1ma值可控制在0.5%以内，电流均匀分布系数可控制在1.06以内。 （3）均压结构 避雷器电压分布直接影响避雷器的使用寿命。由于特高压避雷器的总高达到13米，这使其对地的杂散电流更不均匀。均压结构主要采用以下三种解决问题的措施： 1)增大电阻片主电容；2)在避雷器顶端装设均压环；3)在避雷器内部电阻片旁加装并联均压电容器。 由于采用高梯度电阻片使避雷器所需电阻片串联数量减少，从而避雷器本体的电容量大大增加，减小了杂散电流对避雷器本体

33、的影响，这对避雷器电位分布是有利的。这也是为什么1000kv避雷器的电位不均匀系数臂500kv、750kv避雷器小的原因。 （4）机械结构 1000kv避雷器外形高、重量大，设备的机械性能和抗震性能就显得尤为重要。通常可采用以下方法来改善避雷器的抗震强度： 1)用高强度铝质瓷代替硅质瓷； 2)增大瓷套根部断面以减小瓷套根部应力； 3)采用更大的根部胶装深度； 4)采用适当的减震措施。 （5）压力释放结构 1000kv避雷器的压力释放结构吸收以往成熟的经验，采用了双面压力释放结构和大面积、低压强释放装置。在结构上采用应力集中设计，增加了气体流通载面积和加装隔孤筒，减小了动作时延，保证了避雷器眼里

34、释放装置可靠、准确的动作，使避雷器在任何意外及故障情况下，安全释放内部压力，不致引起和扩大事故效应，提高了产品的自保护性能。9浙江大学电气工程学院毕业设计（论文）外文翻译第2章 外文文献翻译2.1外文文献原稿research on no-load text of 1000kv ultra-high voltage transformer wu yun-fei,hu hui-ran,luo wei,wang tao,ruan lingabstract -1000kv/1000mva uhv the scene of the transformer no-load test for the fir

35、st time at home and abroad, in particular test voltage of 380v, measuring ma current level, the corresponding test technology research is very difficult. in addition the transformer core remanence of the impact test results, effectively to demagnetizating uhv transformers is the key to the trial. in

36、 this study, using the method of parallel resonant 1000kv uhv to demagnetic transformer, through to the demagnetic exchange, the size of no-load current value is basically the same as the factory.the test achieved good results. index terms -1000kv; ultra-high voltage transformer; no-load test; demag

37、netizationi.introduction ultra-high voltage transformer must be subject to no-load test after completion of site installation according to commissioning test standard of electric equipment of 1000kv southeastern shanxi -nanyang-jingmen uhv ac test and demonstration project. provisions of code are as

38、 follows1: （1 ）measurement no-load current of transformer under 380v voltage （2）no-load current measured under 380v voltage has no significant change comparing with the test value under the same voltage in routine test. （3 ）no obvious difference among three phases for no-load currents measured under

39、 380 voltage it is the first time in domestic to perform this site test for 1000kv/1000mva ultra-high voltage transformer. the test technical research difficulty is high, especially that the magnetic remanence of transformer core has significant influence for the test results, how to effectively dem

40、agnetize ultra-high voltage transformer is critical for the test2. ii. 1000kv uhv transformer core demagnetic technology research research on site demagnetization of 1000kv ultra-high transformer core objects of site no-load test of 1000kv ultra-high transformer are three 1000kv/1000mva ultra-high v

41、oltage transformers at 1000kvjingmen transformer station. after site test for dc resistance of ultra-high transformer, remanence will be remained in the core due to nonmonotonicity of magnetic hysteresis loop. in generally, the larger the ampere turn is, the more the remanence will be, and the reman

42、ence is difficult to be removed in a natural manner. a. influence of core remanence on site no-load test of ultra-high voltage transformer and elimination core remanence has significant influence on site no-load test of 1000kv ultra-high voltage transformer, in particular to the data of low-voltage

43、no-load test. hence, demagnetization test is critical and necessary prior to the site no-load test of 1000kv ultra-high voltage transformer. since site test of winding dc resistance is compulsory and it is difficult to determine the remanence of transformer core after this test which is highly affec

44、ted by the winding current flow and flow duration, a conservative means is to perform special demagnetization to the transformer core to reduce the influence on no-load test. two measures for eliminating core remanence are as follows: (1)dc demagnetization apply direct current on transformer winding

45、, and continuously change polarity, gradually reduce amplitude, equivalent to gradually shrink magnetic hysteresis loop of core, to remove remanence. in consideration to reduce capacity of dc power, in generally, the dc application on the high voltage winding of transformer is performed phase by pha

46、se, and the first dc application is normally under 10a in direction reverse to the dc resistance of winding tested, afterwards, the current amplitude shall be reduced by 5% to 6% in each alteration of dc direction till that the current is under 0.05a, then the dc demagnetization is completed.3 (2)ac

47、 demagnetization apply ac voltage on low-voltage side of the transformer tested through single phase no-load voltage application with neutral point of transformer high-voltage side grounded and no-load. gradually increase the voltage to 30% u (rated voltage) and maintain in a certain period, then sl

48、owly lower the voltage to zero, repetitively slowly increase voltage to 30% u (rated voltage), then slowly reduce the voltage to zero, average voltage is read from voltmeter for measurement of test voltage. the procedure may be repetitively performed according to experiences, and the demagnetization

49、 effect is obvious. judgment for complete demagnetization: compared with first voltage application, excitation current value under the same voltage is sharply reduced, and after two consecutive voltage increase, the excitation current under the same voltage remains unchanged4. comparison between ac

50、demagnetization and dc demagnetization: the ac demagnetization is more effective than the dc demagnetization, this is because that ac is equivalent to alternately changed direct current and current applied and duration in dc demagnetization is high and difficult for control. in addition, according t

51、o test analysis, effect of ac demagnetization under power frequency is more significant than that under double frequency. b.site core demagnetization technology sequence of site test of ultra-high voltage transformer is that the no-load test follows the dc resistance test; demagnetization is not per

52、formed until no-load test for a phase of ultra-high voltage transformer, test result is higher than reading at ex-factory, details are as follows5: (1) a phase main transformer(2) a phase regulation transformer in consideration that the core remanence maybe resulted from dc resistance test, it is de

53、termined to perform core demagnetization test on site. (3) in this test, a 300kw variable-frequency power source cabinet is used as test power, which transmit voltage from single phase to the low voltage side of intermediate transformer which apply test voltage on single phase of low voltage side of

54、 transformer tested. test wiring is indicated as follows: in this figure: g-variable-frequency power cabinet, 300kw, 0-365v sb-intermediate transformer, 350kva、20/0.4kv cf- capacitance bleeder (4)test method output voltage frequency from variable-frequency cabinet is 50hz, the output voltage is corresponding to the voltage applied during ex-factory no-load excitation characteristic test. no-load current is measured by the ammeter which is connected at end of low voltage side of 1000kv transformer; the voltage is gradually increased to 10% rated voltage, and