大副考证班船舶货运计算汇编

1、船舶货运计算汇编一、舷外水密度改变对船舶吃水的影响计算通用公式初=高（-1）；近似估算公式PE1=P2d2例1:某船从密度为p i=1.021g/cm3的水域驶入密度为p 2=1.003g/cm3的水域,船舶排水量A=64582t,每厘米吃水吨数 TPC=54.41t,则船舶平均吃水改变量S d=cmA.20.6B.19.9C.22.1D.21.4例2:船舶由水密度p=1.010g/cm3的水域驶入标准海水水域，吃水约减小 。A. 1.5% B . 3.0% C . 4.5% D . 6.0%解：由近似估算公式计算得，1.010 Xd1=1.025 xd2,所以d2=0.985 d1 ,吃水改

2、变量为（d2- d1）/d 1=0.015 所以应选 A。二、利用FW伴IJ断船舶是否超载FWA1船舶淡水超额量，是船舶从标准海水驶入标准淡水时船舶吃水增加量，当船舶位于半淡水水域时，船舶半淡水超额量计算公式为：、d = 1.025 - ：2 40 FWA (cm)式中P2是半淡水的密度，只要船舶吃水超过载重线的部分不大于Sd,则船舶就没超载，否则就超载。例1:已知某轮淡水水尺超额量 FWA=0.35m当船舶从p=1.010 t/m 3的水域驶往p =1.0253 4t/m的水域时，船舶平均吃水的变化量A.增大0.25m B ,减少0.21m C ,增大0.21m D ,无法计算解：将上述数据

3、代入公式即得S d=21cF所以应选B例2:某轮装货后将相应载重线上缘没入水中 28cm,泊位舷外水密度p =1.003 t/m 3, FWA=0.34m 则该轮。A已经超载B .船舶不适航C .没有超载D .不能确定解：将上述数据代入公式可得S d=22X 0.34/25=30cm ,即本船在该半淡水港可将载重 线上缘没入水中30厘米，而实际上该船只将载重线上缘没入水中28cm,所以该船没有超载。例3:已知某船FWA=0.36m8月底在大连装货，已知该轮夏季满载吃水ds=9.39m,热 带满载吃水dT=9.59m,该轮装货泊位最大吃水为9.63m,实测泊位舷外水密度p =1.008 t/m3

4、, 则该轮装载后最大吃水为。A. 9.39m B . 9.63m C . 9.59m D .以上都不对解：在本题中，8月底在大连应使用热带载重线，因此为使船舶不超载所允许的装载吃水应为 9.59+ (1.025-1.008 ) X 0.36/ (1.025-1.000 ) =9.83,该轮装载后最大吃水为 min9.83 , 9.63=9.63 ,选 B。货物积载因数SF应用计算常用公式是:P SF2 - P SF1P SF2S弓-SF1SF2SF11 -Cbs(3-2);(3-1);心=天 (3-3)1 Cbs例1:某船装货时，计算得某货的积载因数为2.08m3/t,查得该货的密度为0.53

5、2t/ m3,则该舱的亏舱率为%A. 9.6 B. 7.9 C. 7.0 D. 10.9解：SF2=2.08m3/t，而 SE=1/0.532=1.88 m3/t，代入式(3-1 )得亏舱率 Gs为(2.08-1.88 ) /2.08=0.096,所以应选 Ao例2:某船计算积载因数时，不包括亏舱的积载因数为3.38m3/t,亏舱率为5%，则包括 亏舱的积载因数为。A. 3.07 B. 4.44 C. 4.10 D. 3.56解：Os=0.05, SF=3.38,代入式(3-2)得 SF2= SF1/ (1-Cbs) =3.56四、满舱满载计算I PH +PL = NDWPHS.FhPl S.

6、Fl =YV,chPH +PL = NDW，PhSFh 十 Rmsf_v) Vi.chL 1 一 Cbs.H1 一 Cbs.L满舱满载计算公式：(2)积载因数不包括亏舱3例1:某货舱舱容2510m,(1)积载因数包括亏舱3 .该舱待装货2380t,现拟配SF分别为1.25m/t (5=16% 和0.86m3/t (Cbs=10%的两种货物，则各自应配装 t 可使其满舱。A . 1830, 550 B , 550, 1830 C . 1955, 425 D , 443, 1937解：ph+PL=23805 PhX 0.86/ (1-10%) +RX1.25/ (1-16%) =2510。联立解方

7、程得 PH 为 1937, R为443,所以选D。五、船舶平均吃水(等容吃水)计算常用公式是经漂心修正后的船舶平均吃水：dM =船中吃水+漂心修正量=(dF +dA)+U 2Lbp例1:某船LBP=146m装载后测得首尾吃水分别为7.5m和8.4m,船舶漂心纵标Xf =-5.0m,则船舶平均吃水为 m。A. 7.98B , 7.95 C , 8.25 D . 8.40六、航次净载重量的计算在船舶航次净载重量的计算中，常使用的公式是：NDW = A-A0 -Z G -C(6-1 ) = min4 A +£ Gh ( 6-2 )式中三GH是船舶在高载重线段的油水消耗量，z Gh MVxg

8、s,其中，gs是船舶航行天数， 此处计算不包括航行储备时间。例1:某船航速17节，每天耗油水共53t ,从位于热带载重线的装货港装货，航行4328 海里进入夏季区带，再航行 1887海里到达卸货港，该轮热带和夏季满载排水量分别为4 t=21440t和&=20920t,则该轮离装货港时最大排水量为 L 。A.21440 B.21193 C.20920 D.21098解:在本题中,汇G=4328X 53/(24X 17)=562,所以=minH, "4G= min21440, 20920+562=21440,应选 A。例2:某船空船重5330t,热带满载吃水9.55m, A=21

9、440t,夏季满载吃水9.35m, S=20920t,冬季满载吃水9.15m,洋20400t,离开水密度p=1.007t/m 3的某港时平均吃水为 9.20m,则该轮的航次总载重量为t 。A.14839 B.15070 C.14805 D.14933解：在本题已 根据吃水 9.15m,#20400t,和9.35m, A=20920t,内插计算计算得 3 ,当船舶吃水为9.20m时，排水量应为20530,在水密度p=1.007t/m的水域中船舶实际排水 量应为 20530X 1.007/1.025=20169 吨，该轮航次总载重量 DW =-Z0=14839,选 A。例3:某船根据其平均吃水dM

10、查得=7436t,测得当时存油206t,淡水113t,船员、 行李等共等38t,存压载水217t,当时舷外水密度1.008t/m3,空船重量6614 t,则船舶常 数为t。A. 125 B , 248 C , 130 D . 183解：在本题中，经舷外水密度修正后的船舶排水量应为 7436X 1.008/1.025=7313 ,此 时空船重量 0/=Z-2G- NDW=7313-206-113-38-217=6739,船舶常数 C=A0，-0=125 吨，选A七、货舱重心高度的求取Z=1/2货高+货物底端距基线高度；货高h=VH:与SFMH ；货舱重心高度KG=*? V chVch一 P例1:

11、某船空船重量2067t,重心4.57m,货物A重1096t,重心3.89m,货物B的重量为 1036t，重心6.43m,油水共375t,重心高为 3.11m,不计船舶常数，则船舶重心高为 mA. 4.65 B. 4.83C. 4.71 D. 4.86例2:某货舱双层底高1.45m,舱高8.7 m,舱容2368m，底部装积载因数为1.2 m3/t 的桶装货624t,中部装积载因数为1.6 m3/t的袋装货406t,顶部装积载因数为2.0 m3/t 的桶装货200 t ,则该舱重心高度为 mA. 4.65 B. 4.83C. 4.42 D. 4.26八、自由液面对稳性影响计算自由液面为液舱内未装满

12、时存在的液面，在其对稳性影响的计算中,首先要计算自由液面对其横倾轴的面积惯矩,通常计算矩形和等腰梯形：ix*b3 （矩形）；ix=48l（b1+b2g2+b22）（等腰梯形）；地.=甘例1:某船装载后 =18000t, KG=7.3m由稳性交叉曲线查得30°时的形状稳性力臂KN=4.5m由“液体自由液面倾侧力矩表”查得30°时的自由液面倾侧力矩为1080X9.81kN.m,则 GZo 为 m。A. 0.79 B , 0.82 C , 0.85 D . 0.88解：在本题中,SGM=2 bx/40.06（m）,所以 GZ=4.5-7.36sin30 ° =0.82（

13、m）,应选 B。九、船舶复原力矩Mr （臂GZ）的计算基点法：GZ=KN-KGsinH ；假定重心法：GZ=GaZa+（KGa-KG/sine ；初稳性点法（剩余稳性力臂法）：GZ=MS+GMsin。例1:某轮利用形状稳性力臂求取稳性力矩,船舶排水量为30675t,船舶重心高度为8.079m,船舶横倾角为11° ,形状稳性力臂为2.529m,则该轮稳性力矩为 kN.miA.219132 B.384508 C.297146 D.249884解：在本题中，稳性力臂 GZ=KN-KGsin=2.529-8.079 Xsin11° ,稳性力矩=>< GZX 9.81=2

14、97146 kN.m ,所以应选 C。例2:某船利用假定重心稳性力臂求取稳性力矩（假定重心高度8m）,船舶排水量为27885t，船舶重心高度为6.12m,船舶横倾角为10° ,假定重心稳性力臂为0.61m,则该轮稳 性力矩为 kN.mA.178553 B.204061 C.229568 D.256170解：本题船舶稳性力臂 GZ=GZa+ (KG-KG) sin 依0.61+ (8-6.12 ) sin10 ° =0.936,稳 性力矩=>< GZX 9.81=256170 kN.m,选 Q例3:某船按初稳性点法求稳性力矩，已知排水量30319t，船舶初稳性高度

15、为2.71m, 船舶横倾角为14° ,剩余稳性力臂为0.49m,则该轮稳性力矩为 kN.mA.168585 B.340737 C.199237 D.183911解：在本题中,船舶稳性力臂 GZ=MS+GMs-0.49+2.71 Xsin14° =1.1456m,稳性力 =AX GZX 9.81=340737,所以应选 B。十、船舶横稳心半径BM十算船舶横稳性半径计算公式：GM =KM - KG =KB +BM - KG BM 'V '3葭=暇，水线面为箱形，卜心；水线面为菱形，女七。式中Ix是船舶正浮时水线面面积对横倾轴的惯性矩(苗)。例1:某船浮心距基线高

16、度为5.96m,稳性半径为3.06m,船舶重心距基线高度为7.22m, 则该轮的稳性高度为 mA. 1.98 B, 2.16C. 1.80 D, 2.34例2:某船在标准海水中排水量22911t，计算得浮心距基线4.08m,水线面面积对纵轴的惯性距为97691m，船舶重心距基线高度为6.86m,则该船的稳性高度为 mA. 1.55 B, 1.63 C , 1.59 D, 1.77解：在本 题中，BM=97691 1.025/22911=4.37(m),所以 该船的 稳性 高 度GM=KB+BM-KG=4.37+4.08-6.86=1.59 所以应选 C例3:某箱形驳船L=70mB=12md=5

17、.4m,舷外水密度p=1.021g/cm3,则KM1为m 。A. 4.88 B , 5.06 C , 4.92 D . 5.2432、.解：在本题中，BMJL = 4 =2.22(m),KB=d/2=2.70m ,应选 C。12 LBd 12 d例4:某箱形驳船L=104m B=18m d=9m舷外水密度p=1.004g/cm则其横稳心半径为 m 。A. 4.58 B , 4.32 C , 3.51 D , 3.02解：在本题九 船舶的横稳性半径BM弋=黑=3.00)，所以应选Do 、船舶横倾角计算(1)船舶受到倾侧力矩M作用发生倾斜，达到静平衡后，其横倾角为：M h = M R = ： GM

18、 sin 1=- a - arcsin M GM(2)船内货物横移，船舶产生的横倾角为：tg-4GM例1:某船正浮时受到静横倾力矩作用,横倾力矩为3718X 9.81kN.m,排水量为21092t,初稳性高度为1.91m,则该轮的横倾角为A. 5.9B. 5.3C. 6.9度。D. 6.3例2:某船装载后 =15000t,初稳性高度GM=1.41m重心偏离中纵剖面0.12m,船舶横倾角0为A. 6.1 B ,5.4 C ,3.1 D , 4.6解:在本题中，船舶的倾侧力矩 Py=0.12X 15000=1800（t.m），所以 tg &=Py/AGM=0.085, 1=5.4度，应选B

19、。例3:某船排水量24484t,航行途中货物移位，已知移位的货重 224t,其初始位置（距 中纵剖面的距离）为6.6m,移至同舷新位置（距中纵剖面的距离）11.0m,稳性高度 GM为 1.21m,则该轮产生的倾角为度。A. 1.7 B. 3.3C. 2.1 D. 2.8十二、初始横倾角调整计算（1）船内载荷横移调整横倾角计算公式：¥= GMtgH ；（2）载荷变动调整横倾角计算公式：Py = （： . P）（GM、GM）tgi式中蜉-KP）.P注：为了简化计算过程，加快计算速度，在利用载荷变动调平船舶横倾的方法中可以利用公式PyGMtge进行近似计算，因为式（2）计算太麻烦。例1:某

20、船左倾3.6° ,船舶排水量为25771t,拟卸位于左舷距中纵剖面的距离为10.1m 的货物以调平船舶，货物距基线高6.24m,船舶初稳性高度1.08m,船舶重心高度9.03m,则 应卸下 t货物方可使船舶正浮。A. 199B. 156 C. 211 D. 235例2:某船排水量22301t,初稳性高度2.50m,重心高度8.19m,装货时发现左倾1.5° 尚有184t未装，拟装在重心距基线8.23m,船舶应装在距中 米处才使船舶正浮。A. 7.91B. 7.14 C. 6.14 D. 7.37十三、横摇周期计算 22船舶横摇周期：L = 0.58f；B GMKG式中：系数

21、f 一般取1, GM未经自由液面修正的初稳性高度。例1:某船重心距基线8.07m,横稳心距基线8.89m,船宽22 m,则船舶横倾周期为A.17.5B. 16.5C.15.5D. 19例2:某杂货船宽25米，开航时GM=1.2m,KG=9.73M于油水消耗，船舶抵港时 KG 增加0.23 m,则船舶摇摆周期 。A增加3秒 B.增加2秒 C,减少2秒 D .增加4秒解：在本题中，应注意的是因船舶的KG增加0.23 m,则船舶G心降低0.23 m,将上述数据代入式中即可得Tei=16.77s, T窿=18.82s,所以船舶横摇周期是增加2秒。例 3:某船船宽 23nl A=14700t? KM=9

22、.57m,GM=1.23m现将 250t 货装于 K)=16.57 的 上甲板，则船舶横摇周期 。A几乎不变B .增加1秒C .增加1.5秒 D ,增加0.8秒解：在本题中，船舶的 KG=9.57-1.23=8.34m, 9GM=-0.14rm 所以 GM=1.09m,计算得T产14.9s, T 01=15.9s,所以船舶横摇周期是增加1秒，所以应选B。十四、稳性的调整调整方法有垂向移动载荷、打排压载水两种：(1)垂向移动载荷每gm=管；PH；：一, PH S.FH - PL S.FL(2)打排压载水 6GM =GM2_GMi=二 KP). P例1:某船排水量A=19686t,全船垂向总力矩为

23、 9.81 Xl58472kNm KM=8.95m现要求GM大于0.8m,最多能在K=1.4 m处加压载水L 。A. 509 B. 732 C. 610 D. 689十五、船舶吃水差的计算(1)吃水差和首尾吃水计算公式&X(Xg Xb )t 二;100MTCLBP vdF 二 dMLbp三PXiXg - t ： dM -2中前力矩一中后力矩dA = dMLbp2XfLBPt : dM -2(2)货物水平纵移计算公式PX ,t =100MTCLbp ,- xft- 2 、; t .L bp2.Xft2、t ：LbpdF、dA；MTCR100Lbp(3)少量载荷变动计算公式P (Xp -X

24、f ) t 二100MTCLBP、dFP vxf100TPC Lbp, LBP xP 2100TPC Lbp.、t-t d ,2例1:某船装载少量货物521t,查得每厘米纵倾力矩为 9.81 X298.56kN-m,漂心距中2.50m,货物重心距船中-34.48m,则该轮的吃水差改变量为A. -0.452B. -0.645C. -0.581D. -0.516例2:某船原首吃水为11.94m,漂心距中距离为-0.20m,两柱间长为131.3m,吃水差改 变量为3.0m,则该轮新的首吃水为 mA. 12.78 B. 13.12 C. 13.48D. 13.44解：在本题中，已知产生的吃水差为3.0

25、m,则首吃水的改变量即为S dF=(131.3/2+0.2) X3/131.3=1.5(m),所以船舶的首吃水为 dF=11.94+1.5=13.44 ,所以选 D。例3:某船Lbp=128f在=18400t时船舶吃水差为-0.94m,纵稳心半径R=167m则相应的每厘米纵倾力矩 MTC=X9.81kN.mA 240 B . 250 C . 257 D . 265解：在本题中，所使用的公式是船舶的厘米纵倾力矩MTC= X R/100 X Lbp,将上述数据都代入即可得MTC=240.06所以应选A例4:某船配载后重心距中距离为-1.138m,浮心距中距离为-0.044m,每厘米纵倾力矩为9.8

26、1 X125.44kN-m,排水量为2592t,则该轮的吃水差为 mA. -0.25 B. -0.23 C. -0.29 D. -0.21解：在本题中，船舶吃水差t=AX(xg-Xb)/100MTC=-0.235所以选B。十六、吃水差调整计算吃水差调整计算有纵向移动载荷、打排压载水两种方法:(1)纵向移动载荷八濡"二3(2)打排压载水3 f式中：11是所要求达到的吃水差,10指原吃水差。例 1:某轮满载到达某锚地，dF =8.30m, dA=9.10m,此时 MTC=2235X 9.81kN.m/cm,t货物。TPC=25.5t/cm, Xf=-5.40m。欲调平吃水进港，则应在船中

27、后55m处驳卸A. 450 B . 410 C . 360 D. 250解：在本题中 t0=-0.80 , 8t= t 1- t k0.80,所以 P=0.80X 100X223.5/ (-55+5.40 ) =-360.48 ,所以应选G负号表示卸货。例 2:某船首吃水 9.1m,尾口水 8.6m,船长 154m, MTC=9.81x 246 kN.m/cm, Xf=0, 现将454t货物分装于中前39.88m及中后50.12m的货舱内，为使船舶平吃水进港，问应 在两舱分别装货 和 吨。A.389, 65B.116, 338C.218, 236 D. 129, 325解：在本题中 10=0.

28、50, -0.50 , Pi+R=454, Pi X 39.88+P2 X (-50.12)= -0.50 X 100 X246,联立方程得P= 116.2 , P2=337.8,所以选B。例 3 :某船吃水 dF=7.02m, dA=7.78m, Xf =-3.36m , MTC=981 X 194kN.m/cm , TPC=27.84t/cm, LBP=148m航行至某港口，i港允许吃水为 7.20m,计划从第4舱(船中 后34.9m)驳卸以调整吃水，则仅从第 4舱驳卸 保证船舶安全进港。A能 B .不能C.风浪小则能D .无法计算解：在本题中10=-0.76 , 81=0.76 ,计算的

29、方法是先求将船舶调平吃水所需卸货的数 量，然后计算在卸下该重量的货物后船舶平均吃水是否符合要求。所以调平吃水所需卸货 的数量为 0.76 X 194 X100/ (-34.9+3.36 ) =-467.5 ,卸货后船舶平均吃水为 (7.02+7.78 ) /2-467.5/100 X 27.84=7.232(m)> 7.20m ,所以不能保证船舶安全进港，选B。十七、吃水差比尺应用计算 pp凡=而父处100；风=而飙100 ；ddA例1:某船dF=7.63m,dA=8.81m,查得在第5舱装载100吨船首吃水变化-0.06m,尾吃水变化0.23m,则在第5舱驳卸 吨货物能调平吃水。A.

30、513 B . 407 C 423 D . 375解：在本题中，从第5舱装载100吨货所产生的吃水差为-0.29m,所要求调整的吃水 差也为 1.18m,所以应卸货 1.18 X100/ (-0.29 ) =-406.9 ,选 B。例2:某船卸货前的首吃水为7.51m,尾吃水为7.91m,查得在某舱加载100吨时首吃 水的改变量为-0.024m,尾吃水的改变量为0.144m,现计划在该舱卸货以调平吃水过浅滩， 则卸货后船舶的平均吃水为 。A. 7.63 B. 7.57 C. 7.84 D. 7.24解：在本题中，从该舱装载 100吨货所产生的吃水差为-0.168m,船舶平均吃水变化 量为0.0

31、6,所要求调整的吃水差S t为0.40m,所以应卸货为 0.40 X100/ (-0.168 ) =-238.1(t), 卸货后船舶吃水为(7.51+7.91 ) /2- 238.1 X 0.06/100=7.567(m),应选 B。十八、局部强度的校核Pd =0.72 HdHd1.39 'v hPPPd =工；Pd = ； SminSF ' S'Pd式甲H为货舱高度，h为货物装载高度,当Pd'*d时局部强度满足要求，否则不满足 要求。例1:某船底舱高7.1m,舱容2140m，拟装载S.F=1.13m3/t的杂货，则最大能装 m高。 A. 6.15B.5.04

32、C. 5.78D.5.51解：在本题中，Pd=0.72X7.1,所以能最大的装载高度为 h=PdXSF=5.78 (米)例2:某船底舱高6.5m,舱容为3450m，允许负荷量Pd=78.48kPa,上层装S.F=1.5m3/t的A货1500吨，下层装S.F=0.9m3/t的B货1200吨,则船舶局部强度：A.符合要求 B.不符合要求 C.无法计算 D.部分符合要求解：在本题中，Pd=78.48kPa,上层货物的装舱高为 Hi=1.5 X 1500X 6.5/3450=4.24 , 下层货物的装舱高为H2=0.9 X 1200X 6.5/3450=2.03 ,Pd，=4.24/1.5+2.03/

33、0.9=5.10(t/m2)= 50.1 kPa< P d,所以应选 A。十九、水尺计重计算在水尺检量中应进行四个修正，其计算公式分别为:水尺计重公式 工Q=（4-二2）31Gi）;垂线修正量为g=t：'；尾垂线修正量c=；LBP 一 £ F -d ALBP i F -d A拱垂修正公式d*6dmF；漂心修正公式、一t xf 100TPC50t2LBP 一/F 一A-XAdM dM MTC2 - MTCidZ ' dZd21dl'该项修正计算最好根据公式判断6或"的正负来选择适宜答案，这样可以避免繁琐的计算。港水密度修正公式4 4注。1.025

34、例1:某轮进行水尺检量，尾吃水10.62m,船尾水尺与尾垂线间距离2.83m,船首水尺 与首垂线间距离3.08m,船长LBP=190m屹水差为-2.877m,则修正后的尾吃水为 mA. 10.595 B. 10.664 C. 10.658 D. 10.516例2:某船观测得首吃水7.56m,船首水尺与首垂线间距离为 2.98m,船长LBP=135m屹 水差为-2.515m,船尾水尺与尾垂线间距离为3.62m,则修正后的首吃水为 mA. 7.54 B. 7.58 C. 7.50D. 7.48解：在本题中，船首吃水修正量应为2.98 X (-2.515 ) / (135-2.98-3.62 ) =

35、-0.06,修正后首吃水为 7.56-0.06=7.50 m ，正确答案C。例3:某船测得首吃水为 6.42m、6.48,尾吃水为7.19m、7.29m,中吃水为6.68m、6.74m, 则该轮平均吃水为 m。A. 6.84 B. 6.74 C. 6.61 D. 6.72例4:某轮平均吃水为7.62m,吃水差为0.10m,两柱长为151nl查得漂心距中距 离为 2.89m， 每厘米吃水 吨数为 26.21t ， 每厘米纵倾力矩关于 吃水 的变化率为 18.70t.m/cm.m ，则该轮经纵倾修正后的平均吃水为 m。A 5.34 B 7.62C 6.862 D 6.10解：在本题中，按船舶纵倾修

36、正条件，当船舶吃水差的绝对值小于 0.30m 时，不需要进行船舶纵倾的修正，所以答案应是修正前后的吃水一样。二十、散装谷物船舶稳性核算稳性衡准指标有三条：(1)经自由液面修正后的G阵0.30m (2)因谷物移动而产生 的横倾角0hW12° (3)船舶剩余动稳性 A>0.075m, rad。KM'fMv ；£Mu'=上；1啊=工；f =1.00/ 1.06 /1.12SF: GMZM.一 一H = 0 (1 -0.005U)； 0- 40 =08。； GZ40 = GZ40 - 40A简化计算：(1)省略条件法GZ0,> 0.307m,代替A &g

37、t; 0.075m rad ;(2)许用倾侧力矩Ma法工MuMa,可以代替上述三条稳性衡准。二十一、油量计算(1 )膨胀余量的计算公式：6V；1 T => t(2)航次最大装货量计算公式：n-z ;(3)空档高度的横、纵倾修正计算公式：AB = ACM：; AB=AC*tge；LBP(4)标准体积计算公式：V20=Vt K20=Vt11-f(t-20)l；(5)航次货油量计算公式：V20 M(P20 -0.0011)M(1-Cw) , Cw为含水量；(6)平均油温计算公式：t="3例1:某油轮装油后，测得某油舱的上、中、下三层的油温分别是：13C、14C、14.5C, 则该舱的

38、平均油温为。A. 14.3 CB. 14.1 C C. 13.9 C D. 13.8 C解：在本题中，油舱的平均吃水为 t= (t上+3 t中+ t下)/5=13.9 C,选C例2:某船对一液舱进行测量，测得空档深度为1.65m,测深孔在舱中后15.31m,船舶吃 水差为-2.38m,船舶两柱间长为158m则该舱经吃水差修正后的空档深度为：A. 1.56 B. 1.42 C. 1.88 D. 1.70解：在本题中，空档深度的纵倾修正值为 AB=AC( t/ Lbp=(-15.31 ) X (-2.38 )/158=0.23 , 所以经吃水差修正后的空档深度为 1.65+0.23=1.88米，应

39、选Co例3:某船装载原油，经计算标准体积为193890.99油标准密度为0.86418g/cm3,含水量为1.09%,则该舱货油的在空气中的重量应为 t。A.148967 B.215175 C.198623 D. 164164解：在本题中，该舱货油的在空气中的重量 m=V20p20 - 0.0011)1-Cw)=193890.99X(0.86418- 0.0011) X(1 -0.019)=164164t,选 D。例4：某油舱经计算得25c时体积为3452m，温度体积系数为0.00061,则该舱的标准3体积为 m。A. 3450.2 B. 3441.5 C. 3449.7 D. 3456.2解：在本题中，该舱的标准体积应为V20=V-