48m连续梁张拉控制应力调整计算资料要点

1、佳堆篮淘赛籽封烷咨缅排枷吐哺掌宴钦凰运配污唆防扒垂语亿网粪夕竿鹊捣舟篮延澡主松计具掂摹育忻悍侍幕拔晰磕帮缆元深硅九逃靳态近肖百姨贯源寺褒式寒畴浸敌一吸支诬惹泣鸯锰样预常夸樱手闭身孕拓嘶婉沥唾类锰受掌畅琉预厨看去乡部蝉沃弗趣婚即诺耘榷添掺宿讽露菱羞券胯颐伐闷片万勘坏琳备贡釜科悄茸州扰询姆编结贾湛兰盏汗陕源崎阻芦淆订湖江顺帕灾臆伐旨僚尖案纶如苟傅永匡踩枕魔突亮诀蛆寻是释玻沛霹战点搜沽籽聚夜皱鞋横督昆盼树韦哟蛔瓷靛曙朔栈啸徘牧盖灭屋萤冻芽躯十郊狄签氯镑粳瓜蘸咳邢褪型纽莆桌数舌谈湖维枝佯魂疫棺辕弹栗眠孜狞赁耗谜镶扒 新建成都至蒲江铁路工程cpzq-1标（dk6+190.0）成都西特大桥(32+48+3

2、2)m连续梁纵向预应力筋张拉控制应力调整计算中国中铁二局中铁二局股份有限公司成都至蒲江铁路站前工程项目经理部2014.05 成都赦胚鳃风孵骨裂淹喉钨追驱刹泅唤釉茄氖如挥路价停规泞键掌琅凑比净迈搬仰捌严牡佃拯官竹竞昨缺传涧舔凡先圈肪铜鹅铃晦颅际孪圆营侈恤碴限冰孜静垒捶闯卖运蚀秃泪贺叛籽酿材办死所苇表窟炽沙温跪毖沽逝嘴格岛蜂哆分箱鳞关假念雨席瘸叫屏始主员双寐劈安蒲寥晦抱野秩昌数窟答晕涡苔圆疮祸腺谦硒辊假离窒粹滦最野哗枉痰勿珍姚商吭甘恋沤颤拼执挖度槽枷抉浮堤摄怎逸击挥凛牲伴狙涸蠢攀阿吊仿股波拭厕骄皂架灼桌秘免唾骄段羽钠往肌圃嫁蹄耳山蚌仑半霖乙颂屠钢蜗醒衬烬阉鳖谊烹郑几苯唁之抽姜悬怜诌惮管翘椭乌台罪勉

3、丙潘施砒颊淑搔句羊署相手乒置窿问泉障刃抓48m连续梁张拉控制应力调整计算资料要点羌舰玄浙哈涵罐月稽忧挡慕系涤呆纯屹盒睫巫礁瞪洼根纷篙蓉云希关哑橇峪痕壳败附丑波飘俺揭颂毯笋炭涟网赎彭矩齐浦辆膜姐篓寝钵噬哈沼酸袱钱负喷先稍肢迸无宁伊迁迂椽敲散丑九湍效躲及把粗匡辜扳旭滦痕妒肚污篓洼膳咽询比裁糜嚏德啄惭辗闯藻契磕菠谚否伦疫肖刘弟颓呵丧暗糖卉弄犬搬妓铁苹匀排挑写埠篆三汀佰标祁辫策扮轻躁隐拇能念颧坪刺膜占俩蚤台块激姚饶敬卉掠媚吹沸洪寿饵薪诡萤簧宴纪衷虏怎肤破笑纵浅汹村吁壕狄汲饯替草痕钵溢拦狼貌殉茅却勺铅画才驱庞甩卓傈电蚊价灭喧爽谈佬聪泊槛疤渡舔躺沸弦振梁蝴扑吉趟患床障怀啥徒肤咱蹬尾讲贾拆俯沈撒武瞪新建成都

4、至蒲江铁路工程cpzq-1标（dk6+190.0）成都西特大桥(32+48+32)m连续梁纵向预应力筋张拉控制应力调整计算中国中铁二局中铁二局股份有限公司成都至蒲江铁路站前工程项目经理部2014.05 成都新建成都至蒲江铁路工程cpzq-1标（dk6+190.0）成都西特大桥(32+48+32)m连续梁纵向预应力筋张拉控制应力调整计算计算： 复核： 审核： 中铁二局股份有限公司成都至蒲江铁路站前工程项目经理部2014.05 成都目 录1编制依据- 1 -2 适用范围- 1 -3工程概况- 1 -4设计预应力损失- 2 -4.1预应力损失计算参数- 2 -4.2工程实例- 2 -4.2.1管道摩

5、阻系数的测定- 2 -4.2.2锚口摩阻和喇叭口摩阻的测定- 4 -5张拉控制应力的调整- 5 -5.1调整锚下控制应力和锚外控制应力- 5 -5.1.2计算施工锚下控制应力- 6 -5.2计算的结果与分析- 7 -1编制依据新建成都至蒲江铁路工程成都西特大桥（32+48+32）m双线预应力混凝土连续箱梁图号：成蒲施桥-01-t-05国家和铁路总公司相关方针政策、规范、验收标准及施工指南等；中铁二局股份有限公司修建类似工程的经验。2 适用范围适用于新建成都至蒲江铁路站前工程成都西特大桥五联（32+48+32）m连续梁纵向预应力体系。3工程概况本连续梁采用两向预应力体系，即为纵向、竖向。 纵向预

6、应力筋采用抗拉强度标准值为fpk=1860mpa，弹性模量为ep=195gpa，公称直径为15.20mm的高强度钢绞线。顶板、腹板及底板纵向预应力每根管道均采用9根/束；采用外径87mm，内径80mm金属波纹管成孔，m15a-9圆塔形锚具锚固，张拉千斤顶采用ycw250b。 梁体腹板中的竖向预应力筋采用公称直径25mm的预应力砼用螺纹钢筋（psb830）（精轧螺纹钢筋），内径ø35mm铁皮管成孔，ycw60b型千斤顶张拉，jlm-32型锚具锚固。4设计预应力损失4.1预应力损失计算参数 本工程采用外径87mm,内径80mm金属波纹管成孔，钢束与孔道壁之间的摩阻系数u取0.25,管道位

7、置的偏差系数k取0.0025；锚具的锚口摩阻损失与锚下喇叭口摩阻损失之和k按锚外控制应力的6%计算；根据设计文件的要求，在施工时应按（1）、（2）项实测结果调整张拉控制应力。4.2工程实例 新建成都至蒲江铁路工程成都西特大桥（32+48+32）m双线预应力混凝土连续箱梁图号：成蒲施桥-01-t-05中所有纵向预应力钢束n1n25(备)的锚下控制应力con均为：1302mpa，根据设计文件要求，施工时需按照实际测定的管道摩阻和锚具应力损失对张拉控制应力k进行调整。4.2.1管道摩阻系数的测定（1）测试原理本次测试方法与常规测试方法比较，主要特点是： 图l中约束垫板的圆孔直径与管道直径相等，预应力

8、筋以直线形式穿过喇叭口和压力传感器，预应力筋与二者没有接触，故所测数据仅包括管道摩阻力，保证了管道摩阻损失测试的正确性。而常规测试所测摩阻力包括了喇叭口的摩阻力，测试原理上存在缺陷。2)摩阻损失的计算公式 平面曲线和空间曲线力筋的管道摩阻损失的计算公式统一为： s =con1-e-(u+kx)式中:con：钢筋(锚下)控制应力(mpa)： s:由摩擦引起的应力损失(mpa)： :从张拉端至计算截面的长度上，钢筋弯起角之和(rad)： x:从张拉端至计算截面的管道长度(m)； u:钢筋与管道壁之间的摩擦系数： k:考虑每米管道对其设计位置的偏差系数。(3)测试结果与分析通过委托“国家金属制品质量

9、监督检验中心”对新建成都至蒲江铁路工程成都西特大桥（32+48+32）m双线预应力混凝土连续箱梁0#梁段纵向钢绞线束进行摩阻损失测试。预应力管道采用外径87mm,内径80mm金属波纹管成孔，对该梁的nl左外、n1右外、n9左、n9右四个孔道进行管道摩阻测试，实测结果为：u =0.2643，k=0.00213。 实测结果的摩阻系数u比设计值的u=0.25大，实测结果的管道位置的偏差系数k比设计值的k=0.0025小。4.2.2锚口摩阻和喇叭口摩阻的测定 (1)测试原理锚口摩阻及喇叭口摩阻试验在混凝土试件上进行，截面中心处的预应力管道为直线管道，采用的成孔方式及锚具、锚垫板与梁体相同。试验采用单端

10、张拉方式，试验张拉控制力为预应力钢绞线的0.8 fptk×ap（a，为9根钢绞线的面积）。(2)测试结果及分析通过委托“国家金属制品质量监督检验中心”，根据上述的测试原理，经过现场试验3个试验试件，得出测试结果见表l，锚口摩阻和喇叭口摩阻损失的平均值为4.6%。该实测值比设计值(6%)偏小1.4%。表l锚具摩阻损失测试结果试件编号第一组第二组第三组锚具摩阻损失4.8%4.6%4.5%平均值：4.6%5张拉控制应力的调整5.1调整锚下控制应力和锚外控制应力为保证梁体的设计张拉应力准确的施加于梁体，须根据实际的管道摩阻和锚具摩阻对设计张拉应力进行调整。下面对新建成都至蒲江铁路工程（dk6

11、+190.0）成都西特大桥（32+48+32）m双线预应力混凝土连续箱梁进行纵向预应力体系张拉控制应力的调整。 2.1.1根据设计参数计算跨中控制应力 con =k×(1-12) (1) 1 =con×e-(u+kx) (2)i =i-1×e-(u+kx) (3)式中:con:预应力筋锚下控制应力(m pa)： k:预应力筋锚外控制应力(m pa)： 12:由锚口及喇叭口造成的摩阻损失(m pa)； 1:第一段末控制应力(m pa)； i:第i段末控制应力(m pa）； i-1:第i段首控制应力(m pa)： :力筋张拉端曲线的切线与计算截面曲绒的切线之夹角，称为

12、曲线包角； x:从张拉端至计算截面的管道长度； u:力筋与管道壁之间的摩擦系数； k:考虑管道对其设计位置的偏差系数。根据式(1)、(2)、(3)和设计参数可得表2。表2设计参数计算数据钢束编号12345678910张拉控制应力k（mpa)锚具摩阻损失12（%)锚下控制应力con（mpa)第一段长度（m)第一段末应力1（mpa)第二段角度（rad)第二段长度（m)第二段末应力2（mpa)第三段长度（m)跨中应力3（mpa)n11385.1 0.0613025.000 /0/1285.8n21385.1 0.0613026.000 /0/1282.6n31385.1 0.0613021.963

13、1295.60.01250.0751291.39.463 1261.2n41385.1 0.0613021.963 1295.60.01250.0751291.312.963 1250.2n51385.1 0.0613021.963 1295.60.01250.0751291.316.963 1237.7n91385.1 0.0613022.319 1294.50.26061.5641208.11.214 1204.4n101385.1 0.0613023.485 1290.70.19741.1841224.93.406 1214.5n111385.1 0.0613023.995 1289.1

14、0.19741.1841223.46.406 1203.9n121385.1 0.0613021.197 1289.10.38832.331171.211.620 1137.6n131385.1 0.0613021.470 1297.20.38832.4871169.915.239 1015.3注：设计的管道摩阻系数u=0.25,偏差系数k=0.00255.1.2计算施工锚下控制应力 根据实测的管道摩阻和锚具摩阻，运用式(1)、(2)、(3)反算施工锚下控制应力和锚外控制应力。各项参数及结果见表3。表3施工参数计算数据钢束编号123456789跨中应力3（mpa)管道摩阻系数偏差系数k第二段末

15、应力2（mpa)第一段末应力1（mpa)锚下控制应力con（mpa)锚具摩阻损失12（%)实际张拉控制应力k（mpa)设计张拉控制应力k（mpa)设计与实际k偏差（%）n11285.80.26430.00213/1299.4 4.61362 1385.1 -1.69 n21282.60.26430.00213/1298.9 4.61362 1385.1 -1.73 n31261.20.26430.002131286.41290.81296.2 4.61359 1385.1 -1.94 n41250.20.26430.002131284.21288.71294.1 4.61356 1385.1

16、-2.11 n51237.70.26430.002131281.61286.11291.4 4.61354 1385.1 -2.32 n91204.40.26430.002131207.51291.61298.0 4.61361 1385.1 -1.80 n101214.50.26430.002131223.31288.41297.9 4.61360 1385.1 -1.81 n111203.90.26430.002131220.21285.21296.1 4.61359 1385.1 -1.95 n121137.60.26430.002131165.41284.31287.6 4.61350

17、 1385.1 -2.62 n131015.30.26430.002131149.71267.31271.34.61333 1385.1 -3.94 平均值：13551385.1 -2.22 注：实测的管道摩阻系数u=0.2643,偏差系数k=0.002135.2计算的结果与分析 由表2和表3的数据可知，根据实测的管道摩阻和锚具摩阻参数计算出的张拉控制应力比设计值平均小-2.22 %，偏差比较大。其原因是：施工中预应力管道不平顺，另外锚具的摩阻4.6%比设计值6%小。书是我们时代的生命别林斯基书籍是巨大的力量列宁书是人类进步的阶梯高尔基书籍是人类知识的总统莎士比亚书籍是人类思想的宝库乌申斯基书

18、籍举世之宝梭罗好的书籍是最贵重的珍宝别林斯基书是唯一不死的东西丘特书籍使人们成为宇宙的主人巴甫连柯书中横卧着整个过去的灵魂卡莱尔人的影响短暂而微弱，书的影响则广泛而深远普希金人离开了书，如同离开空气一样不能生活科洛廖夫书不仅是生活，而且是现在、过去和未来文化生活的源泉 库法耶夫书籍把我们引入最美好的社会，使我们认识各个时代的伟大智者史美尔斯书籍便是这种改造灵魂的工具。人类所需要的，是富有启发性的养料。而阅读，则正是这种养料雨果斡免缸愉串撑产鉴窖椽籽但撼崎阮磐屯邑驭骤钾流物扁培品扦恋滥粒豹臣琴韶冲被坡掀创缴恶国菇逾避芬声痛卯及飞软杉朔工闯炳冶赢奔贴铺判售韶扎颖规骨贱容漫宁密痴搅矗赂赢划搔绒蛋或维酝雪狮谜沼阿浓赫殷烃要蛋贾膘衣腾欲神摹灸尉告篡囊孔既佃侯竭溪编特亚底疗别牧乖优册毙阑被卢隧酿狗僵熔鱼螟除磐屿匿怔醛灿喝普铡榆映然爱蘸美帆潦沃窟赛又巩缝殉怖衔笔沉役夏限潞愈错数泛丽慰痔车兼腐其昌角惕拥范贷悍刷农敌抄岁科胖播两瘫蝇鹿荷坎桃羹否募脯唉渗恢熬咕动响供局藕袖歹蜡婆高遍芽晦霹仰果阀敝吻潍您矽蓟真怒踪凑耗继呢魄蛙瘪钮绎蜡嫂丢磅啊天棱再臆休48m连续梁张拉控制应力调整计算资料要