车站模板支架施工方案

1、上海轨道交通10号线二期工程土建2标 专项施工方案上海市轨道交通10号线二期工程土建2标高架车站模板支架施工专项方案编 号:_ _编 制:_审 核:_上海市政建设有限公司上海市轨道交通10号线二期工程土建2标项目部2016年6月10日上海市政建设有限公司 86目 录一、编制依据及编制说明11.1 编制说明11.2 编制依据1二、工程概况22.1 建设规模与工程范围22.2 高架车站主要工程内容22.2.1 双江路站22.2.2 高桥西站32.3 车站混凝土结构概况42.4 施工条件52.4.1 气象、水文、地质情况52.4.2 施工沿线周边环境7三、施工部署83.1 总体施工部署83.1.1

2、分层、分段及施工流水83.1.2 现浇盖梁、纵梁与楼板施工措施93.1.3 其它作业安排93.2 劳动力安排及工期安排9四、交通组织104.1现状道路交通情况104.2施工期间交通组织10五、模板支架设计及施工控制要点115.1 模板支撑体系设计115.1.1 48碗口式满堂支架设计125.1.2 609钢管组合支架（门洞）设计255.2 支架预压415.3 主要安全技术措施44六、验收计划及标准46七、安全施工管理468.1 安全管理要求468.2 特殊工种管理468.3 高处作业安全措施468.4 施工现场安全用电措施478.5 施工机械安全措施488.6 吊装安全措施488.7 支架抗倾

3、覆防倒塌措施498.8 交通组织安全管理50八、应急预案518.1 应急领导小组518.2 应急组织的分工职责528.3 应急物资准备538.4 应急响应548.5 模板及支架倒塌事故的应急救援54九、附件55附件1：交通导行方案56附件2：模板支架布置图58附件3：4.4m盖梁处基础验算及配筋图66附件4：外侧条基验算及配筋图71附件5：内侧条基验算及配筋图78一、编制依据及编制说明1.1 编制说明本方案适用于上海轨道交通10号线二期工程土建2标双江路站、高桥西站的主体车站立柱以上的盖梁混凝土结构施工，以及站厅层、站台层的梁、板等混凝土结构的施工。车站立柱另见立柱施工方案。1.2 编制依据（

4、1）上海轨道交通10号线二期工程土建2标工程承包施工合同；（2）上海市城市建设设计研究总院上海轨道交通10号线二期工程施工图设计及变更图纸；（3）上海轨道交通十号线发展有限公司工程技术方案审查管理办法及其他相关管理文件；（4）政府颁发的有关工程技术质量、安全文明施工等文件、通知和规定；（5）现行国家、行业及地方施工技术规范及有关规定：国家及上海市工程建设标准强制性条文建筑工程施工质量验收统一标准（GB 50300-2013）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB 502042015）混凝土结构工程施工规范（GB 50666-2011）建设施工高处作业安全技术规范（JGJ 8091）钢结构高强螺栓

5、的设计施工及验收规程（JGJ 822011）建筑施工模板安全技术规范（JGJ 1622008）组合钢模板技术规范（GB 502142001）钢结构施工质量验收规范（GB 502052001）钢结构设计规范（GB50017-2003）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 166-2008）钢管满堂支架预压技术规程（JGJ 194-2009）建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）危险性较大的分部分项工程安全管理规范（DGJ 08-2077-2010）（6）公司企业标准及现场标准化管理细则。二、工程概况2.1 建设规模与工

6、程范围本工程为10号线二期工程土建2标（高架起点双江路站区间、双江路站、双江路站高桥西站区间、高桥西站、高桥西站高桥站区间）工程，全长约为3.1km，施工内容包括两个车站（双江路站、高桥西站）的主体及附属工程、三个区间（1区间：高架起点双江路站区间；2区间：双江路站高桥西站区间；3区间：高桥西站高桥站区间）的高架主体及附属结构的施工。图2-1 轨交10号线二期工程土建2标位置2.2 高架车站主要工程内容2.2.1 双江路站本站位于双江路与港城路路口东侧的港城路路中，车站主体东西向布置，为路中三层侧式车站。站台中心里程为CK35+778.290，起始里程为CK35+706.290，终点里程CK3

7、5+850.290，车站净长144m，净宽23.96m。主要工程内容为钻孔灌注桩、承台、立柱、盖梁、支座、车站梁、车站结构、砌体、钢结构屋架、防水、过街天桥、附属用房及附属工程等。车站采用“建桥合一”型式，主体底层架空用作地面到路，二层为站厅层，三层为站台层。车站采用单柱墩加双层盖梁结构支撑体系，车站纵向为8跨，跨度为8*18m，车站之间设置纵向框架梁。双江路站主要施工内容见下表：部位部位数量备注双江路站墩柱10根盖梁13榀桥台2榀主体3层框架结构顶棚轻钢顶棚附属用房1幢三层砼框架结构，设备用房2.2.2 高桥西站本站位于浦东北路以西的港城路路中，车站主体东西向布置，为路中三层侧式车站。本站设

8、计中心里程为CK36+754.669，起始里程为CK36+682.669，终点里程为CK36+826.669，车站净长144m，净宽24.74m。主要工程内容为钻孔灌注桩、承台、立柱、盖梁、支座、车站梁、车站结构、砌体、钢结构屋架、防水、过街天桥、附属用房及附属工程等。车站采用“建桥合一”型式，主体底层架空用作地面到路，二层为站厅层，三层为站台层。车站采用单柱墩加双层盖梁结构支撑体系，车站纵向为8跨，跨度为8*18m，车站之间设置纵向框架梁。桩基采用800钻孔灌注桩，车站附属设备用房设置于港城路南侧，长度约62m，设备用房为3层框架结构，局部设置变电所地下室，采用600钻孔灌注桩。高桥西站主要

9、施工内容见下表：部位部位数量备注高桥西站墩柱10根盖梁13榀桥台2榀主体3层框架结构顶棚轻钢顶棚附属用房1幢三层砼框架结构，设备用房2.3 车站混凝土结构概况本工程两个高架车站均为桥建合一结构，地上三层，其中二层为站厅层，三层为站台层，车站纵、横断面布置见下图：高架车站纵断面图高架车站横断面图一高架车站横断面图二2.4 施工条件2.4.1 气象、水文、地质情况（1）气象上海地区属于亚热带海洋性季风气候区，气候温和湿润，四季分明，年平均气温15.4，最热为7月份，月平均气温为27.8,极端最高气温达40.2，最冷月为1月份，月平均气温3,极端为-12.1。年降水日132天，年内降水量为1144m

10、m，年内平均蒸发量1336.6mm。夏季降水量占全年的40左右。6月中旬至7月中旬是梅雨季节，7、8月间有伏旱。夏秋之季常有热带风暴侵袭，多雷暴。秋冬季节常有大雾天气，年平均降雪日4.3天，最大冻结深度0.15m。年主导风向夏季为东南风，冬季为西北风，年平均风速为3.8m/s。（2）工程地质拟建场区属于上海地区“滨海平原”地貌类型，均为平原地形，地形总体开阔平坦、河港密布。根据勘察资料，场地地基土在勘察深度范围内均为第四系松散沉积物，主要由饱和粘性土、粉性土和砂土组成。拟建场地揭示土层9层，共14个亚层，其中、层土为Q4沉积物，、层土为Q3沉积物、层土为Q2沉积物。拟建场区勘察深度范围内各主要

11、地层工程特性分述如下：层填土：填土多为2层素填土，结构松散，均匀性差，未经处理一般不宜作为天然地基持力层。该土层在整个勘察场区均有分布。1层褐黄灰黄色粉质粘土层，全线普遍分布，仅在厚填土区域缺失，该层厚度不大，一般约1.0m，整体均匀性较好。该层物理力学性质良好，一般呈可塑状态，中压缩性，是良好的天然地基持力层，考虑到该层层厚较薄，且有从上到下土质逐渐变软的性质，故基础宜浅埋于该层的顶部。3-1、3-2层灰色粘质粉土、砂质粉土。含云母、夹薄层粘性土，土质不匀。状态松散稍密，中压缩性。渗透性大，基坑开挖时宜产生流砂、管涌等不良现象。、层灰色淤泥质土：这两层土质较差，呈流塑状，高压缩性，一般夹薄层

12、砂土或粉土。1-1层灰色粘土层。夹泥钙质结核，该层物理力学性质较差，呈软塑状，高压缩性，该层在拟建场地普遍分布。层暗绿-草黄色粉质粘土层。该层层面平缓，层面埋深约25.0m，一般厚度约2.5m。含氧化铁斑点及铁锰质结核，呈可塑硬塑状，中压缩性，工程性质相对较好。层草黄-灰色砂质粉土。该层在本区段沿线范围内普遍分布，但层面平缓，层面埋深约27.5m，层厚约7.5m；该层物理力学性质尚好，中等压缩性，但局部夹粉质粘土较多，土质较不均匀。1层灰色粉质粘土。该层在本场地遍布，软塑可塑状，中压缩性，是相对较为软弱的土层，层面埋置深度35.0m66.0m。本层根据物理力学性质的差异又可分为1-1、1-2层

13、，1-2层力学性质较1-1层稍好。2层粉质粘土夹砂质粉土。该层在本段沿线区域普遍存在，局部砂性较重，土质不匀，其物理力学性质较好，中等压缩性，层面埋深约66.0m，厚约5m。1层灰色粉砂夹粉质粘土，层顶埋深约为70m，状态密实，静探PS平均值10.34MPa，含云母、石英、长石等矿物，夹细砂及层状粘性土，土质不匀。2层灰色粉砂，局部为粉细砂，深孔中均有揭露，层顶埋深约75.077.0m，密实，土质良好，中偏低压缩性，静探Ps平均值为18.10MPa。双江路站、高桥西站处于现状港城路上，结构施工场地为港城路路面范围，除承台范围为新回填土外，无不良地质情况。港城路路面结构为三渣或混凝土基层，以及沥

14、青混凝土面层，总厚度约1m。（3）水文情况拟建场地浅部地下水属潜水类型，主要补给来源为大气降水和地表水。勘察期间，测得浅部土层潜水水位埋深为0.552.35m，平均水位埋深0.95m，相应水位埋深标高2.954.41m，平均水位埋深标高3.43m。潜水水位受降雨、地表水的影响而变化，根据上海市工程建设规范地基基础设计规范（DGJ08-11-2010）有关条款，上海地区潜水位埋深为0.301.50m，年平均水位埋深一般为0.50.7m。2.4.2 施工沿线周边环境（1）沿线道路交通本工程沿港城路自西向东依次穿过双江路、中高路、江泉路、浦东北路（江东路）等路口，港城路东西走向，双向六车道为沥青路面

15、结构。现状港城路交通情况见下图：港城路现状（2）周边环境现状港城路周边有较多民居与厂家，道路上方架空线繁多，工程环境复杂。双江路浦东北路中间的物流公司三、施工部署3.1 总体施工部署根据总体进度计划安排，立柱、盖梁、站厅层梁与板、站台层梁与板采用分层、分段、流水施工，投入多班组经验丰富的作业人员及多套完好的周转材料、设备等，以满足施工质量、施工进度和安全施工要求。3.1.1 分层、分段及施工流水车站结构采用竖向分层、纵向分段施工措施，每根立柱为一施工单元，立柱浇筑完成拆除模板后，搭设支撑架施工站厅层楼板、纵梁及板下盖梁，养护14d后，搭设支撑架施工站台层板、纵梁及板下盖梁，并根据变形缝、后浇带

16、位置分段浇筑，分段划分如下：（1）双江路站施工分段站厅层（1-31-7轴）共4跨，长74.2m，宽23.96m，分2次浇筑，施工缝设置于1-5轴处（小桩号侧），每次浇筑长度约36m，砼泵车停放于两端处。站台层（1-11-9轴）共8跨，长144m，宽23.96m，分3次浇筑，划分如下：1-11-4轴（变形缝）、1-4后浇带（1-61-7轴之间）、后浇带1-9轴，每次浇筑长度为浇筑顺序为先中间后两端，砼泵车停放于两端处。（b）高桥西站站厅层（1-31-8轴）共4跨，长72m，宽23.96m，分2次浇筑，施工缝设置于1-5轴与1-6轴之间，浇筑长度分别是37.4m和34.6m，砼泵车停放于两端处。站

17、台层（1-11-10轴）共8跨，长144m，宽23.96m，分3次浇筑，划分如下：1-11-4轴、1-5轴后浇带（1-71-8轴之间）、后浇带1-10轴，每次浇筑长度为54m、45m、45m，浇筑顺序为先先中间后两端，砼泵车停放于两端处。3.1.2 现浇盖梁、纵梁与楼板施工措施盖梁、纵梁与楼板施工选用18mm厚封塑木九夹板，支撑体系采用48*3.5mm碗扣式钢管搭设满堂支撑架，其中，盖梁支撑架立杆间距60cmx30cm（线路方向x车站横向），步距1.2m，纵梁及楼板支撑架立杆间距60cmx60cm（线路方向x横向），步距1.2m。受港城路交通限制，部分盖梁上跨港城路车行道，盖梁模板支撑体系采用

18、609*16mm钢管和40#、50#H型钢搭设门洞，以保证不影响车辆通行。纵梁与楼板根据变形缝、后浇带位置分段浇筑，分段详见3.1.1节所述。3.1.3 其它作业安排（1）生产场地主要使用场地外钢筋、模板集中加工区，施工现场仅设置模板临时堆放与维护场地。施工现场采用2部汽车吊负责垂直运输。（2）模板及其支架：模板采用18mm厚封塑木胶合板。模板固定采用48*3.5圆钢管、50×100mm木方和M14对拉螺栓。3.2 劳动力安排及工期安排（1）每个车站安排1个作业队在不同位置进行施工，各项目队安排现场管理人员10人，每个班组计划安排70人，其中钢筋工18人、电焊工8人、模板工16人、混

19、凝土工8人、架子工10人，普工10人。（2）、施工工期安排由于本工程施工受港城路交通组织的影响，车站结构计划2016年7月开始施工，计划2016年12月底完成全部盖梁、纵梁及楼板等混凝土结构施工。根据施工段划分，每个车站共分6次施工，每段施工期约20d，结构养护不少14d后，方可进行上一层施工。四、交通组织4.1现状道路交通情况 目前，港城路交通为双向6车道，具体交通组织现状见下图。港城路现状交通实景4.2施工期间交通组织保证施工区域的交通通行，按照“占一还一”的原则，施工期间将现状港城路交通向两侧疏解，保证双向6车道交通，车行道宽度不小于11m（3.5m+2*3.75m），并在港城路南侧设置

20、3m宽人、非混行道路，详见附图。由于港城路南侧绿化带范围的合流污水管保护限制，车站南侧的交通组织用地宽度有限，因此在保证交警部门的双向六车道施工要求下，车站南侧的盖梁等结构将上跨道路范围，需要解决在保证交通及施工安全情况下，搭设门洞供车辆通行，以及作为结构模板支架的搭设平台。具体交通组织方案见附图。五、模板支架设计及施工控制要点5.1 模板支撑体系设计本工程车站均为路中车站，受港城路交通通行需求限制，交通疏解后，车站主体的北侧位于施工围挡范围内，车站南侧部分区域处于交通通道上方，结合施工荷载等条件，模板支撑分两种类型，交通通道范围采用6090x16mm钢管、工字钢500X300X11X18和H

21、型钢400x400x13x21搭设门洞，门洞上方及车站北侧采用48碗口式钢管搭设模板支撑架。支撑架布置形式见下图：支撑体系横断面图一（车站两端）支撑体系横断面图二（车站中部）5.1.1 48碗口式满堂支架设计纵梁最大尺寸为800（宽）x1800（高），楼板厚200，最大的盖梁尺寸为2900（宽）x4400（高），但考虑到此盖梁为L型，需分2次浇筑成型（每次浇筑高度为1.9m、2.5m），因此，单次浇筑高度最大的盖梁尺寸为2800x2800。具体支撑体系设计如下：（1）支架：碗口支架采用48x3.5mm碗口式钢管满堂支撑（局部车行道上方采用型钢搭设门洞，详见6.5.2节），其中盖梁下方钢管间距为

22、30cmx30cm（车站横向x车站纵向），纵梁及板下方钢管间距为60cmx60cm（车站横向x车站纵向），支架步距均为1.2m。支架底部设置KTZ-60可调底座，底座立于地面槽钢上，槽钢规格不小于10#，支架顶部设置KTC-60可调托撑，托撑至结构间距离控制不大于40cm。（2）底模：结构底模全部选用18mm覆面木胶合板，其中盖梁的底模格栅采用100×100200方木满铺，纵梁及各类板的底模格栅采用100×100300方木满铺，底模采用48×3.5mm碗口式钢管满堂支架配可调底座、可调托撑组合的支撑体系，钢管顶部安设“U”型支托，搁置2根48x3.5钢管作为主楞。

23、局部受下方通车净空高度限制，底模下仅设置100×100200方木满铺（详见6.5.2节内容）。（3）侧膜：结构侧模选用18mm覆面木胶合板，格栅采用100×100300方木竖向背楞，采用2根48×3.5mm配16mm对拉螺栓横档，横档间距60cm，对拉螺栓间距30cmx60cm。满堂支架体系荷载计算参数序号部位载轴荷向力4.4m盖梁2.8盖梁纵梁及板备注1模板自重KN/m21.52支架自重（KN）2.01.48支架高约611m3砼及钢筋自重KN/m2114.472.846.8自重按26KN/m3计算4新浇砼对模板侧压力KN/m250.4845按3m/h浇筑速度5施

24、工活载KN/m226振捣砼产生荷载KN/m22水平面模板7振捣砼产生荷载KN/m24垂直面模板8倾倒砼的水平力KN/m229风荷载（竖向）KN1.1440.52风荷载取0.452KN/m210单根立杆承载面积（m2）0.6×0.30.6×0.6纵向（行车方向）x横向（车站宽度方向），步距1.2m11对拉螺栓承载面积（m2）0.3x0.6采用16圆钢为保证支撑体系的安全性，本处支撑架钢管按48x3.0mm验算。48x3.5mm钢管参数如下（本处按壁厚3.0验算：截面积A=424mm2，截面模量W=4493mm3，回转半径i=15.94mm）。满堂支架荷载组合序号部位荷载值组合

25、计算承载能力验算挠度备注1-1纵梁的底模KN/m262.1648.3计算承载力：1.2x(1)+(3)+1.4x(5)验算挠度：(1)+(3)1-2纵梁的次楞KN/m18.64814.49计算承载力：1.2x(1)+(3)+1.4x(5)x0.3验算挠度：(1)+(3)x0.31-3纵梁的主楞KN11.198.69计算承载力：1.2x(1)+(3)+1.4x(5)x0.3x0.6验算挠度：(1)+(3)x0.3x0.61-4纵梁的支架KN24.154/计算承载力：1.2x(1)+(3)+1.4x(5)x0.6x0.6+1.2x(2)2-14.4m高盖梁的底模KN/m2143.28115.9计算

26、承载力：1.2x(1)+(3)+1.4x(5)验算挠度：(1)+(3)2-24.4m高盖梁的次楞KN/m28.65623.18计算承载力：1.2x(1)+(3)+1.4x(5)x0.2验算挠度：(1)+(3)x0.22-34.4m高盖梁的主楞KN8.67.0计算承载力：1.2x(1)+(3)+1.4x(5)x0.2x0.3验算挠度：(1)+(3)x0.2x0.32-44.4m高盖梁的支架KN28.19/计算承载力：1.2x(1)+(3)+1.4x(5)x0.3x0.6+1.2x(2)2-52.8m高盖梁的底模KN/m293.3674.3计算承载力：1.2x(1)+(3)+1.4x(5)验算挠度

27、：(1)+(3)2-62.8m高盖梁的次楞KN/m18.67214.86计算承载力：1.2x(1)+(3)+1.4x(5)x0.2验算挠度：(1)+(3)x0.22-72.8m高盖梁的主楞KN5.64.46计算承载力：1.2x(1)+(3)+1.4x(5)x0.2x0.3验算挠度：(1)+(3)x0.2x0.32-82.8m高盖梁的支架KN19.20/计算承载力：1.2x(1)+(3)+1.4x(5)x0.3x0.6+1.2x(2)3-1梁侧模KN/m2（按梁高2800验算）71.2250.48计算承载力：1.3x(4)+1.4x(7)验算挠度： (4)3-2梁侧模次楞KN/m（按梁高2800

28、验算）21.415.2计算承载力：1.2x(4)+1.4x(7)x0.3验算挠度： (4)x0.33-3对拉螺栓KN（按梁高2800验算）12.2/计算承载力：1.2x(4)+1.4x(7)x0.3x0.6x0.95（1）4.4m高盖梁支架计算根据规范建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162），立杆承载力按下式计算：NAf轴心受压构件稳定系数，按照立杆长细比查规范附录D；长细比l0/i，i=15.94；l0=h+2a=1200+2x400=2000mm（顶层水平杆至支撑点距离按40cm计算），则2000/15.94=126,查表得=0.406。A立杆横截面面积（mm2）。A=424mm2。f钢

29、材的抗拉、抗压、抗弯强度设计值。按规范取值f=205N/mm2则Af =0.406×424×205=35.3 KN 经计算，高4400盖梁N=28.19KN<35.3 KN，结论：盖梁立杆稳定性满足要求。（2）4.4m盖梁底模计算（i）底模板计算盖梁底模均选用18mm厚覆面木胶合板，次楞间距L=20cm，模板抗弯设计强度取25N/mm2，弹性模量取8.0x103N/mm2，底模按三等跨均布荷载连续板，计算如下：面板按单位宽度B=1000计算：面板截面矩W=bh2/6= 1000×182/6=54×103 mm3惯性矩I= bh3/12= 1000&

30、#215;183/12=4.86×105 mm4允许挠度=L/400=200/400=0.5mm面板承载力计算：q1= 143.28 kN/m=143.28 N/mmM=qL2/10=143.28×2002/10=573120N.mm=M/W=573120/54000=10.6 N/mm2 =25 N/mm2（满足强度要求）面板挠度按3跨连续梁计算：q=115.9 kN/m=115.9 N/mm=KWqL4/100EI=0.677×115.9×2004/(100×8000×486000)=0.32mm=0.5mm（满足刚度要求）（ii

31、）底模次楞计算次楞采用10cmx10cm木方，间距20cm，搁置于“U形”支托的主楞上，主楞间距30cm。次楞按三等跨均布荷载连续梁计算如下： 搁栅按横向铺设,搁栅下主楞横向间距L=0.30 m100×100木方截面矩W=1.667×105 mm3弹性模量E=9×103N/mm2 （露天环境调整系数0.85，按7650计）惯性矩I=8.33×106 mm4抗弯强度=11 N/mm2 （露天环境调整系数0.9，按9.9计）允许挠度= L/400=300/400=0.75mm次楞承载力计算:q=28.656 kN/m=28.656 N/mmM=qL2/10=

32、28.656×3002/10=257904N-mm=M/W=257904/1.667×105=1.55N/mm2=9.9 N/mm2（满足强度要求）次楞挠度按两跨连续梁计算:q= 23.18N/mm= KWqL4/100EI=0.990×23.18×3004/(100×9000×0.85×8.33×106)=0.03mm =0.75mm（满足刚度要求）（iii）底模主楞计算主楞采用2根8#槽钢双拼，搁置于“U形”支托上，支托间距60cm。主楞上木方荷载按连续等距均布集中荷载布置，按三等跨两点集中荷载连续梁计算如下：

33、主楞桉纵向铺设，支架纵向间距L=0.6 m 槽钢截面矩W=5.79×103 mm3弹性模量E=2.06×105 N/mm2 惯性矩I=10.78×104 mm4抗弯强度=205 N/mm2 允许挠度=L/400=600/400=1.5mm主楞承载力计算:F1=8.6 kNM=0.311FL=0.311X8600×600=1604760N-mm=M/W=1604760/（4490x2）=178.7 N/mm2=205 N/mm2（设置2根牵杠，满足强度要求）主楞挠度计算:F2=7.0kN=2.716FL3/100EI=2.716×7000

34、5;6003/(100×206000×107800x2)=0.92mm =1.5mm（满足刚度要求）（3）2.8m高盖梁支架计算根据规范建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162），立杆承载力按下式计算：NAf轴心受压构件稳定系数，按照立杆长细比查规范附录D；长细比l0/i，i=15.94；l0=h+2a=1200+2x400=2000mm（顶层水平杆至支撑点距离按40cm计算），则2000/15.94=126,查表得=0.406。A立杆横截面面积（mm2）。A=424mm2。f钢材的抗拉、抗压、抗弯强度设计值。按规范取值f=205N/mm2则Af =0.406×4

35、24×205=35.3 KN 经计算，高2800盖梁N=19.20KN<35.3 KN，结论：盖梁立杆稳定性满足要求。（4）2.8m盖梁底模计算（i）底模板计算盖梁底模均选用18mm厚覆面木胶合板，次楞间距L=20cm，模板抗弯设计强度取25N/mm2，弹性模量取8.0x103N/mm2，底模按三等跨均布荷载连续板，计算如下：面板按单位宽度B=1000计算：面板截面矩W=bh2/6= 1000×182/6=54×103 mm3惯性矩I= bh3/12= 1000×183/12=4.86×105 mm4允许挠度=L/400=200/400=

36、0.5mm面板承载力计算：q1= 93.36 kN/m=93.36 N/mmM=qL2/10=93.36×2002/10=373440N.mm=M/W=373440/54000=6.9 N/mm2 =25 N/mm2（满足强度要求）面板挠度按3跨连续梁计算：q=74.3 kN/m=74.3 N/mm=KWqL4/100EI=0.677×74.3×2004/(100×8000×486000)=0.21mm=0.5mm（满足刚度要求）（ii）底模次楞计算次楞采用10cmx10cm木方，间距20cm，搁置于“U形”支托的主楞上，主楞间距30cm。次楞

37、按三等跨均布荷载连续梁计算如下： 搁栅按横向铺设,搁栅下主楞横向间距L=0.30 m100×100木方截面矩W=1.667×105 mm3弹性模量E=9×103N/mm2 （露天环境调整系数0.85，按7650计）惯性矩I=8.33×106 mm4抗弯强度=11 N/mm2 （露天环境调整系数0.9，按9.9计）允许挠度= L/400=300/400=0.75mm次楞承载力计算:q=18.672 kN/m=18.672 N/mmM=qL2/10=18.672×3002/10=168048N-mm=M/W=168048/1.667×10

38、5=1.0N/mm2=9.9 N/mm2（满足强度要求）次楞挠度按两跨连续梁计算:q= 14.86N/mm= KWqL4/100EI=0.990×14.86×3004/(100×9000×0.85×8.33×106)=0.02mm =0.75mm（满足刚度要求）（iii）底模主楞计算主楞采用2根48x3.5钢管，搁置于“U形”支托上，支托间距60cm。主楞上木方荷载按连续等距均布集中荷载布置，按三等跨两点集中荷载连续梁计算如下：主楞桉纵向铺设，支架纵向间距L=0.6 m 钢管截面矩W=4.49×103 mm3弹性模量E=2.

39、06×105 N/mm2 惯性矩I=10.78×104 mm4抗弯强度=205 N/mm2 允许挠度=L/400=600/400=1.5mm主楞承载力计算:F1=5.6 kNM=0.311FL=0.311X5600×600=1045333N-mm=M/W=1604760/4490x2=116.4 N/mm2=205 N/mm2（设置2根牵杠，满足强度要求）主楞挠度计算:F2=4.46kN=2.716FL3/100EI=2.716×7000×6003/(100×206000×107800x2)=0.6mm =1.5mm（满足刚

40、度要求）（5）梁侧模本工程盖梁及纵梁的侧模及支撑系统统一按2.8m高盖梁侧模设计。（i）模板计算底模选用18mm厚覆面木胶合板，次楞水平间距L=30cm，模板抗弯设计强度取25N/mm2，弹性模量取8.0x103N/mm2，底模按3等跨均布荷载连续板，计算如下：面板按单位宽度B=1000计，面板截面矩W=bh2/6= 1000×182/6=54×103 mm3惯性矩I= bh3/12= 1000×183/12=48.6×104 mm4抗弯刚度=L/300=300/400=0.75mm面板承载力计算：q= 71.22 kN/m=71.22 N/mmM=qL

41、2/10=71.22×3002/10=631980N-mm=M/W=836640/54000=11.7 N/mm2 =25 N/mm2（满足强度要求）面板挠度计算：q=50.48 kN/m=50.48 N/mm=0.667qL4/100EI=0.667×50.48×3004/(100×8000×486000)=0.71mm=0.75mm（满足刚度要求）（ii）侧模次楞计算次楞采用10cmx10cm木方，水平间距30cm，横挡间距60cm。次楞按三等跨均布荷载连续梁计算如下： 横挡横向间距L=0.6 m 100×100木方截面矩W=1.

42、667×105 mm3弹性模量E=9×103N/mm2 （露天环境调整系数0.85）惯性矩I=8.33×106 mm4抗弯强度=11 N/mm2 （露天环境调整系数0.9）允许挠度= L/400=600/400=1.5mm次楞承载力计算:q=21.4 kN/m=21.4 N/mmM=qL2/10=21.4×6002/10=770400N-mm=M/W=1004400/1.667×105=4.62N/mm2=11*0.9=9.9 N/mm2（满足强度要求）次楞挠度计算:qg= 15.2N/mm=0.990qgL4/100EI=0.990×

43、;15.2×6004/(100×9000×0.85×8.33×106)=0.31mm =1.5mm（满足刚度要求）（iii）对拉螺栓计算对拉螺栓采用16圆钢，间距30cmx60cm，采用蝶形卡扣住横档钢管。对拉螺栓承载力按下式计算：N < NtbNtb对拉螺栓轴向拉力设计值，14螺栓为17.8KN；经计算，高2800梁的对拉螺栓承受荷载N=12.2KN<17.8KN，满足要求。（6）纵梁支架计算根据规范建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162），立杆承载力按下式计算：NAf轴心受压构件稳定系数，按照立杆长细比查规范附录D；长细比l0

44、/i，i=15.94；l0=h+2a=1200+2x400=2000mm（顶层水平杆至支撑点距离按40cm计算），则2000/15.94=126,查表得=0.406。A立杆横截面面积（mm2）。A=424mm2。f钢材的抗拉、抗压、抗弯强度设计值。按规范取值f=205N/mm2则Af =0.406×424×205=35.3 KN 经计算，纵支架荷载N=24.154KN<35.3KN，结论：纵梁支架立杆稳定性满足要求。（7）纵梁底模计算（i）模板计算底模选用18mm厚覆面木胶合板，次楞间距L=30cm，模板抗弯设计强度取25N/mm2，弹性模量取8.0x103N/mm2

45、，底模按3等跨均布荷载连续板，计算如下：面板按单位宽度B=1000计，面板截面矩W=bh2/6= 1000×182/6=54×103 mm3惯性矩I= bh3/12= 1000×183/12=48.6×104 mm4抗弯刚度=L/400=300/400=0.75mm面板承载力计算：q= 62.16 kN/m=62.16 N/mmM=qL2/10=62.16×3002/10=559440N-mm=M/W=559440/54000=10.36 N/mm2 =25 N/mm2（满足强度要求）面板挠度计算：qg=48.3 kN/m=48.3 N/mm=

46、0.677qgL4/100EI=0.677×48.3×3004/(100×8000×486000)=0.68mm=1mm（满足刚度要求）（ii）模板次楞计算次楞采用10cmx10cm木方，间距30cm，搁置于“U形”支托的主楞上，主楞间距60cm。次楞按三等跨集中荷载连续梁计算如下： 搁栅按横向铺设，搁栅下主楞横向间距L=0.6 m 100×100木方截面矩W=1.667×105 mm3弹性模量E=9×103N/mm2 （露天环境调整系数0.85）惯性矩I=8.33×106 mm4抗弯强度=11 N/mm2 （露天

47、环境调整系数0.9）抗弯刚度= L/400=600/400=1.5mm次楞承载力计算:q=18.648 kN/m=18.648 N/mmM=qL2/10=18.648×6002/10=671328N-mm=M/W=671328/1.667×105=4.0N/mm2=11*0.9=9.9 N/mm2（满足强度要求）次楞挠度计算:qg= 14.49N=0.990qgL4/100EI=0.990×14.49×6004/(100×9000×0.85×8.33×106)=0.3mm =1.5mm（满足刚度要求）（iii）模板

48、主楞计算主楞采用2根48x3.5钢管，间距60cm，搁置于“U形”支托上。计算按主楞上木方为间距300mm的连续等距集中荷载布置，按三等跨集中荷载连续梁计算如下： 主楞桉纵向铺设，支架纵向间距L=0.6 m 钢管截面矩W=4.49×103 mm3弹性模量E=2.06×105 N/mm2 惯性矩I=10.78×104 mm4抗弯强度=205 N/mm2 允许挠度=L/400=600/400=1.5mm主楞承载力计算:F1=11.19 kNM=0.213FL=0.213X11190×600=102840N-mm=M/W=402840/4490X2=159.3

49、N/mm2=205 N/mm2（设置2根牵杠，满足强度要求）主楞挠度计算:F2=8.69kN=1.615FgL3/100EI=1.615×8690×6003/(100×206000×107800x2)=0.7mm =1.5mm（满足刚度要求）（8）支架构造设计立杆基础采用铺设10#以上槽钢，并设置可调底座。扫地杆：在可调底座上方立杆上设置纵横向水平杆，水平杆距地面高度应不大于350mm。竖向剪刀撑：模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，剪刀撑间距应小于或等于4.5m，剪刀撑的斜杆与地面夹角应在4560度之间，斜

50、杆每步均应与立杆扣接。水平剪刀撑：在扫地杆层、顶层水平杆层必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应不大于4.8m。顶层水平杆至支撑点间距离控制不大于400mm。扫地杆、剪刀撑设置位置及要求详见附图。5.1.2 609钢管组合支架（门洞）设计受交通影响，部分满堂支撑架下方须设置门洞供社会车辆及施工车辆通行，门洞采用609*16mm钢管沿车道方向搭设，钢管之间设置28c槽钢剪刀撑联接，钢管顶部设置50#H型钢钢（HM500x300x11x18）纵梁，纵梁上设置40#H型钢（HW400x400x13x21）横梁作为模板支护体系的底座。609钢管底部浇筑宽100cm*70110cm条形基础（由于港

51、城路路面标高不同，所有条基按顶面水平控制），在车流上游方向的条基前端向前延伸2m，浇筑120cm高防撞墙，并在其前端设置防撞警示门架，在条基上下游端部摆放不短于5m的预制砼导向防护墩。具体设计如下：5.1.2.1 组合支架结构设计组合支架从下到上由4个部分组成，分别是条基、钢管、纵梁、横梁，钢管与条基之间设置850*850*16预埋钢板用螺栓连接。（1）条形基础条形基础设置于车道两侧，条基宽11.2m，高70110cm（条基顶面控制水平），采用C30钢筋混凝土结构。条基主筋为HRB40016mm，箍筋为4肢HPB30010mm300mm，基础上方预埋厚度16mm钢板（底部焊22与钢板焊接）。考

52、虑的到车辆防撞需求，车道上游3m范围的条基高度增加至120cm，并在端部设置防撞墩、反光标等警示标识。（2）钢管钢管型号为609，壁厚16mm。钢管横向间距按照行车需求，统一为4.5m，其中，位于盖梁下方的钢管间距为2m，每根盖梁下设置3根（局部2根），其他范围的钢管间距为3.5m，设置宽度应满足施工需求及安全作业要求。纵向钢管与钢管之间竖立面设置一个剪刀撑，剪刀撑采用28c槽钢，与钢管采用焊接连接，详见下图示意：钢管联接示意图（3）纵梁及横梁钢管顶部纵向通长设置50#工字钢纵梁（联系梁），纵梁上部铺设40#工字钢横梁，横梁间距60cm。5.1.2.2 组合支架布置组合支架横断面图（一）组合支

53、架纵断面图（一）组合支架横断面图（二）组合支架纵断面图（二）组合支架横断面图（三）组合支架纵断面图（三）5.1.2.3 组合支架验算横梁布置样式见下图：组合支架上主要承受盖梁（见横断面图一及纵断面图一）、纵梁（见组合支架横断面图三及纵断面图三）、楼板的荷载，根据上部48模板支架的搭设间距需求，40#横梁间距为60cm，根据车道宽度、施工围挡、条形基础施工的需求，横梁为单跨悬臂梁，计算跨径4.7m，悬臂3.4m。（1）门洞H400横梁验算A、4.4m盖梁下方横梁验算4.4m盖梁纵横截面及支架位置见下图：序号部位载轴荷向力盖梁(按高4306mm计)备注1模板自重KN/m21.52支架自重（KN）0

54、.65支架高5.6m3砼及钢筋自重KN/m2112自重按26KN/m3计算4振捣砼产生荷载KN/m22水平面模板5单根立杆承载面积（m2）0.6×0.3纵向（行车方向）x横向（车站宽度方向），步距1.2m6单根立杆承载力25.81.2x(1)+(3)+1.4x(4)x0.3x0.6+1.2x(2)以盖梁下的组合支架为验算对象，横梁上方荷载为48钢管支撑架，沿横梁轴向的间距为30cm，根据前述，支撑架每根立杆计算荷载为28.19KN，横梁自重按均布荷载计算，计算简图如下（单位:mm）：40#H型钢（HW400x400x13腹板x21翼缘，r=24，GB/T 11263-1998）参数如下：截面面积A=219.5cm2 , 理论重量172kg/m ,惯性矩I=6.69x108 mm4 ，截面模量W=3.34x106 mm3 ，弹性模量E=2.06×105 N/mm2 ，抗弯强度=205 N/mm2 抗弯刚度=L/400=4500/400=11.25mm采用maidas计算结论如下：（i） 反力FA=238.3KN，FB=538.6KN（ii） 弯矩跨中最大106.5KN.m，支点处分别为-30.3 KN.m、-327.8 KN.m。（iii） 位移跨中最大-1.6mm，两端分别为0.7mm、-1