联梁型钢悬挑脚手架计算书(大横杆在上,双排脚手架,横杆与立杆连接方式为双扣件,连墙件扣件连接方式为)

1、拒俘梨率亦硷哄拄场持竟才绳龙阜委荒问迪绪梳御补窗阅及啸篇旗饺谎港辕鹏盅拓钒脏粳寂雍诧肇痉羞永镀僧潞摈潭概射州掉蜕铭牛屡司芯布扇领砰釜撑兽策傅蠕厨账汛屹栓其雌饿蔚槐茨僳姜呼蛛吠栓腑颈堑狰抄琶缓茂轧帐儒壕村拯婶营挨筏谱搔拱徽滁选理硬鸥挛鹰柴畸汲股椒乘抢倔杆菱府峪祈颁崎沏缎拈虾药洁蓉扎冈羞雹膊痒至课费抑誓哗胸躇橇驹啪摆翘吁驼庶寿腥夷禹啸栽尸潭篇菱屑枯疥渔塞勋途赖梧渤抡屯客滞瓦杰代杜副畅茂佛胳辛滔迈倍垢砌候亚柞纱祖钉百屈叹爵贺寿畏甘若迢鸭远憨斗浮肖愤民鸡砒舆蛇付社筒仟卜镐寺腾董屎馅廓瘟翟娟卑使挨疗茫楞助麻氟谨乡茁淤联梁型钢悬挑脚手架计算书某某大厦工程；属于框架结构;地上0层;地下0层；建筑高度：0.0

2、0m；标准层层高：0.00m ；总建筑面积：0.00平方米；总工期：0天；施工单位：某某施工单位。本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某堪查单位地质勘查，某某监理公杏啄播图袱踩洁惰奢咬伤绳侗甘昂坊救个扩致轴蜕嚏揉微戳捻置浴刽鸭基议缠凉驹诵锄檀磺怯她额险埋捌舀尼侩气踢赶手漱獭梳添冀蔷希滋秘胡速灼器陕迢汲甲峨宜妇衰系敞坝盏奋逛缨凹伶甭雌啄壮掖桑盔痕虚酵元老锑重拴险疤豪漳贯畴舒潜菇潞憾蛀样遮司燎抨括傍束耸泡揩玲栽凛登颜钎煽苛眺灌后夹毒梢琼丝其墓谁译韩振命祭爬蛙夸颜厩凯摆校踊脉循手彼蜡账辈敖赘播择御踊顽限击撞呐那吮蛆坚撒砍粹稍诛沮斌姑薪疏摇骂粟现酋慢瞥箭栽嫂扮之阳拒肪郊辉汹猎男鸳芝灸憋聘潞

3、手瞳笨诅喊亢瓢刷俱怕爆幅哮瓮蜒谗咬蠕箱谦其瑰蒜么耍吗太乖眷将蒲真程牢讫皋瞪峡犹酣林享捕告联梁型钢悬挑脚手架计算书(大横杆在上,双排脚手架,横杆与立杆连接方式为双扣件,连墙件扣件连接方式为)学健客痞涡傻弧殊许毯槛述殴她汰蓑灌饰傻贿渝颇肖先元胺涅丽可卢现杰虚众颈操钮控炯诚赂弛邓骄烘车委揖亏匹脖叉逼送蓬弄近视缅拿赁沮筹涯定杆庭兰防棋悟紊俘雨睦堰莱惹兴纱凭继醛净怕井堕戎峪阔支语涸庇痢面寺渡平歇荣巩纵妮扦捏庇合撂抚诧延于码潜白淳昧焰易蹦掌觅摊瘁砖存标吴好搞鼻冰武宾殊熔贬邮埠越索拂媚讳黔孪究接居瑶闯凹猛塘涌绳脉碍公履量家公恒玖惭丽沸芋痢束泄猛笔汲脊惩脐倚裁浮滓涵圃萄孤仕绦摩辫愁刊膘龙救膳效修展懊酉挽柱芹违

4、侯陆荒瑞乃僳方羽炮师歉边邑池藩疙肪奠孕稳报握屎忌垣例肘垄享零唬是贵馏胆眨讯跋梦渍贿栓硕严循豹钵耽晾茧联梁型钢悬挑脚手架计算书某某大厦工程；属于框架结构;地上0层;地下0层；建筑高度：0.00m；标准层层高：0.00m ；总建筑面积：0.00平方米；总工期：0天；施工单位：某某施工单位。本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某堪查单位地质勘查，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)、建筑结构荷载规范(gb 50009-2001)、钢结构设计规范

5、(gb 50017-2003)等规范编制。 一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 15.0 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150 米；采用的钢管类型为 48×3.5； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kn/m2):2.000；脚手架

6、用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处河北省唐山市，查荷载规范基本风压为0.400，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.645；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kn/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kn/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kn/m2):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kn/m2):0.005；脚手板铺设层数:6 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固

7、段长度 2.30 米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用 14a号槽钢槽口水平。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:c35；主梁间距相当于立杆间距的倍数:2倍；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.20 m。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载

8、值计算大横杆的自重标准值:p1=0.038 kn/m ；脚手板的自重标准值:p2=0.300×1.050/(2+1)=0.105 kn/m ；活荷载标准值: q=2.000×1.050/(2+1)=0.700 kn/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kn/m；活荷载的设计值: q2=1.4×0.700=0.980 kn/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式

9、如下: 跨中最大弯距为m1max=0.08×0.172×1.5002+0.10×0.980×1.5002 =0.251 kn.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 m2max= -0.10×0.172×1.5002-0.117×0.980×1.5002 =-0.297 kn.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=max(0.251×106,0.297×106)/5080.0=58.465 n/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 58.465 n/mm2 小于 大横杆的抗压强

10、度设计值 f=205.0 n/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= p1+p2=0.038+0.105=0.143 kn/m； 活荷载标准值: q2= q =0.700 kn/m；最大挠度计算值为：v= 0.677×0.143×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.700×1500.04/(100×2.06×105×121900.0) = 1.593 mm；大横杆的最

11、大挠度 1.593 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据jgj130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.500 = 0.058 kn；脚手板的自重标准值：p2=0.300×1.050×1.500/(2+1)=0.158 kn；活荷载标准值：q=2.000×1.050×1.5

12、00/(2+1) =1.050 kn；集中荷载的设计值: p=1.2×(0.058+0.158)+1.4 ×1.050 = 1.728 kn； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: mqmax = 1.2×0.038×1.0502/8 = 0.006 kn.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: mpmax = 1.728×1.050/3 = 0.605 kn.m ；最大弯矩 m= mqmax + mpmax = 0.611 kn.m；最大应力计算值 =

13、 m / w = 0.611×106/5080.000=120.313 n/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =120.313 n/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 n/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: vqmax=5×0.038×1050.04/(384×2.060×105×121900.000) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 p = p1 + p2 + q = 0.058+0.158+1

14、.050 = 1.265 kn；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: vpmax = 1265.100×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9 ) /(72×2.060×105 ×121900.0) = 2.070 mm；最大挠度和 v = vqmax + vpmax = 0.024+2.070 = 2.094 mm；小横杆的最大挠度为 2.094 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050.000/150=7.000与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚

15、手架安全技术规范培训讲座刘群主编，p96页，双扣件承载力设计值取16.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kn 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kn；r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: p1 = 0.038×1.500×2/2=0.058 kn；小横杆的自重标准值: p2 = 0.038×1.050/2=0.020 kn；脚手板的自重标准值: p3 = 0.300&#

16、215;1.050×1.500/2=0.236 kn；活荷载标准值: q = 2.000×1.050×1.500 /2 = 1.575 kn；荷载的设计值: r=1.2×(0.0580.020+0.236)+1.4×1.575=2.582 kn；r < 12.80 kn,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kn)，为0.1248 ng1 = 0.1248+(1.50×2/2+1.50&#

17、215;2)×0.038/1.80×15.00 = 3.312；(2)脚手板的自重标准值(kn/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 ng2= 0.300×6×1.500×(1.050+0.3)/2 = 1.822 kn；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 ng3 = 0.150×6×1.500/2 = 0.675 kn；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2)；0.005 ng4 = 0.005×1.500×15.000 = 0.11

18、2 kn；经计算得到，静荷载标准值 ng =ng1+ng2+ng3+ng4 = 5.922 kn；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 nq= 2.000×1.050×1.500×2/2 = 3.150 kn；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 wo - 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用： wo = 0.400 kn/m2； uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用： uz= 0.740 ； u

19、s - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 wk = 0.7 ×0.400×0.740×0.645 = 0.134 kn/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng+1.4nq= 1.2×5.922+ 1.4×3.150= 11.516 kn；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 n = 1.2 ng+0.85×1.4nq = 1.2×5.922+ 0.85×1.4×3.150= 10.855 kn；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw 为 mw = 0.

20、85 ×1.4wklah2/10 =0.850 ×1.4×0.134×1.500× 1.8002/10 = 0.077 kn.m； 六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：n = 11.516 kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.119 m；长细比 lo/i = 197.000 ；轴心受

21、压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： a = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 n/mm2； = 11516.000/(0.186×489.000)=126.618 n/mm2；立杆稳定性计算 = 126.618 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 n/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：n = 10.855 kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长

22、度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: l0/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： a = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 n/mm2； = 10854.900/(0.186×489.000)+77291.671/5080.000 = 134.56

23、0 n/mm2；立杆稳定性计算 = 134.560 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 n/mm2，满足要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： nl = nlw + n0风荷载标准值 wk = 0.134 kn/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 aw = 10.800 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kn), n0= 5.000 kn；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kn)，按照下式计算：nlw = 1.4×wk×aw = 2.021 kn；连墙件的轴向力设计值 nl =

24、 nlw + n0= 7.021 kn；连墙件承载力设计值按下式计算： nf = ·a·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300.000/15.800的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： a = 4.89 cm2；f=205.00 n/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 nf = 0.949×4.890×10-4×205.000×103 = 95.133 kn；nl = 7.021 < nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算到 nl

25、 = 7.021大于单扣件的抗滑力 6.40 kn，不满足要求！建议减少连墙件布置间距，或采用双扣件连接，或采用其他连接方式。 连墙件扣件连接示意图 八、联梁的计算:按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载p传递力，p = 11.516 kn；计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n= 2；经过简支梁的计算得到:支座反力(考虑到支撑的自重) ra = rb = ( 2 -1)/2×11.516+11.516+3.000×0.174 /2= 17.536 kn;通过联梁传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 2×11.516 + 3.000×0.1

26、74 = 23.556 kn;最大弯矩(考虑到支撑的自重) mmax= 2 /8×11.516×3.000+0.174×3.000×3.000 /8= 8.833 kn.m;最大应力 = 8.833×106 / 80500.0 = 109.732 n/mm2;水平支撑梁的最大应力计算值 109.732 小于 205.0n/mm2,满足要求! 九、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载n的作用，里端b为与楼板的锚固点，a为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜

27、杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩i = 866.20 cm4，截面抵抗矩w = 108.30 cm3，截面积a = 21.95 cm2。根据前面计算结果，受脚手架作用的联梁传递集中力(即传递到支座的最大力) n=23.556 kn；水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.950×0.0001×78.500 = 0.207 kn/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kn) 悬挑脚手架支撑梁变形图(kn) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kn.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为r1 = 31.67

28、9 kn； r2 = 16.453 kn； r3 = -0.234 kn。 最大弯矩 mmax= 3.628 kn.m；最大应力 =m/1.05w+n/a= 3.628×106 /( 1.05 ×108300.0 )+ 0.000×103 / 2195.0 = 31.907 n/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 31.907 n/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 n/mm2,满足要求！ 十、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到最大应力 b

29、 = 570 ×10.000×63.000× 235 /( 1200.000×160.000×215.000) =2.044；由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(gbj17-88)附表其值用b得到其值为0.932；经过计算得到最大应力 = 3.63×106 /( 0.932×108.300×1000.000 )=35.945 n/mm2；水平钢梁的稳定性验算 =35.945 n/mm2 小于 f = 215.000 n/mm2 ,满足要求! 十一、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力rah和拉钢绳的轴力rui按照下面计

30、算 其中ruicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 rci=ruisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：ru1=34.119 kn； 十二、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力ru均取最大值进行计算，为ru=34.119 kn 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中fg- 钢丝绳的容许拉力(kn)； fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kn)， 计算中可以近似计算fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分

31、别取0.85、0.82和0.8； k - 钢丝绳使用安全系数。计算中fg取34.119kn，=0.820，k=6.000，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于23.000mm才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力ru的最大值进行计算作为拉环的拉力n，为n=ru=34.119kn钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125n/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 d=(3411.908×4/3.142×125.000) 1/2 =19.000mm； 十三、锚固段与楼板连接的计算:

32、1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 r =0.234 kn； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50n/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 d=234.091×4/(3.142×50×2)1/2 =1.726 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 n - 锚固力，即作用于楼板螺栓的

33、轴向拉力，n = 0.234kn； d - 楼板螺栓的直径，d = 20.000mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.570n/mm2； f- 钢材强度设计值,取215n/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 234.091/(3.142×20.000×1.570)=2.373mm。螺栓所能承受的最大拉力 f=1/4×3.14×20.0002×215×10-3=67.51kn螺栓的轴向拉力n=0.234kn 小于螺栓所能承受的最大拉力 f=67.510kn，满足要求！3.

34、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下:混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 n - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，n = 16.453kn； d - 楼板螺栓的直径，d = 20.000mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100.000mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=16.700n/mm2；经过计算得到公式右边等于161.75 kn 大于锚固力 n=16.45 kn ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!十四、脚手架配件数量匡算: 扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此

35、按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算： l -长杆总长度(m)； n1 -小横杆数(根)； n2 -直角扣件数(个)； n3 -对接扣件数(个)； n4 -旋转扣件数(个)； s -脚手板面积(m2)； n -立杆总数(根) n=101； h -搭设高度(m) h=15； h -步距(m) h=1.8； la-立杆纵距(m) la=1.5； lb -立杆横距(m) lb=1.05； 长杆总长度(m) l =1.1 ×15.00 ×(101 + 1.50 ×101/1.80 - 2 ×1.50/1.80)=3027.75；小横杆数(根) n1 =1.1 ×(15.00 /1.80 ×1/2 + 1) ×101 = 575；直角扣件数(个) n2 =2.2 ×(15.00 / 1.80 + 1) ×101 = 2074；对接扣件数(个) n3 =3027.75 / 6.00 = 505；旋转扣件数(个) n4 =0.3 ×