钻孔灌注桩的计算和配筋

1、钻孔灌注桩的计算和配筋北京市桩基研究小组© 1994-2013 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserve21 W.C1© 1994-2013 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserve21 W.C1建筑物桩基在地震荷载作用下的受力分 析实际是一个动力计算问题。地震时，地震 波通过土介质以弹性波形式向四周传播，土 层振动引起桩基础的报动，桩基础振动能量 又传给上部结构，上部绪构振动

2、反过来又以 惯性力作用于桩基础和地基上，瞬时间桩承 受了附加的垂直荷载、弯炬和水平剪力。在 地震中上部结构-桩-地基土，三者相互作用 比较复杂。近年来国外虽已开始研究试用动 态法计算，但须要一个探索过程。目前，桩 基的抗產设讣大部分国家仍以静力法为主， 即将上部结构(或包括地下部分)所受水平 力作为桩基的荷栽进行计算。本文根据铁 路工程技术规范第二篇“桥涵”(简称 “铁规”)和工业与民用建筑抗農设计规 范(TJH-74 )的规定，结合北京“前三 门”工程和天坛小区一些桩的水平荷载试验 结果，提供一个设计计算参考资料。灌注桩一般为元形钢筋混凝土截面，在 轴力、弯矩和剪力共同作用下的正截面强度 计

3、算在规范“TJ10-74”中没有明确规定， 经多种方法计算结果比较，文献m的方法 比较切合实际。最后结合北京“前三门”统建高层住宅 建筑采用钻孔灌注桩的设计计算，列举了较 详细的计算实例以及1976年唐山地震津唐地 区桩基農害调査概耍，一并提供大家参考。一. “前三门”工程桩基抗水平力试验在“前三门”统建工程中，对7根0400 毫米灌注桩、2根250X250毫米预制桩进行 了水平静栽试验，结合以前在天坛小区的26 根灌注桩水平静载试验结果简介如下，具体 内容详见文献2。1单桩水平容许承载力根据单向多次加卸荷水平静力试验所得 水平力-位移曲线，开始突变点(相同荷载 增址下，位移增杲明显增大)的前

4、一级荷载 为临界荷载，并以此作为单桩容许水平承载 力，见表1。表1瞥配筋标号临界荷载H；(t)水平位移Yt (mm)©400淞注桩20U612455.01245250X250预制柱3004虫1625354.57.0表1为桩顶A由吋的单桩水平容许承裁 力，当桩顶加有单桩垂直容许承载力90% 时，其水平容许承栽力还可提為1252.50 倍。2 桩顶自由状态下桩身弯矩的分布由测得桩身钢筋在不同水平力作用下的 应力值，然后计算出桩身最大弯矩值，见表 203 土的水平抗力系数实测值用桩在临界荷载利对应的水平位移 Y/乍为确定桩侧土抗水平力系数的标准c 试验表明，影响抗力系数的主要是靠近桩顶 部

5、分土层的好坏，“前三门”工程这部分土 质多为砂粘填土或房杂土，按试验结果求得号人土探(m)桩 径(mm.配筋混餐土标号水平力(t)水平位務<mm)(tm)的採度(m)弯度 第点50119.81C42061630040.90251.283401.122.82501-49.00©420616SOO61.331.343.0920118.84©3963*1211820041.802.530.664.0020228.58039520122 01820Q76.203.50现有不同计算方法的土水平抗力系数，见表3。、5茶土系数 质、张氏堆k(t/ms)C值法C

6、(t<mz)K 一法K(t/m$)m法较松稍密填土30002500300002000中密一较密填土900018*)00700015000120000150000600013000注，表列敎整为规期®向加却祈妹果的实测敎卑， 当用干长期水平餡我或反复水平荷载的，为安 全计衣中救值可祈诚50%.实验衣明，桩身穹 矩值以c值注和m拄比较接近实側结果，张 氏法偏小.K一法僞大。二、桩基的受力分析1 基本假定(1)桩基在垂直、水平荷载和弯矩共 同作用下，桩侧和地下室以及承台侧壁土壤 均具有稳定桩基和抵抗外力的作用。对土的 弹性抗力参数的分布规律和大小参照文 献31和“铁规”按m-法计算。

7、即土的弹性 抗力地基系数在地面或桩顶处为零，随深度 按直线增长.表达式如下，Cy=my； Co = mm、( 1 )式中5桩顶下深度y处土壤的水平地 基系数(T/m3),Co桩底深度h处土壤的水平地基 系数(T/m»)>分别表示土的水平或竖向地基系数随深度变化的比例系数 (T/m*)。非岩石类土的尬、尬。数据，除前面介 绍的北京测试结果外，“铁规”中桩在地面 处水平位移小于6毫米时的参数如表4。土 的 名 称1流电性粘华土 I" 1 缺泥3005032轻塑性粘*土 1>厶二九5、粉细砂500-10003硬垫性帖性土05A"0.细.中砂100020004

8、半干硬的牯性土.祖砂200030005砾砂.轴砾砂.脈石土.碎石卵石土300080006块石土.煤石土8000-12000注，当结构在地而处的位移大于6毫米时.应适 当降低, 北京左天坛及“前三门”工程的实測数据均 比上表数值大有待进一步试验研究, 一般地层可化为三层不同性质土层，其折第 m值可矣照图1.按(2)式计算，m_+ms(2hi+2h + hj(2 >0严工JC图1三层土的m他折算图(2)桩基计算 简图可根据上部结构 和基础类型具体情况 确定。当上部结构为 大模板承重剪力墙结构并有地下室时，可将带墙的纵横交叉的条 型承台视为绝对刚体、将桩视为桩身弹性固定于土中的柱、桩顶与基础承

9、台固结的框架 © 1994-2013 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserve21 W.C1结构来分析（见图2 ）,因而群桩中毎根桩 顶所受水平剪力Q。与弯矩M。均相等，仅 轴力随各桩所处位置不同 而不同。（3 ）桩的计算宽 度，桩侧土在承受处平荷 载时，实际上是在地基中 空间受力。而简化计算是 将桩当作平面受力來考 虑，其计算宽度6规定如 下*7777.H +图2桩基计算简图1）单根桩的计算宽度6如表5所示。表5桩的尺寸桩计算宽度b°（m矩形註元形桩当桩径d或宽度 b>

10、;lmbo b +【bo=O.9Cd +1)当桩袒d或宽度 b<rbo*5b+D.56=0.9(l5d+05)2）当桩基下面位于外力作用面内数根 桩组成时（图3 ）,还应乘以桩间互相影响 系数K：当桩间净空 匚 o A0 6h °,K= 1 i当桩间净空SC0.6札时，K值按（3 式确定式中 m = （3d + l）,表示桩埋入土中的计 算深度（m）!C随一列桩轴上桩的根数n而异 的系数，如表6所示。表6毎列桩根数n123A4系数C1.0522图4（4）可以同时 考虑地下室承台侧壁 土反力与桩共同承受 水平力进行计算。地 基水平弾性抗力系数 的分布如图4所示。

11、图中 X地下室及承台的有效高（mh叫-地下室及承台侧壁土的地基水平抗力系数，随深度变化的比例系数（T/m< ） o（5）桩的变形系数a,及对桩身所受 弯矩My、剪力Qv的实际影响深度队 可按 下式计算*桩的变形系数幺=;/勢-式中 EI=0.85EhI（ 5 ）Eh混凝模最（T/E ）,I 桩截面惯性矩（）。当桩长时为刚性桩,当桩长h>-时为弾性桩。实际上绝大多数属于弹性桩，因此这里 介绍的计算方法主要是指这一类（对于刚 性桩或高承台情况可参阅“铁规"及文 献）o当桩顶为固结，作用有外力（轴力、水 平剪力、弯矩等时.对桩身产生的弯矩、 剪力的实际影响有效深度予=等（单位：

12、米）（6 ） 在桩深心竽处，可认为My、Qy均 等于零。2.基本计算公式（1 ）根据力学假定，桩作用于土上的 横向压应力b”锌丁桩身上各点横向位移“ 与该点土的橫向地基系数Cy的乘积。由于 Cy是随深度y变化的，即c”=my,所以 在任一 9处作用于桩身的水平反力则为mgbg干是.固定干土中的弹性桩的弹 性曲线微分方程为利用審级数积分法可求得上式的解，即 可求得沿桩身各点的横向位移丄、转角卩、 弯矩M、剪力Q以及桩侧土压力的具体 让算公式（8 ）：（2）计算步序及有关参数（当几=4.0 时”1）当桩底置干非岩土地基中时，首先 求每根桩顶作用有单位横向力（Q°= 1 ） 或单位弯矩（M

13、°= 1 ）时的桩顶横向位移 H（=0QQ=§1）,或 §Qm=°3 和转角叭（= 或转角兔（=6“=久），见图6。© 1994-2013 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. hUp:/A¥WW.cnki.nelx=%4+晋 B】+jy厂 g+_rDi(P =axozl2 +卩月2 + 忑C,+ 2_d十 alEl 5M=aEi(<u/4, + Wu3s)+ MoC3+勢Q=a2El(axcAt-cp0Bt)+aM

14、76;C； -QvD.如B|a 1I _ 0 O 丄 Qo D(8)Zq二碇T（BR-BR）+Kh（B2D,-BQ）X厂缶B J匚氐而芹乔；roETx士比（4£一4/）_ © 1994-2013 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. hUp:/A¥WW.cnki.nel式中He、J M。、Q。表示桩顶处的水平 位移、转角、弯矩及剪力,4|、B" 5、 D,、A2D为影响系数，可按不同换算 探度（h=ay ）按文献3査表求得。但一股情况下，k=ah4

15、,即可按 人=4.0査表计算。上述影响函数在本文算例 中已经列出，所以不必査表。沿桩身M、 Q、及"z的分布变化规律见图5。（AQ 心403）-卜©（/121）4_21.6）x （A*厂4旦）+忑（A*,-比匕）r l.式中 K、=定0：当人=4.0时，（9）式可简化成（9）'式:图56L751oeF1.625（1吨）2）当刚性承台基底产生各种单位位移 时（如竖向亠=1 ,横向/严1 ,转角爭= 1儿求出每根桩处所引起的四种力（“、23 &=务欝（粉吨） © 1994-2013 China Academic Journal Electronic P

16、ublishing House. All rights reserved. hUp:/A¥WW.cnki.nel內、p$及p,)的基本数值。a. 当承台基底沿竖向产生单位位移时， 在桩顶处引起的轴力宀<10)而+式中E系数、对摩療桩'9 打入或振动沉人者£ = 钻孔桩f =-|-；柱桩F = 1,E、A -桩的混凝土模量和横截面积； 力。一桩底计算面积。对摩擦桩为毎 桩四周自桩顶地面按务(0 为桩周土的平均内燈擦角)向 下扩散至桩底面面积，当此面 积大于按桩底面中心矩计算的 面积时，则采用按桩底中心矩 的计算面积，详见算例)C。基底土的竖向地基系数，C

17、6;=b. 当承台基底沿水平方向产生单位位 移时，在桩顶所产生的横向力心(见图7)：宀=石石二疔(ila)C当承台基底沿水平方向产生单位横向(116 )位移时.桩顶处所引起的弯矩P昇成基底顺 桩顶面弯矩方向产生单位转角时，在桩顶所 引起的横向力宀(见图7 )：d 将座标原点设于桩群平面重心处(图8 ),根据结构力学形变法.按下式即可求 得刚性承台基底处的竖向位移:水平位移:绕O点转角：弓呼二泸(12)上式中5=叫,+虽尹仏久+加"4+举泸图8(13) n<i行桩的根 数：B。一承台及地下 室侧壁抗横 向力的有效 宽度。(3按下式求得每根桩顶处的轴力N,、剪力Q。及弯矩Nt=(b

18、±xt)pxQo=aPi BP3( 14 )叭7卩4一呱-般设计即按上式求出各桩顶的N,、Q。、M。后，即可计算桩的配筋。如需求出 沿桩身分布的M”、Qv及口时可参阅算 例，用列表法进行计算。三、元形截面桩的强度及配筋计算24在建筑物桩基中.短根桩随其所处位置 不同，在外力倾覆弯矩M、横向力Q以及轴力N的组合作用下，实际是处于偏心受压、受弯或偏心受拉状态, 如图9所示。元形截面钻孔灌 注桩正裁面强度的计 算建议如下，I 基本假定（1）沿周边均 匀配遡纵向钢筋的数 燉不少于6根；同时还受剪力作用,（2 ）受拉钢筋先达到抗拉强度的构 件，其中和轴位置可按元心角确定，混凝土 受压区面积及合

19、力点位迓应按割元进行甘 算；式中N轴切K安全系数（考虑抗黒荷载 组合时，K=O.8X155= 1.24）;No元形截面的轴压力，N9RaA-R9AftR°混凝土抗压强度：M大小偏心交界处（ =KN + Rg.Ag<0.5）的截面界限强度.N严1994-201 hina Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reshtl 25 mnki.nc(18 )式中2沖昨_网叫航匹代-1.667(l+O.6-)0w+l667(l +(19)（3 ）受拉钢筋先达到抗拉强度的构 件，受压区混凝土的极限应力图形取矩形，

20、极限应力取弯曲抗压设计强度Rwy< 4 ）当受拉和受压区钢筋均能达到各 自的设计强度时，其应力图形均取矩形；且 其屮和轴与受压区混凝土之中和轴相重合。2 受弯构件当&仇<0.37 时（15 ）或 1 667九+1.667 口 亠：_才Kw，A，vr>r9 =0 （ 16） 式中a钢筋距元心的半径：r元形半径；化配筋特征值，化=等討R。-一钢筋设计强度；兀混凝土弯曲抗压设计强度,M弯矩，K安全系数$血配筋面积；A 元截面面积。3 .偏压构件当。"0.8, a<037时Q.5RwAf%相应于截面界限强度皿的偏心距，4 健拉构件AJkn=n=1+強1 Rg-

21、A0Q1.0（系数【，经计算分析对截面强度影 响较小，因此.实际应用中可取£ = 1.0）|N玖截面的轴拉强度，N讥兔一偏心距，e严怜截面抗鸾强度，MpuRyV. /而7乂久（1一06久）。计算 配筋时，式（18可改用式 （19）t1994-201 hina Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reshtl 25 mnki.nc5 偏拉时的受5?校孩桩身受压（偏压）时承受剪切，一般情况 下问题不大。当桩身处于偏心受拉时,桩顶混 凝土因受拉可能已经开裂，这时再受剪切是 最不利的状态。对这种受力状态的验算尚无

22、确切资料.建议用如下两种方法，供参考。（1）按拉-剪组合应力公式校核（20）式中s：偏拉时钢筋受拉应力；o Rg S尸亍%钢筋设计强度;K 实际安全系数;Z一钢筋抗剪应力,t=1.33Q桩身所受剪力）久一钢筋面积。（2 ）将剪力变 换成钢筋拉力（图10） 设 T =Q“（表示剪切给纵囹W 筋拉应力的増量）.+尺0爲(21 )符号同上。四、廿算实例1 “前三门” 202号住宅桩基计算（1）计算资料：详见文献4。具依 数据如下（图11）：N=8650吨.整个计算单元全长47.54 米，桩总根数允=254根.采用H00钻孔灌 注桩.有效桩长9.5米.桩距约1.2米， 2从切=3830米為边桩距座标原

23、点¥目离£ =6.14 米；8度地震力作用下：M = 14200吨米.H°=526吨）9度地震力作用下：M=28400吨米,H。=1032 吨；桩混凝土 150号.Ea=23X105吨俅I ©400桩 A = 7t X0.22 =0.1256米為I =-X0.44=1.256X 10-3 米 °,EIu 085比/=2455吨米地下室侧壁部分：w=500/米“杂 填土），桩底考虑有虚土影响，肌。一律釆 用2000吨/米3桩侧部分：为对比仇值的不 同影响取了四种： m=500吨/米"考虑最不利情况）； 按铁路工程技术规范（以下简称 “铁

24、规”）参数（按图1,取三层土折算值），杂填土 "=500, h t =2.6 米砂 2=1000, h:=4.8 米砂卵石 尬严2000,山=21米 +h 2 + =9.5 來771（/1? + 叫（2仏 + h2）h, + w.（2h| 卜 2h.+h.）h. m=tl=:-= 1356吨/米 $ m=2000吨/米134-2013 C liina AcxJmic Journal Electronic Publishing House. All rights rcscrvvcttp;/www.enr 按202号工程试桩给果,建议取下值核算，地下室侧壁部分加“ = 1000吨/米 考

25、虑地基条件较好时加=4800吨/米4。本算例先以“=500, m=2000,mu = 200077/0计算女j下，其余结果比较见表 10。（2）桩的变形系数。及影响深度卩 饥=39 + ）=3（04+1）=42 米，L°=08米.-(1.51X0.82 - 0.872)X10-e毎列桩数n =11根4, AC =0.45=1.704X103 吨 / 米b尸0.9(l5d + 0.5)(C+；6 h：)q 一-0.87X107Pl戸厂阳一04813X10f=0.9(1.5X0.44-0.5)= 1.808X10沌X(0.45+与举24)=0.62 米仝0仝2 1.51X10"

26、0.82X10"3占評嗓2=0.87 h =95米竽=287米.属于弹性 桩。-44"a 0.87=4.6米（需要配筋最小深度）（3）桩的受力计 算图12桩长9.5米，土的内摩擦角0取20° （图12）加tg-=95tg卑一=083> 乎 =0.606'=113米'.Pi=2lT3Z丽十市7=1=0.5X9.5 ,123X105X0.1256'十 2000X9.5X1.13= 15868吨/ 来.2.4412.4411 =匚丽厂=0.87吹2435= 1.51X107 米/吨x 1.7511.751fl 53 »E10.87

27、X2455=0.82X1()71/ 吨/米§ 125_1.625°3斬=017 rX 2455=087X10T/吨° M7-V=3.137X10 惋米1）不考虑承台及地下室侧壁土反力影8650响了 z=勿妙=254 X15868=4030X10' 丁“=2 叫宀=254X1.704X 10s=432.8X1()3=254 X3.137X 诃+3330 X15868 =61571X10儿=-2心久=一 254 X1.808 X 10= -459.2X 13"竖向变位5=诰=篇篇=2146毫米8度时，“地震水平位移了 “HfsMI人舁"一人

28、/=61571X0.526+459.2X14.2=两:=1.47毫米(9 度时 a =2.941®米) 基础转角R= VaaM-冬_ 432.8X14.2+459.2X0.526=一-432.8 X 61571-4597?=0.000242弧度(9度时为0.000483弧度)© 1994-2013 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserves27* ki.nct毎根桩顶弯矩M°=B 久一"严0.000242X3.137 X103-0.00147X1.808X

29、108=-19吨米（9度时为一38吨米） 剪力Q 严妙28久=000147>< 1.704X10' 一 0 000242 X 1.808X109 =2.07吨 （9度时为4.14吨）外排桩轴力M = （b±B 巧卩=（0.002146±0.000242 X 6.14）X1586857.63吨10.47吨9度时M = （0.002146± 0 000483 X6.14）X1586881.11吨1 一 13.01 吨2）考虑承台及地下室侧壁反力彫响 因地下室一侧有沿墻坡道和窗井测壁 抗侧向土反力的有效高度取心=25米， m»,=500吨

30、/ 米。cnmnhn=1250吨 / 米'y b b =nipl =4030 X108GBaC.h“=加 Z+2=432.8 乂 10s47.54X1250X2.52=507 X103+加应e+笛尹-=61571X 108 +1250X47.54X2.5*12=61649儿产一勿Q+旦譽- = -459.2X10$1250X47.54X2.52'一 397.3X10b =0.0021468度时：61649X0.526+397.3X14.2 * =397.32= 1.22毫米（9度时为244毫米） _ _507 X 1£. 2+397.3 X 0.526卩=乂 C164

31、9二 3防=0.000238弧度（9 度时为0.000476 弧度）每桩桩顶，Mo=O.000238X337X 10* 0.00122 X1.808X10J = 1.46lMi-米 （9度时 292吨米）Qo=0.00122X1.704X105-0.000238X1.808X103=l.C5吨 （9度时3.3 吨）M=（0.002146 ± 0 000238X 6 14）X15868 57.24吨10.86 吨9 度时 <=（0.002146+0.000476X6.14）X15868_J 80.43吨_ -12.32吨一般工程桩的受力计算到此即可进行配 筋计算。为了进一步了解沿

32、桩身弯矩、剪 力、侧力分布规律，下面再按式（8 ）列表 7、8、9计算如下，供参考之用，沿桩身分布的弯矩Mv=aEJ（a%43 + 0°B3）+陆当 S>4.0.式中C$、D3 均可用丘=4的值，如表7所列。co = 19OO=（一 0.000242）不考虑侧壁反力%- 0.000238考虑侧壁反力。m=2000ax0=aa =0.87X0.00147=（0.001279） 、0.87X0.00122=0.00106a =0.87”（-19吨米）1.46吨米Q。（2.38 吨）= 1.9 吨aEI=O.87X2455=2136沿桩身分布的剪力Q=a,E/(ar044+<P

33、eB4)当心0时,式中久、B, Co 均可按A =4.0的值.如表8所列。讪_(T65吨)，° _(207吨)7° -1.27吨 °。一 1.65吨疋 E!=0.87X 2455 = 1858沿桩侧土的反力不宀十 aa2El C,丄Q j+ eF0'当心4.0、式中缶、J3k G、0均可 按*=40的值，如表9所列。_?=(一0.0002782) M=-(0.001022)a -0,0002736 'aQ7= -0.000785a3El =0.87l X 2455=1616.63Qo _(0.001279)a3 El = 0.00102计算结果如表

34、10所示。2.“前三门” 504号住宅楼桩基计算(1)计算资料地上13层，地下一层，倾懐弯矩M,基 底水平剪力H,以及垂直荷载N均取到承台 底。自振周期按8度设计经验公式，Tt = 0.045X层数=0.045X13=0.6 秒；当 9 度 校核时，将周期乘以延长系数12即匚=12 X0.6=0.7 秒。2=3114吨.计算单元仝长Bo = 159 米，取16米；总桩数"=78根，无外桃桩， 有效桩长10.5米,0400毫米钻孔灌注桩， 桩距约11米，艺叫氏=989米'，边桩距座标原点距8度地震作用下:M=6370吨米H =230吨离工=4.95米,1994-2013 Chi

35、na Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved.299度地慮作用下:M = 10900吨米H =394吨根据表7、&9计算结果整理如图13所示。 参照上述方法，釆用不同m”、m值，1994-2013 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved.291十(-IW3小|A(叩nW0T(-W7；M田0)(喲_弘因昨)£无()150号©400灌注桩，A=0.1256米 3Z=1.256X

36、1()7 米EI=0.85X23X105X1256=2445吨米Sm=2000吨/米餐m 0=2000»6/ 米 $Co = m0h=21000U$/4e他=兀X06' = l13米'桩基横剖面与201号工程 相似，桩位及承台平面如图14 所示。(2)计算结果汇总如表 11所示。由丧11可以看出*1 ) m*及m值对计算结 果有着直接影响，但还不是线 性关系，按“铁规”值与“前 三门”工程试测值有一定出 入，如表11中最后二种土质m1994-2013 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rig

37、hts reserved.29换算深度AaxcAt”，+h=ay®00Qo0Q0.4一0.1067(-0.0000136) -0.00001130.00213(0.00000052) 0.00000051(.00001308) -0.000010791.0-0.16652(-0.000213)-0.0001767-0.08329(0.0000202) 0.0000198 0.0001928) -0.00015692.01.29535(-0.0016568)-0.0013749-1.31361(0.0003179)0.0003126(-0.0013389)-0.00106233.0-3

38、.54058(-0.0045284)-0.003758 5.99979(C.0014519)0.001428c -0.0030765) -0.002334.0-1.61428(-0.0020647) -0.0017J3411.7307(0.0028388)0.0027919(0.0007741)0.0010785注*括号内数字表示不考虑傥壁反力结果（下同）。Qa2ElaxzAi 丄叭B.)换算深度hatQA4B4十0000000.4-0.08(-0.0001023) -0.00003488一0.02133(0.000005162)0.000005077(-0.00O09714)-0.00007

39、981.0-0.49881(-0.000638) -0.000529-0.33298(0.0000806)0.00H0792(-0.0005574)-0.00044932.0-1.84818(-0.00236) -0.00196-2.57798tO.0006239)0.0006136(-0.001736)-0.0013463.01.96928(- 0.00252)-0.002089-6.7646(0.001637)0.001610(一0.000883)-0.0004794.09.24368(0.0118)0.00981-0.35762(0.0000865)0.0000851(0.0117135

40、)0.0097249ci = myxcA +%/a® +h4Vo RCtMe丹7 C,01(0.00147) 0.0012200°°0.40.99991(0.0014699)0.00121990.39999(-0.00011126) -0.000109420.0S(-0.000)8176) -0.00W36281 00.99167(0.0014576)0>00120980.99722<-0.00027739) -0.00027280.49041(0.002104-0.000392042.00.73502(0.0010805)0.00089671 822

41、94(-0.00050707)-0.000493631.92402(-0.00196635 丿 -0.001510363.0-0.92809(-0.0013643)-0.00113231.03679(-0.00028839) 0.000283623.2247J(-0.0032957)-0.00253144.0-5.85333(-0.0086044)-0.0C7141- 5.94097(0.0016525)0.0016252-0.92677(0.00091716) 0.0007275EG +于2 (盹来)aEIC$iM0C,6M匸+011.0(-1.899) -1.459°0(-1.8

42、99)-1.459! (-0.0279369)0.99974(-1.898503)0.39998(0.9519524)(-0.9744908 /-0.0230458-1.45862070-7579621-0.7237044(-0.4117919)0.97301(-1.851544)0.99445(2.365791)(0.1034551)-0.3351149-1.42253961.88M8280.1268283(-2.8596896)0.2067G(-0.3926372)1.64628(3.91S1464)(0.6658196)-2.2689J350.30166283.11)70060.5491

43、243(-G .5709425)-4.68788(8.9022841)|-0.89126(-2.1211988)(0.210142S)-4.97653056.8396169-! .63893770.1741487(1.6533615)2.3035142-17.9186(34.0274214)26.1432374-15.0755(-35.87969)28.55807251 (-0J989071) -0.1213209+ «MC4+Q0Dl(lk6)/E他Q4Q产+00U(2.067)1.649(2.067)1.649(-0.1805) *0.1483-0.0032(0.005286)0

44、.0040610.99966(2.0663)1.64843(1.8911)1.50419(-1.0358) 0.8358-0.12493(0.20638)0.158540.96667(1.99811) .59404(1.16869J0.91678(-3.2258)-2.50112-1.9662(3.24816)2.4951-0.05652(-0.11682) -0.0932(-0.09446) -0.09922(- 1.64078)0.89007-8.84029(14.6042)11.2183-6.51972(-13.8897) -10.751(-0.9263)-0.42277(21.7659

45、)118.0707-15.6106(25.7887)19.8099-23.1404(-47.8312)38.1585(-0,2766)-0.2779C"角6）（吨/米'）衷9r，Di+©+h ra*=myio00(0.00147)0.001220000.01067(0.000013642)0.000010883(0-0012905)0.001058560.45977919.54(1.18667)0.9733880.16657W.00021294)0.0001699(0.00088295)O.noO7t49h149432298.86(2.0298)1.643461.3

46、0801(0.0016724)0.0013342(0.00027946)0.000221872.2988545S7.7(1.28487)1.020093.85838(0.00493327) 0.0039355(-0,00001511) 0.000011793.448286826.56(-0.104207)0.0081314.54780(0.00581475) 0.0046388(-0.00018999) -0.00014954.59779195.4(-1.74703)-1.37471© 1994-2013 China Acadcmie Journal Electronic Publi

47、shing House. All rights reserved. http;/w3,.enki.j表10目mn=500m-500md=500Tnr.=1000h = 95mm=500h=9.5m m = 1356m=2000h = 957Hm = 4800桩的变形系数aa=066o=0.807a = 087<* = 1.0394影响深度1/=十®)V=6.06V =4.969=4.6V =3.85竖向变形不计侧力考虑側力不计慚力考虑侧力不计僥力考虑侧力不片側力考虑側力bo=Uo(mm)2.1462.1462.1462.1462.1462.1462.1462J46水平变位 a=

48、a?°(mm)3.082.161.79l1.441.471.220.9150.727基础转角英度)0.0002450.0002380.0002430.0002390.0002420.0002380.000240.000236轴力57.9257.2457.7357.3457.6357.2457.4457.05NM) mtn10.1810.86| 10.3810.7710-4710.8610.6711.06剪力Qo(T)2.071.382.071.592.071.662.071.53桩顶弯矩M0(T.m)-2.68-1.72-2.191631.9-1.46-1.5-1.02表11if、-

49、、t+JJO按t度按9度坝目不计侧堕抗力考虑例塑抗力不计测證抗力易虫阕壁抗力桩的变形系数a 40.870.870.870.87桩的计算深度y=-4.6竖向变位(mm)2.412.412.412.41水平变位(mm)2.161.763.693.01转角(XI。")弧度0.4010.3950.6860.675772.8772.496.2695.4桩轴力N7.077.6-16.34-15.5的- -内 力剪力Q(T)2.962.285.053.91弯矩M(T-m)-2.65-1.94-4.52-3.326帖26*12外排桩6虫16外排桩6Q16其余桩6 012英余桩6 0

50、12© 1994-2013 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserveslp;/Av'.enki.ncl© 1994-2013 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserveslp;/Av'.enki.ncl值提离约12倍不计側壁影晌，桩顶弯矩降 低仅21%,考虑侧壁受力，则可降低30%。 配筋深度可减小16%。2)考虑地下室及承台侧壁受力时(根 据"5与m值

51、的不同)，桩顶水平位移可减 少1730%,水平剪力可减少20-33%,桩 顶弯矩可减少2536%。3 )表中数值是按8度计算.如按9度 核算时，除竖向变形不变，轴力须按公式另 行计算外，其余均加大一倍即可。4)外排桩最大轴力当不考虑侧壁抗力 时，按本法计算因考虑了变形彩响，所以比-般简化公式D N 丄 Ms 8650PLtF士-溯+型器严=56.7吨/根稍大一些。(3)桩的配筋计算“前三门” 202号工程按8度设计时：M “=57.24吨=20 匣米 rp/r=0.8叫“ = 10.86吨9=16厘米M° = -1.46 吨米2.55 Q°=l65吨 13.44 Kg123

52、* 一 一5 , / 123.3| 13.44=59.7吨«=證焉=55>124,也满足要求。 如有必要按9度校核时，一侧外排桩受 压叽“=80.43吨，另一侧外排桩则受拉 "触.=一 12.32吨，桩顶弯矩M严一2.92 吨米，剪力Q°=33吨，横向11排桩每桩 所受轴力不等，变化情况如图15所示,可以 看出偏心距随轴力不同而变化的倩况。&).43© 1994-2013 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserveslp;/Av'.enk