年处理3万吨含NaCl废水蒸发工艺及设备设计

1、2006级河北工业大学毕业设计目 录1引言31.1 文献综述31.2存在的问题：32 实施方案及主要研究手段53蒸发工段物料衡算与热量衡算63.1 物料衡算63.2 热量衡算64 管径的选择114.1 效接管直径114.2 效接管直径124.3 效接管直径135.1第一次预热155.2第二次预热156 蒸发器的机械设计176.1 加热室的设计176.2 分离室的设计237 大气冷凝器的设计357.1 需用冷却水量357.2 直接冷凝器的筒体直径357.3 各管口直径357.4 冷凝器的安装高度357.5 淋水板的设计358 泵的选择379其它主要部件一览表38结 论40参 考 文 献41致 谢

2、421引言1.1 文献综述1.1.1国内发展情况：废水处理是利用物理、化学和生物的方法对废水进行处理，使废水净化，减少污染，以至达到废水回收、复用，充分利用水资源。我国目前的废水处理主要分为物理处理法、化学处理法和生物处理法3类。蒸发（或称浓缩）是指将含有非挥发性溶质和挥发性溶剂组成的溶液进行蒸发浓缩的过程，主要是利用加热作用使溶液中一部分溶剂汽化而获得。所以，将废水用蒸发工艺处理，不仅废水得到了处理，而且通过蒸发作用后原料达到一定的浓度还可以回收利用，是目前国内废水处理比较常用的方法。1.1.2国外发展情况：污水处理是经济发展和水资源保护不可或缺的组成部分，其在发达国家已有较成熟的经验。如英

3、国、德国、芬兰、荷兰等欧洲国家均已投巨资对因工业革命和经济发展带来的水污染进行治理，日本、新加坡、美国、澳大利亚等国家也对污水处理给予了较大投资，特别是新加坡并没有走先污染后治理的道路，而是采取经济与环境协调发展的政策，使该国不仅在经济上进入了发达国家的行列，而且还是一个绿树成荫、碧水蓝天、环境优美的国家。国外污水处理厂建设和发展的主要特点为污水处理厂趋向于大型化。国内外对城市污水是集中处理还是分散处理的问题已经形成共识，即污水的集中处理（大型化）应是城市污水处理厂建设的长期规划目标。结合不同的城市布局、发展规划、地理水文等具体情况，对城市污水处理厂的建设进行合理规划、集中处理，不仅能保证建设

4、资金的有效使用率、降低处理能耗，而且有利于区域或流域水污染的协调管理及水体自净容量的充分利用。1.2存在的问题：含有NaCl废水蒸发工艺及设备设计中存在的问题有：（1）能耗问题：由于废液中含氯化钠的浓度较低，要回收氯化钠就必须先去掉大量的水分因而能耗较大，成本过高；（2）腐蚀问题：氯化钠溶液对设备的腐蚀性极强，其设备采用一般金属材料是不行的，需要使用钛材等特殊材料，这又加重了氯化钠的回收成本；（3）结垢问题：在蒸发回收氯化钠的过程中，蒸发室和加热管极易结垢，这将使加热管的传热系数降低，增加能源的消耗；（4）在蒸发回收氯化钠的过程中的二次汽中含3-氯丙烯、氯仿、丙烯，这三种有机物随二次汽进入冷凝

5、水中可导致冷凝水的二次污染。2 实施方案及主要研究手段从操作方式可分为单效蒸发、多效蒸发和直接接触蒸发；按流体循环方式可分为不循环型蒸发、自然循环型蒸发、强制循环型蒸发、刮膜式蒸发及离心式薄膜蒸发。设计时针对不同的物料用不同的蒸发器。正确的应用不仅能提高产品的质量，又能节能降耗、降低生产成本、提高经济效益。本次设计选择外加热式蒸发器。大气冷凝器和真空泵使得蒸发系统为真空蒸发，这样降低了各效蒸发器内溶液的沸点，使其在100以下沸腾，因而可以减轻氯化钠溶液对设备的腐蚀。由于真空度提高后，溶液的沸点随之下降，水分更容易由液相转变为汽相，当加热温度一定时，真空蒸发的蒸出速度就会提高。同时真空蒸发降低了

6、料液的饱和温度，这样在很大程度上减轻了氯化按在蒸发的过程中的挥发程度，也就是减少了随着二次蒸汽的凝结而进入冷凝水中的氨氮含量。此外蒸发的温度降低也有利于3-氯丙稀、氯仿、丙烯物质的挥发，这样使得冷凝水中含氯化钠的量有很大程度的降低。溶液的流程可以是并流、逆流、平流和错流。并流是溶液与蒸气成并流，不需要泵，成本低，但对粘度随浓度迅速增加的溶液不适宜；逆流是溶液与蒸气成逆流，适用于粘度随浓度变化较大的溶液，但热敏性溶液应有相应措施；平流是每效都加入原料液，适用于蒸发过程中伴有结晶析出场合；错流是溶液与蒸气在有些效成并流，而在有些效间则成逆流，操作复杂，实际很少应用。本次设计选择并流，并流加料的优点

7、是：（1）由于后一效蒸发室的压力较前一效为低，故溶液在效间的输送勿需用泵，就能自动从前效进入后效。（2）由于后一效溶液的沸点较前一效为低，故前一效的溶液进入后一效时，会因过热自行蒸发。因而可产生较多的二次蒸汽。（3）由末效引出完成液，因其沸点最低，故带走的热量最少，减少了热量损失。3蒸发工段物料衡算与热量衡算3.1 物料衡算已知条件：采用三效并流加料蒸发流程，进料液浓度为10%，处理量3万吨/年，年工作7200小时，加热生蒸汽表压为0.6 MPa，真空度0.085MPa。总蒸发水量W：进料量：根据氯化钠的溶解度，三效出料浓度取28%,则x0=10%，x3=28%。总蒸发水量。3.2 热量衡算

8、3.2.1各效浓度估算因为没有引出额外蒸汽，可假设各效的水分蒸发量相等，故有：则各效中的溶液浓度为：3.2.2各效沸点和有效传热温差的计算（1）等压降分配设蒸汽压力按等压降分配，取P0=0.6MPa（绝压）， P3=0.02MPa(绝压)，则每效压降为:可据此求得各效二次蒸汽压，并查得各有关参数列于下表：表3-1 各效蒸汽参数效效效加热蒸汽压力P，MPa0.60.4070.214加热蒸汽饱和温度Ti，158.7143121加热蒸汽的汽化热，kJ/kg2113.22139.92199.2二次蒸汽压力Pi，MPa0.4070.2140.021二次蒸汽的饱和温度ti，14412261.1考虑蒸汽管路

9、的阻力，此温度比前效的二次蒸汽温度下降1.0。（2）各效蒸发器中的传热温差 取效中的溶液浓度等于该效的出口浓度，因此以出口浓度来确定溶液的沸点。下面用表列出各相应数据表3-2 各效参数效效效溶液浓度xi，%12.7317.5028.00溶液密度，kg/m3109111281204蒸发压力P，MPa0.4070.2140.0020.00540.00560.0059P=P+P,MPa0.41240.21960.0259在P下的水的饱和温度tP，144.5125.263.9沸点升高，2.348溶液的平均温度tim ，146.8129.271.9有效传热温差， 11.913.849.1有效总传热温差，

10、74.8沸点升高是根据图2-2查出。蒸发器内液层高度取2.5m。3.2.3水分蒸发量的初步计算（1）求取各效的蒸发系数和自蒸发系数，其中热利用系数取0.98，其中进料氯化钠溶液温度取 80。由表中数据代入上式得：，由表中数据代入上式得：，（2）将各效的、代入式W1=0.988D+(4167×3.601)×（-0.031）×0.98W2=0.982W1+(4167×3.6014.187 W1)×0.008×0.98W3=0.934W2+（4167×3.6014.187W14.187W2) ×0.024×0.

11、98W1+W2+W3=2679由上面四式联立，可解出得：（3）传热面积相对偏差：，应进行复算。（4）各效有效温差的分配列表如下：表3-3 各效有效温差分配效效效加热蒸汽量Di，kg/h1371856.7930.9蒸汽的蒸发热，kJ/kg2113.22139.92199.2热负荷Qi=Di，kJ/h8.98×1066.12×1066.60×106传热系数 Kii/ Ki， 536.5509.2947.8有效传热温差，20.1319.1035.563.2.4初设值的复核（1）由各效水分蒸发量反算各效溶液浓度（2）反推各效蒸发压力由于各效的有效

12、传热温差与初设值有差异，各效的溶液浓度也与初设值不同，所以各效操作压力与等压差的设定值不同，反推后的结果列于下表：表3-4 设定值与复算值比较效效效设定值反推结果设定值反推结果设定值反推结果溶液浓度xi，%12.7312.5917.5017.5128.0027.99加热蒸汽温度Ti，158.7158.7143133.2121103.9溶液沸点升高，2.02.043.188有效传热温差ti，11.92013.82049.131因液柱静压引起的沸点升高，0.50.52.82.83.23.2管路阻力的蒸汽降温，1.01.01.01.01.01.0二次蒸汽的温度ti，144134.2122104.96

13、1.161.1（3）各效蒸发器传热面积的计算表3-5 结果总汇效效效加热蒸汽量Di，kg/h1371856.7930.9加热蒸汽饱和温度Ti，158.7133.2103.9加热蒸汽压力Pi，MPa0.60.30.117蒸汽的蒸发热，kJ/kg2113.22170.22248.3传热系数 Ki效传热温差ti，202031传热面积S=Qi/( Kiti)，m226.8325.8226.79相对偏差：，符合要求。各效传热面积比较接近，考虑到20%的安全系数，则传热面积取为，圆整后取S=35。4 管径的选择4.1 效接管直径4.1.1加热室按公式式中 ：体积流量，; ：流速，

14、m/s。（1）料液进口直径F：质量流量，F=4167 ：料液流速，取=1.5 m/s：料液密度,=1040.5 kg/m³（80时溶液的密度）管子规格：38×3管法兰：HG20592-97 法兰 PLDN32-0.6 RF(2) 生蒸汽进口直径：生蒸汽流速，取=18 m/sD：生蒸汽流量，D=1371 kg/h：生蒸汽密度，=3.1686 kg/m³（158.7时的蒸汽密度）。管子规格：108×4管法兰：HG20592-97 法兰 PLDN100-0.6 RF(3) 冷凝水排出口直径生蒸汽在饱和温度下冷凝，故冷凝水温度取158.7：水的流速，取=1.0

15、m/sD：冷凝水流量，D=1371 kg/h：水的密度，=908.6kg/m³（158.7时的密度）管子规格：38×3管法兰：HG20592-97 法兰 PLDN25-0.6 RF4.1.2 分离室(1) 出汽口直径：二次蒸汽流速，取=18 m/sW1：二次蒸汽流量， kg/h：二次蒸汽密度,=1.6796 kg/m³（134.2时的蒸汽密度）。管子规格：133×4管法兰：HG20592-97 法兰 PLDN125-0.6 RF(2) 出料口直径：料液流速，取 =1.5 m/sF-W1：料液流量，F-W1=4167-856.7=3310.3 kg/h：料

16、液密度,=1046.3 kg/m³（134.2时的密度）管子规格：38×3管法兰：HG20592-97 法兰 PLDN32-0.6 RF4.2 效接管直径4.2.1加热室(1) 料液进口直径取值与效分离室出料口直径相同。(2) 加热蒸汽进口直径效的加热蒸汽即为效的二次蒸汽，故进口直径与效二次蒸汽出口直径相同。(3) 冷凝水排出口直径：水的流速，取=1.0 m/sW1：冷凝水流量，W1=856.7 kg/h：水的密度，=954.8 kg/m³（104.9时的密度）管子规格：25×2管法兰：HG20592-97 法兰 PLDN20-0.6 RF4.2.2 分

17、离室(1) 出汽口直径：二次蒸汽流速，取=18 m/sW2：二次蒸汽流量，W2=930.9 kg/h：二次蒸汽密度，=0.7015 kg/m³（104.9时的蒸汽密度）。管子规格：219×4管法兰：HG20592-97 法兰 PLDN200-0.6 RF(2) 出料口直径：料液流速，取=1.5 m/sF-W1-W2：料液流量，F-W1-W2=4167-856.7-930.9=2379.4 kg/h：料液密度,=1097.8 kg/m³（104.9时的密度）管子规格：32×3管法兰：HG20592-97 法兰 PLDN25-0.6 RF4.3 效接管直径4

18、.3.1加热室(1) 料液进口直径取值与效分离器出料口直径相同。(2) 加热蒸汽进口直径效的加热蒸汽即为效的二次蒸汽，故进口直径与效二次蒸汽出口直径相同。(3) 冷凝水排出口直径：水的流速，取=1.0 m/sW2：冷凝水流量，W2=930.9 kg/h：水的密度,=982.6 kg/m³（60.1时的密度）管子规格：25×2管法兰：HG20592-97 法兰 PLDN20-0.6 RF4.3.2 分离室(1) 出汽口直径：二次蒸汽流速，取=18 m/sW3：二次蒸汽流量，W3=890.9 kg/h：二次蒸汽密度,=0.13068 kg/m³（60.1时的蒸汽密度）

19、。管子规格：426×8管法兰：HG20592-97 法兰 PLDN400-0.6 RF(2) 出料口直径：料液流速，取 =1.5 m/sF-W1-W2-W3：料液流量，F-W1-W2-W3=1488.5 kg/h：料液密度,=1175.2 kg/m³（60.1时的密度）管子规格：25×2管法兰：HG20592-97 法兰 PLDN20-0.6 RF5 预热器的设计5.1第一次预热用效产生的二次蒸汽对原料液进行第一次预热，使原料液从20预热至55。假设则JB/T4715-92 选择固定管板式换热器 换热管表5-1 预热器参数表公称直径DN/mm公称压力PN/MPa管

20、程数NP管子根数n中心排管数管程流通面积m2换热管长度mm计算换热面积 m24000.6476110.006015008.45.2第二次预热用效产生的冷凝水进行第二次预热，使原料液从55预热至80。设由能量守恒知JB/T4715-92 选择固定管板式换热器 换热管表5-2 预热器参数表公称直径DN/mm公称压力PN/MPa管程数NP管子根数n中心排管数管程流通面积m2换热管长度mm计算换热面积 m24000.6476110.006015008.46 蒸发器的机械设计6.1 加热室的设计6.1.1 加热室中换热管的排布及壳体内径的计算本设计采用的管子，全管长3米，上下管板大概占0.1米，故换热管

21、的有效换热长度为：。每根管子的面积为：所需管子总数大概为：本蒸发器中换热管按正六边形排列，通过查GB151-1999，并为了获得较大的操作弹性，选择所需管子总数最大为241根的排列方式，其正六边形的数目为8，对角线上换热管数为17，六角形内管数为217，弓形部分的管数为24。取管间距最外层管子的中心到壳体内壁的距离壳体内径 ，圆整后D=500mm。6.1.2 加热室壁厚计算及水压试验校核（1）效设计条件表6-1 设计条件表名称管程壳程工作介质NaCl蒸汽，冷凝水工作压力 KPa200500工作温度 进口80158.7 出口134.2设计压力 KPa220550设计温度 134.2158.7传热

22、面积 35（2） 蒸发器壁厚计算及水压试验校核 所选材料为TA2。1) 筒体壁厚计算 筒体承受内压 式中 ：计算厚度 ：计算压力 ：焊接接头系数 =1 ：设计温度下的材料许用应力 ，158.7下材料的许用应力为137 ：筒体内径 因，所以。 负偏差， 腐蚀裕量， 名义厚度为，做换热设备时综合考虑取. 2) 封头壁厚计算 采用标准椭圆形封头 ：设计温度下的材料许用应力 ，158.7下材料的许用应力为137 因，所以。名义厚度为，标准椭圆形封头壁厚与筒体的壁厚取为相同，由化工设备机械基础表8-12查得，直边高度为。（3） 水压试验压力及强度校核l 壳程水压试验压力及强度校核 式中 :内压容器的试验

23、压力， ：设计压力， ：试验温度下材料许用应力， ：设计温度下材料许用应力， 试验压力下的筒体薄膜应力 式中 ：有效厚度， ：常温下材料的屈服极限， 所以水压试验安全。l 管程水压试验压力及强度校核 式中 :内压容器的试验压力， ：设计压力， ：试验温度下材料许用应力， ：设计温度下材料许用应力， 试验压力下的筒体薄膜应力 式中 ：有效厚度， ：常温下材料的屈服极限， 所以水压试验安全。6.1.3 管板的确定管板厚度为32。材料为TA2 管板兼做法兰。根据JB/T4701-2000查得，法兰外径D=615mm，D1=580mm，d=18mm，螺柱选用M16。6.1.4 折流板设计折流板形式为单

24、弓形，根据GB151-1999中表41和表42，取板间距为500， 共5块，厚度为10。折流板名义外直径为缺口弦高弓形高度6.1.5 拉杆、定距管设计根据GB151-1999中表43和表44查得，拉杆直径为12，共4个，均布在管束的外边缘。 6.1.6 补强计算效加热室蒸汽进口的开孔补强计算(1) 补强方法判别： 开孔直径 本筒体开孔直径 满足等面积发开孔补强计算的适用条件，故可用等面积法进行开孔补强计算。(2) 开孔所需补强面积 式中 :筒体计算厚度， ：接管厚度 ：接管有效厚度， ：强度削弱系数， （3）有效补强范围 . 有效宽度B 取大值 故 . 有效高度 外侧有效高度 取小值 故 内侧

25、有效高度 取小值故（4）有效补强面积 封头多余金属面积 封头有效厚度 封头多余金属面积 接管多余金属面积 接管计算厚度 接管多余金属面积 接管区焊缝面积（焊脚取） 有效补强范围 开孔后不需另行补强。 因最大开孔不需要补强，所以所有接管都不需另行补强。6.1.7 支座的选取采用B型悬挂式支座，四个考虑水压试验时设备总重量支座承受载荷据JB/T4725-92表3选B2螺栓分布圆直径6.2分离室的设计6.2.1 效分离室（1）分离室直径的确定 通过查表可得压强为0.02 MPa时蒸汽的密度为0.13068 kg/m³，溶液的密度为1204 kg/m³，所以二次蒸汽的体积流量为 。

26、取圆整为1300 mm筒体高度，圆整为2100mm。（2）分离室壁厚计算选材料 TA2设计压力 0.1MP设计温度 60.11) 椭圆形封头壁厚计算 采用标准椭圆形封头因承受外压，假设其名义厚度，有效厚度 于是 2）锥形封头设计 取ri=0.15Di，则ri=195mm；°。查表8-308得， 假设 当量圆筒的当量厚度 当量长度 其中 于是 , 查图9-78得， ，且接近。所以，假设的厚度合格。3) 筒体壁厚因承受外压，初设筒体的名义厚度，查表知，负偏差 。腐蚀裕度 。有效厚度。筒体外径。筒体的计算长度 属于薄壁圆筒。查图9-78得，所以，假设的厚度合格。综合考虑，筒体与封头取相同壁

27、厚。（3） 水压试验校核试验压力：试验压力下的筒体薄膜应力式中 ：有效厚度， ：常温下材料的屈服极限， 因，所以水压试验安全。（4）开口补强计算蒸汽出口的开孔补强计算1) 补强方法判别： 开孔直径 本筒体开孔直径 满足等面积发开孔补强计算的适用条件，故可用等面积法进行开孔补强计算。2) 开孔所需补强面积 式中 :筒体计算厚度， ：接管厚度 ：接管有效厚度， ：强度削弱系数， 3）有效补强范围 . 有效宽度B 取大值 故 . 有效高度 外侧有效高度 取小值 故 内侧有效高度 取小值故4）有效补强面积 封头多余金属面积 封头有效厚度 封头多余金属面积 接管多余金属面积 接管计算厚度 接管多余金属面

28、积 接管区焊缝面积（焊脚取） 有效补强范围 开孔后不需另行补强。因最大开孔不需要补强，所以所有接管都不需另行补强。（5）支座的选择采用B型悬挂式支座，四个 考虑水压试验时设备总重量 支座承受载荷 据JB/T4725-92表3选B4 螺栓分布圆直径（6）视镜的选择根据HGJ501-86-20,选视镜，2个。6.2.2 效分离室（1）分离室直径的确定通过查表可得压强为0.117 MPa时蒸汽的密度为0.682 kg/m³，溶液的密度为1128 kg/m³，所以二次蒸汽的体积流量为 。取圆整为900 mm筒体高度，圆整为1500mm。（2）分离室壁厚计算选材料 TA2设计压力 设

29、计温度103.91) 筒体壁厚计算 筒体承受内压 式中 ：计算厚度 ：计算压力 ：焊接接头系数 =1 ：设计温度下的材料许用应力 MPa，133.2下材料的许用应力为137 ：筒体内径 因，所以。 负偏差， 腐蚀裕量， 名义厚度为，做换热设备时综合考虑取。2） 带折边锥形封头壁厚计算当pc5MP，可用简化式计算壁厚，即取，时，由表8-148查得f0=1.11。 因，所以。 负偏差， 腐蚀裕量， 名义厚度为，做换热设备时综合考虑取。3) 标准椭圆封头壁厚计算 因，所以。 负偏差， 腐蚀裕量， 名义厚度为，做换热设备时综合考虑取。（3）水压试验校核试验压力：试验压力下的筒体薄膜应力式中 ：有效厚度

30、， ：常温下材料的屈服极限， 因，所以水压试验安全。（4）支座的选择采用B型悬挂式支座，四个 考虑水压试验时设备总重量 支座承受载荷 据JB/T4725-92表3选B2 螺栓分布圆直径（5）视镜的选择根据HGJ501-86-20,选视镜，2个。6.2.3 效分离室（1）分离室直径的确定 各效分离室中蒸汽速度可按下式估算 式中 ：蒸发室中蒸汽平均上升速度 、 ：溶液和蒸汽的密度 ：雾沫携带因子，对于水溶液取为通过查表可得压强为0.3 MPa时蒸汽的密度为1.6501 kg/m³，溶液的密度为1074 kg/m³，所以二次蒸汽的体积流量为 。取圆整为700 mm筒体高度，圆整为

31、1200mm。 （2）分离室壁厚计算选材料 TA2设计压力 设计温度133.21) 筒体壁厚计算 筒体承受内压 式中 ：计算厚度 ：计算压力 ：焊接接头系数 =1 ：设计温度下的材料许用应力 MPa，133.2下材料的许用应力为137 ：筒体内径 因，所以。 负偏差， 腐蚀裕量， 名义厚度为，做换热设备时综合考虑取。3） 带折边锥形封头壁厚计算当pc5MP，可用简化式计算壁厚，即取，时，由表8-148查得f0=1.11。 因，所以。 负偏差， 腐蚀裕量， 名义厚度为，做换热设备时综合考虑取。3) 标准椭圆封头壁厚计算 因，所以。 负偏差， 腐蚀裕量， 名义厚度为，做换热设备时综合考虑取。（3）

32、 水压试验校核试验压力：试验压力下的筒体薄膜应力式中 ：有效厚度， ：常温下材料的屈服极限， 因，所以水压试验安全。（4）支座的选择采用B型悬挂式支座，四个考虑水压试验时设备总重量支座承受载荷据JB/T4725-92表3选B2螺栓分布圆直径（5） 视镜的选择据HGJ501-86-20,选视镜，2个。6.3循环管根据经验取值，取循环管的截面积为加热管总截面积的80%。故循环管的直径为管子规格：219×47 大气冷凝器的设计7.1 需用冷却水量采用多孔板冷凝器，第三效的二次蒸汽温度为61.1，考虑管道阻力损失1.0，则进入冷凝器的蒸汽温度为60.1，查表得，它的焓，密度=0.13068k

33、g/m³。冷却水进口温度，出口温度，则所需冷却水量G为：7.2 直接冷凝器的筒体直径蒸汽进入冷凝器后，在冷凝器横截面上的气速一般取为15-20，最大可取25，现取圆整后，。7.3 各管口直径蒸汽进口直径，取。不凝气出口直径，因。冷却水进口直径冷却水出口直径(大气腿直径)：，取。7.4 冷凝器的安装高度7.5 淋水板的设计7.5.1 淋水板数本设计取4块7.5.2 淋水板间距 采用上密下稀的不等距排列7.5.3 弓形淋水板宽度b顶层弓形板，其它各板，7.5.4 淋水板的堰高h D0.5m， h=0.04m。7.5.5 淋水孔径d不循环使用的洁净冷却水，d=0.0040.005m，若冷却

34、水质量差，或循环使用时，选d=0.006m0.01m。考虑经济性，使冷却水循环水循环使用，选取淋水板的孔径为0.008m。7.5.6 淋水孔数n顶层圆缺形淋水板，要求全部水量通过淋水孔：其它各板，考虑有50%冷却水是过堰溢流，只有50%水通过淋水孔：孔的排列按正六角形。7.5.7水槽容积。8 泵的选择8.1真空泵的选择设系统容积为80m3，忽略G1+G2，由图查得20KP时Ga=20kg/h，则G3=2Ga=40 kg/h。当tw=30时，由图查得冷却水放出空气量为0.021 kg/m3，则G4=未冷凝蒸汽量按0.5%的二次蒸汽量计算，则8.2选泵一览表根据各相关管道内介质的流量、扬程、等条件

35、，选择泵的形式如下表8-1 选泵一览表名称型号转速(r/min)流量()扬程(m)电机功率(kW)P01IH50-32-20014506.312.51.1P02IH50-32-20014506.312.51.1P03IH50-32-12514506.35.00.55P04IH50-32-12514506.35.00.55P05IH150-32-12514503.7512.90.55P06IH80-65-16029003.755.750.55P07SK-39其它主要部件一览表表9-1 压力表一览表设备位号型号接头螺纹精确度等级PI0101Y-150:0-0.6MPaM20×1.51.5

36、PI0102Y-150:0-0.6MPaM20×1.51.5PI0103Y-150:0-0.6MPaM20×1.51.5PI0104Y-150:0-0.6MPaM20×1.51.5表9-2 蒸发器各部件的主要尺寸(单位:)蒸发器效效效加热室壳体换热管 分离室循环管接管法兰加热蒸汽进口接管法兰冷凝水排放管接管法兰进料口接管法兰出料口接管法兰二次汽出口接管法兰结 论本设计任务是年产3万吨氯化钠蒸发。氯化钠为原料液，初始浓度为10%。此设计具有以下特点：1 根据料液性质以及其他要求确定用三效顺流，并采用外加热式自然循环蒸发器。2 根据设计条件，对外加热式自然循环蒸发器、预热器、大气冷凝器进行了工艺设计，绘制了加热室、分离室的装配图以及部分非标准零部件图。3 依据生产经验和有关资料，确定了适宜的工艺流程图和设备布置，绘制工艺流程图和设备布置图。4 充分利用能源，用三效的二次蒸汽和一效的冷凝水预热原料液。5 这套装备的主要材料是TA