脚手架施工方案(报公司按意见已修改)

1、绿地中央广场北地块项目部 脚手架施工方案目录1. 工程概况12. 编制依据33. 脚手架形式选用44. 外墙脚手架材料规格45. 脚手架搭设要求56. 脚手架的劳动力安排67. 脚手架搭设施工方法67.1 脚手架搭设流程及要求67.2 地基处理67.3 立杆67.4 纵向水平杆77.5 横向水平杆87.6 脚手板的设置87.7 连墙件97.8 剪刀撑107.9 施工梯107.10 塔楼巨柱脚手架搭设118. 脚手架拆除安全技术措施129. 质量保证措施1310. 安全保证措施1311. 安全事故应急救援预案1412. 脚手架计算书1412.1 配楼32米脚手架计算书1412.1.1 计算参数:

2、1412.1.2 大横杆的计算:1512.1.3 小横杆的计算:1612.1.4 扣件抗滑力的计算:1712.1.5 脚手架荷载标准值:1812.1.6 立杆的稳定性计算:1912.1.7 最大搭设高度的计算:2112.1.8 连墙件的计算:2112.1.9 立杆的地基承载力计算:2212.2 巨柱脚手架计算书2212.2.1 计算参数:2312.2.2 大横杆的计算:2312.2.3 小横杆的计算:2412.2.4 扣件抗滑力的计算:2612.2.5 立杆的稳定性计算:2612.2.6 立杆的地基承载力计算:2812.3 结构楼板受力复核2812.4 附件29 29 上海建工二建集团有限公司

3、 shanghai construction no.2 （group） co.,ltd.1. 工程概况北地块建设用地面积为19831.48，内容包括塔楼及配楼。塔楼位于基地东南角，为一类超高层建筑，63层，高度为283.915m，建筑面积为230764.98；配楼为一类高层建筑，6层，高度42m（结构顶标高为31.8m），建筑面积32533.29；塔楼及配楼下为通体4层地下室，建筑面积66696.76，塔楼基础埋深22.5m，配楼基础埋深20.5m。北地块总建筑面积为329995.03。塔楼地下室顶板标高为-0.100m，标准层为4.2m，外框有20根巨柱（图1），层高分为：4.2m、3.6m

4、、5.55m、4.3m、4.8m、4.3m、7.8m；塔楼外框部分楼层存在变截面（图2），变截面处楼层板与部分巨柱距离较远，部分巨柱周围楼层板过窄。脚手架搭设位置：核心筒：地面标高-1.000m至16.650m围绕核心筒内外四周搭设双排脚手架，脚手架高度为18m；地面标高16.650m至29.250m核心筒内外四周搭设双排脚手架，脚手架高度为14m。（图3）巨柱：表一 巨柱脚手架搭设概况楼层位置脚手架高度备注f01-f04轴线(t6-t8，tc)；(t8，tc-te)5根巨柱12.7m其余15根巨柱18m标准层20根巨柱3.8mf09，f23，f37，f51轴线(t6-t8，tc)；(t8，t

5、c-te)5根轴线(t3，tc-th)；(t3-t5，th)5根7.4m图1.2（b）示意（线外十根巨柱）f16，f30，f44轴线(t6-t8，th)；(t8，tf-th)5根轴线(t3，tc-te)；(t3-t5，tc)5根7.4m图1.2（c）示意（线外十根巨柱）其它楼层20根根据楼层高度取值，分别为：5.4m，3.8m图1塔楼标准平面图(a) (b) (c)图2塔楼外框变截面图3塔楼核心筒脚手架搭设示意图配楼范围内地下室顶板为-0.100m，配楼周围地下室顶板为-1.500m，部分区域顶板标高为-0.9m；配楼土建结构六层（顶层钢结构部分不在本方案内），一至五层配楼外观无较大变化（图4

6、），六层部分区域向里缩进（图5），层高分为：6m、5.05m、4.95m。脚手架搭设位置：沿配楼周圈搭设脚手架，脚手架高度32.6m，部分收进位置见图7。 图4 配楼（一至五层）平面图 图5 配楼（六层）平面图图6 配楼脚手架示意图图7 配楼6层变截面处脚手架搭设2. 编制依据建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；钢结构设计规范gb50017-2003 中国建筑工业出版社；建筑结构荷载规范 gb50009-2012；建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj130-2011 中国建筑工业

7、出版社；建筑施工安全检查标准jgj592011；建筑施工高处作业安全技术规范（jgj 80-91）。3. 脚手架形式选用采用双排落地扣件式双立钢管脚手架，脚手架搭设数据如下：立杆横距，lb=1.05m、立杆纵距1.5m、立杆步距h=1.8m。连墙件采用预埋钢管硬拉结，间距为三步三跨，连墙件无法设置时采取搭设45°抛撑措施，搭设抛撑位置需提前确定，以便预埋抛撑搭接杆件。钢管脚手架封闭施工，四周满挂密目式安全网，起到确保周边安全、减少施工灰尘外扬和美化施工环境的作用。4. 外墙脚手架材料规格1、钢管：选用外径48mm，壁厚3.5mm，钢材强度等级q235-a的钢管，钢管表面应平直光滑，不

8、应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。 2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手架扣件gb15831-2006的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管

9、螺栓拧紧力矩达65n.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及有安全监督管理部门发放的准用证。4、连墙件采用48×3.5钢管刚性连接，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（gb/t700）中q235a钢的要求。5、底座：每根立杆底部均设置底座及垫板。6、脚手板：竹笆板。5. 脚手架搭设要求（1） 结合本工程结构形式与现场实际情况，本着安全、经

10、济、合理的原则进行，该脚手架为施工操作脚手架。（2）双排脚手架立杆纵距la=1.5m，横距lb=1.05m，步距h=1.8m内立杆距建筑物外围结构面0.4m。纵向水平杆设置在立杆内侧，小横杆置于纵向水平杆之下，小横杆间距不大于1.5m，伸出里排纵向水平杆距离为300mm，伸出外排纵向水平杆距离为150mm。外排脚手架，每步距中设两根防护栏杆，外围满挂密目安全网（图 8）。图 8 扣件式钢管脚手架各杆件位置1外立杆；2内立杆；3横向水平杆；4纵向水平杆；5栏杆；6挡脚板；7直角扣件；8旋转扣件；9连墙件；10横向斜撑；11主立杆；12副立杆；13抛撑；14剪刀撑；15垫板；16纵向扫地杆；17横

11、向扫地杆；（3） 配楼施工高度大于24m，因此，外架应满设剪刀撑，剪刀撑斜杆与地面倾角为45°60°之间。（4）双管立杆高度24.00m，24m以上区域采用单立杆，双管立杆副立杆钢管长度不应小于6m，立杆必须采用对接方式搭设。（5）双排脚手架拐角处及中间每隔6跨设置一道横向斜撑，横向斜撑在同一节间，由底至顶呈八字型连续布置。（6）连墙件从底层第一步纵向水平杆处开始设置，按两步三跨设置，设置位置应靠近脚手架杆件的节点处，与结构的连接应牢固。（7）在作业层外架上满设置一道竹笆板，随作业层上升；首层及每隔三层（且不大于12m高）满铺一层竹笆板上盖密目安全网作水平硬防护，并设置安全

12、网、180mm高挡脚板及防护栏杆。6. 脚手架的劳动力安排1为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和脚手架的工程量，确定本工程脚手架搭设人员需要1520人，均持有上岗作业证书。2建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。7. 脚手架搭设施工方法7.1 脚手架搭设流程及要求落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实材料配备定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全

13、网。7.2 地基处理塔楼地下室顶板标高为-1.0m，周围区域顶板标高为-1.5m，巨柱脚手架底部有0.5m落差。配楼地下室顶板标高为-1.5m，目前由于回填土施工尚未开始，因此，脚手架直接搭设在地下室顶板上。垫木采用长2.02.5m、宽不小于200mm、厚5060mm的木板，垂直于墙面放置，并采取相应措施排除雨水。7.3 立杆（1）本工程脚手架采用双排单立杆。（2）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高

14、低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm（图9）。（3）脚手架底层步距不应大于2m（图9）。（4）立杆按长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。 （5）立杆顶端高出女儿墙上皮lm，高出檐口上皮1.5m。图9 纵横向扫地杆构造要求1-横向扫地杆；2-纵向扫地杆7.4 纵向水平杆（1）纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨； （2）纵向水平杆接长主要采用对接扣件连接，局部采用搭接。对接、搭接符合下列规定： a、纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不得设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不得小于500mm；

15、各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3 （图10）。 b、搭接长度不得小于1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不得小于100mmm。c、本工程采用用竹笆板，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，在需铺设竹笆板部位，纵向水平杆等间距设置，间距不得大于400mm（图11）图 10 纵向水平杆对接接头布置（a）接头不在同步内（立面）；（b）接头不在同步跨内（平面）1-立杆；2-纵向水平杆；3-横向水平杆图 11 铺竹笆板纵向水平杆的构造1立柱； 2纵向水平杆；3横向水平杆； 4竹笆；5安全兜网；6防护栏杆；7密目安全网 7.5 横向水平杆（1）

16、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件连接且严禁拆除； （2）作业层上非主节点处的横向水平杆，根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不得大于纵距的1/2； （3）使用竹笆板位置，双排脚手架的横向水平杆两端用直角扣件固定在立杆上。7.6 脚手板的设置（1）在作业层架上满设置一道竹笆板，内排立杆与建筑物边缘之间满挂安全兜网，随作业层上升。（2）首层及每隔三层（且不大于12m高）满铺一层竹笆板，上盖密目安全网作水平硬防护，内排立杆与建筑物边缘之间满铺木脚手板（木模），并设置安全网、180mm高挡脚板及防护栏杆（图12）。图 12 每隔三层一道水平硬防护构造1立柱；2挡脚板；3竹笆板；4脚手板；

17、5密目安全网；6防护栏杆；7密目安全网 （3）使用木脚手板、竹笆板时，设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。此两种脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm（图13a）；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于 100mm（图13b）。图 13 脚手板对接、搭接构造（a）脚手板对接；（b）脚手板搭接（4）竹笆板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方

18、向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。 （5）作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。7.7 连墙件（1）连接点宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。（2）应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定。（3）宜优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置。（4）脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m，水平间距为3la。（5）当脚手架下部不能设置连接点时，可搭设抛撑，抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45°6

19、0°之间。连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。7.8 剪刀撑（1）每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按表2的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°60°之间。表2剪刀撑跨越立杆的最多根数（2）因双排脚手架高度在24m以上，剪刀撑应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m。（3）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。7.9 施工梯施工梯附着外排栅，其规格同排栅，施工梯采用一字型斜道，坡度为约30度。施工梯采用落地式。施工梯立柱纵距为0.7

20、5m，横距为0.8m，步级宽20mm，高20mm。斜道两侧及平台外围均设置栏杆及挡脚板，栏杆高度1.2m，挡脚板高度200mm。斜道上面铺设竹笆板，并在竹笆板上设置木条防滑，其厚度为23cm，间距不大于30cm，为保证斜道的结构稳固，在斜道两侧、平台外围和端部应设剪刀撑。附在脚手架外侧的斜道(即利用脚手架的外排立杆作为斜道的里排立杆)，应加强脚手架连墙杆的设置。（图14）图14 施工梯搭设示意图7.10 塔楼巨柱脚手架搭设塔楼巨柱采用双排脚手架立杆纵距la=1.8m，横距lb=1.05m，步距h=1.8m内立杆距巨柱结构面0.4m。纵向水平杆设置在立杆内侧，小横杆置于纵向水平杆之下，小横杆间距

21、不大于1.8m，伸出里排纵向水平杆距离为300mm，伸出外排纵向水平杆距离为150mm。外排脚手架，每步距中设两根防护栏杆，内、外排脚手架设置45°剪刀撑，外围满挂密目安全网。（图15，图17）在四层楼层板上预埋钢管，用钢管拉结脚手架外排脚手管加强巨柱脚手架的稳定。（图16）图15 巨柱脚手架搭设图 图16 部分巨柱脚手架与楼层连接图17 外框架柱操作平台搭设示意图8. 脚手架拆除安全技术措施1、 拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、 拆架时应划分作

22、业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、 拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、 拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、 拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6、 连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，不得提前拆除。7、 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、 拆架时严禁

23、碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、 拆下的材料要采用塔吊或人工传递下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、 输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。12、 当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。13、 如遇强风、雨等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。9. 质量保证措施1、 操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。2、 技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至

24、所有操作人员。3、 脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。4、 脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。10. 安全保证措施1、 构件焊接必须由熟练焊工（有有效焊工证）施焊。2、 脚手架搭设人员必须是持有有效上岗证的专业架子工，上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。3、 施工人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。4、 对型钢、圆钢应按规定进行检查，并取样试验合格后方可使用。5、 对于预埋件预埋应由专业人员把关复核。6、 脚手架的构配件质量与搭设质量应按建筑施工

25、扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2011）规定进行检查验收，合格后方准使用，脚手架的安全检查与维护应按有关规定进行。7、 脚手架按装修脚手架二步施工荷载承载计算，不得超载，不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆输送管等固定在脚手架上，严禁悬挑起重设备。8、 当有六级或六级以上在风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业，雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。9、 脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守，脚手架上应按要求设置灭火器。10、 脚手架应及时清除其上建筑垃圾，无堆积砼和落手灰。11、 搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入

26、内。12、 在脚步手架使用期间，严禁拆除下列材料：（1）主节点和纵向、横向水平杆，纵、横向扫地杆。（2）连墙件。13、脚手架采取防雷接地措施：（1）钢管脚手架宜每隔50m设一处接地装置，如最远点到接地点的过渡电阻超过10欧姆，则应增加接地装置。（2）钢管脚手架每隔一定距离应设引下线，引下线宜采用圆钢，引下线处的立杆上下应连接，并高于其它立杆，接地线与引下线焊接连接。11. 安全事故应急救援预案详见本工程应急预案12. 脚手架计算书12.1 配楼32米脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2011）。12.1.1 计算参数:双排脚手架，搭设高度32.

27、8米。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为48×3.5，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kn/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆板，荷载为0.35kn/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kn/m，安全网荷载取0.0050kn/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.50kn/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.9510。地基承载力标准值120kn/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40

28、。12.1.2 大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1）均布荷载值计算：大横杆的自重标准值 p1=0.038kn/m脚手板的荷载标准值 p2=0.350×1.050/3=0.13kn/m活荷载标准值 q=2.000×1.050/3=0.7kn/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.13=0.202kn/m活荷载的计算值 q2=1.4×0.7=0.98kn/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆

29、计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2）抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为：m1=(0.08×0.202+0.10×0.98)×1.5002=0.26kn.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为：m2=-(0.10×0.202+0.117×0.98)×1.5002=-0.304kn.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.304×106/5080.0=59.84n/mm2大横杆的计算强度小于205.0n/mm2,满足要求。 3）挠度计算 最大挠度考

30、虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度，计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.13=0.168kn/m 活荷载标准值q2=0.7kn/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度：v=(0.677×0.168+0.990×0.7)×15004/(100×2.06×105×121900)=1.84mm大横杆的最大挠度小于10mm,满足要求。12.1.3 小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1）荷载值计算大横杆的自重标准值 p1=

31、0.038×1.500=0.057kn脚手板的荷载标准值 p2=0.350×1.050×1.500/3=0.19kn活荷载标准值 q=2.000×1.050×1.500/3=1.05kn荷载的计算值 p=1.2×0.057+1.2×0.19+1.4×1.05=1.77kn小横杆计算简图2）抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:m=(1.05×0.038)×1.05×1.05/8+1.77&

32、#215;1.05/3=0.625kn.m=0.625×106/5080=130.42n/mm2小横杆的计算强度小于205.0n/mm2,满足要求。 3）挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度：v1=5.0×0.038×10504/(384×2.060×105×121900)=0.03mm集中荷载标准值p=0.057+0.21+1.05=1.467kn集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：v2=997.6&#

33、215;1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)=1.633mm最大挠度和为：v=v1+v2=1.663mm小横杆的最大挠度小于1200/150与10mm,满足要求。12.1.4 扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):r rc其中 rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kn；r 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；荷载值计算：横杆的自重标准值 p1=0.038×1.050=0.040kn脚手板的荷载标准值 p2=

34、0.350×1.050×1.500/2=0.276kn活荷载标准值 q=2.000×1.050×1.500/2=1.58kn荷载的计算值 r=1.2×0.04+1.2×0.276+1.4×1.58=2.6kn单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。当直角扣件的拧紧力矩达40-65n.m时,试验表明:单扣件12kn的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kn；双扣件在20kn的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kn。12.1.5 脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米

35、立杆承受的结构自重标准值本例为0.1248(kn/m)；ng1 = 0.125×23.500=2.938kn(2)脚手板的自重标准值本例采用竹笆板，标准值为0.35(kn/m2)；ng2 = 0.350×5×1.500×(1.050+0.300)/2=1.78kn(3)栏杆与挡脚手板自重标准值本例采用栏杆、竹笆板脚手板挡板，标准值为0.15(kn/m)；ng3 = 0.150×1.500×5/2=0.563kn(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网0.005(kn/m2)；ng4 = 0.005×1.500×23.5

36、=0.176kn经计算得到，静荷载标准值 ng = ng1+ng2+ng3+ng4 = 5.457kn。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 nq = 2×2×1.5×1.05/2=3.15kn风荷载标准值应按照以下公式计算:其中 w0 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2012)附录表d.4的规定采用：w0 = 0.500uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2012)附录表7.2.1的规定采用：uz = 1.250us 风荷载体型系数

37、：us = 0.951经计算得到，风荷载标准值wk = 0.7×0.500×1.250×0.951 = 0.416kn/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：n = 1.2ng + 0.85×1.4nq经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力n=1.2×5.646+0.85×1.4×3.6=11.059kn。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：n = 1.2ng + 1.4nq经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力n=1.2×5.646+1.4×3.611.815kn。风荷载设计值产生的立

38、杆段弯矩mw计算公式：mw = 0.85×1.4wklah2/10其中 wk 风荷载标准值(kn/m2)；la 立杆的纵距 (m)；h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩 mw=0.85×1.4×0.416×1.800×1.800×1.800/10=0.241kn.m。12.1.6 立杆的稳定性计算:1）不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算：其中 n 立杆的轴心压力设计值，n=8.657kn；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500

39、；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；a 立杆净截面面积，a=4.890cm2；w 立杆净截面模量(抵抗矩),w=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； 钢管立杆受压强度计算值 (n/mm2)；经计算得到 =8657/(0.19×489)=95.293n/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00n/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求.2）考虑风荷载时,立杆的稳

40、定性计算：其中 n 立杆的轴心压力设计值，n=8.153kn；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；a 立杆净截面面积，a=4.890cm2；w 立杆净截面模量(抵抗矩),w=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186；mw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，mw=0.241kn.m；

41、 钢管立杆受压强度计算值 (n/mm2)；经计算得到 =8153/(0.19×489)+241000/5080=137.112n/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值f=205.00n/mm2；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算<f,满足要求.12.1.7 最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中ng2k 构配件自重标准值产生的轴向力，ng2k = 2.143kn；nq 活荷载标准值，nq = 2.400kn；gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.125kn/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的

42、搭设高度 hs = 84.749米。脚手架搭设高度 hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 h=50.000米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中 ng2k 构配件自重标准值产生的轴向力，ng2k = 2.143kn；nq 活荷载标准值，nq = 2.400kn；gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.125kn/m；mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，mwk = 0.202kn.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 hs = 59.381米。脚手架搭设高

43、度 hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 h = 50.000米。12.1.8 连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：nl = nlw + no其中 nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kn)，应按照下式计算：nlw = 1.4 × wk × awwk 风荷载标准值，wk = 0.416kn/m2；aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，aw = 5.40×4.50 = 24.300m2；no 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kn):no = 5.000经计算得到 nlw

44、 = 9.436kn，连墙件轴向力计算值 nl = 19.152kn连墙件轴向力设计值 nf = af其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；a = 4.89cm2；f = 205.00n/mm2。经过计算得到 nf = 95.411knnf>nl，连墙件的设计计算满足要求.12.1.9 立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kn/m2)，p = n/a；p = 34.63n 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kn):n = 8.66a 基础底面面积 (m2):a

45、 = 0.25fg 地基承载力设计值 (kn/m2):fg = 68.00地基承载力设计值应按下式计算:fg = kc × fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数:kc = 0.40fgk 地基承载力标准值(kn/m2):fgk = 120地基承载力的计算满足要求.12.2 巨柱脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2011）。12.2.1 计算参数:双排脚手架，搭设最大高度18米。立杆的纵距1.80米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为48×3.5。施工活荷载为2.0kn/m2

46、，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆板，荷载为0.35kn/m2。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kn/m，安全网荷载取0.0050kn/m2。地基承载力标准值120kn/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。12.2.2 大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1）均布荷载值计算：大横杆的自重标准值 p1=0.038kn/m脚手板的荷载标准值 p2=0.350×1.050/3=0.13kn/m活荷载标准值 q=2.000×1.050/3=0.7

47、kn/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.13=0.202kn/m活荷载的计算值 q2=1.4×0.7=0.98kn/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2）抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为：m1=(0.08×0.202+0.10×0.98)×1.8002=0.37kn.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为：m2=-(0.10×0.202+0.117×0.98)

48、15;1.8002=-0.437kn.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.437×106/5080.0=86.03n/mm2大横杆的计算强度小于205.0n/mm2,满足要求。 3）挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度，计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.13=0.168kn/m 活荷载标准值q2=0.7kn/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度：v=(0.677×0.168+0.990×0.7)×18004/(100×2.06×105×121900)=3.38mm大横杆的

49、最大挠度小于10mm,满足要求。12.2.3 小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1）荷载值计算大横杆的自重标准值 p1=0.038×1.800=0.069kn脚手板的荷载标准值 p2=0.350×1.050×1.800/3=0.221kn活荷载标准值 q=2.000×1.050×1.800/3=1.26kn荷载的计算值 p=1.2×0.069+1.2×0.221+1.4×1.26=2.112kn小横杆计算

50、简图2）抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:m=(1.05×0.038)×1.05×1.05/8+2.112×1.05/3=0.745kn.m=0.745×106/5080=146.66n/mm2小横杆的计算强度小于205.0n/mm2,满足要求。 3）挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度：v1=5.0×0.0

51、38×10504/(384×2.060×105×121900)=0.03mm集中荷载标准值p=0.057+0.21+1.05=1.467kn集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：v2=997.6×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)=1.633mm最大挠度和为：v=v1+v2=1.663mm小横杆的最大挠度小于1200/150与10mm,满足要求。12.2.4 扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下

52、式计算(规范5.2.5):r rc其中 rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kn；r 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；荷载值计算：横杆的自重标准值 p1=0.038×1.050=0.040kn脚手板的荷载标准值 p2=0.350×1.050×1.800/2=0.331kn活荷载标准值 q=2.000×1.050×1.800/2=1.89kn荷载的计算值 r=1.2×0.04+1.2×0.331+1.4×1.89=3.1kn单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。当直角扣件的拧紧力矩达40-65n.m时,试验表明:单扣件12kn的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kn；双扣件在20kn的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kn。1