哈尔滨工程大学15系压水堆热力系统初步设计说明书

1、哈尔滨工程大学压水堆核电厂二回路热力系统初步设计说明书摘要：该说明书介绍了一个1000MWe核电厂二回路热力系统设计及其设计过程。该设计以大亚湾900MWe核电站为母型，选择了一个高压缸，三个低压缸，设有两级再热器的汽水分离器，四个低压给水加热器，一个除氧器，两个高压给水加热器。蒸汽发生器的运行压力为6.8MPa，高压缸排气压力为0.816MPa，一级再热器抽汽压力2.718MPa，低压缸进口过热蒸汽压力为0.784MPa,温度为269.88，冷凝器的运行压力为5kPa，给水温度为194.06。高压给水加热器疏水逐级回流送入除氧器，低压给水加热器疏水逐级回流送入冷凝器。排污水经净化后排进除氧器

2、。各级回热器和再热器的蒸汽分配合理，经过加热器后，蒸汽全部冷凝成疏水，整个系统电厂效率为36.25%。设计时，假设蒸汽发生器蒸汽产量为1，根据选定的合理的参数值可求出给水泵的耗汽份额为1.76%，假设低压缸进口蒸汽份额为a，低压回热蒸汽、再热蒸汽、高压回热蒸汽、除氧器加热蒸汽份额都可以用a表示。对除氧器列质量守恒、能量平衡方程即可求出a值，从而知道各设备的蒸汽分配。利用各设备的蒸汽分配后可求出高压缸、低压缸比做功量，根据电功率要求可求出蒸汽发生器蒸汽产量，进而求出堆芯热功率，即可得出电厂效率。对效率不满意时可调整合理调整各设备的运行参数，直至求出电厂效率满意为止。1、 设计内容及要求：1.1设

3、计内容（1）确定二回路热力系统的形式和配置方式；（2）根据总体需求和热工约束条件确定热力系统的主要热工参数；（3）依据计算原始资料，进行原则性热力系统的热平衡计算，确定计算负荷工况下各部分汽水流量及其参数、发电量、供热量及全厂性的热经济指标；（4）编制课程设计说明书，绘制原则性热力系统图。1.2设计要求（1）了解、学习核电厂热力系统规划、设计的一般途径和方案论证、优选的原则；（2）掌握核电厂原则性热力系统计算和核电厂热经济性指标计算的内容和方法；（3）提高计算机绘图、制表、数据处理的能力；（4）培养查阅资料、合理选择和分析数据的能力，掌握工程设计说明书撰写的基本原则。2、 热力系统原则方案说明

4、该设计设有一个高压缸，三个低压缸，两级再热，七级回热，汽动给水泵。蒸汽发生器的运行压力为6.8MPa，冷凝器的运行压力为5kPa。2.1 汽轮机组该核电厂汽轮机使用运行压力为6.8MPa的蒸汽发生器产生的低参数的饱和蒸汽，汽轮机由一个高压缸、3个低压缸组成，高压缸、低压缸之间设置外置式汽水分离器和两级再热器。高压缸进口蒸汽压力为6.5MPa，高压缸内效率为79%，出口压力为0.816MPa，出口蒸汽干度为85.97%，低压缸进口压力为0.784MPa，温度为269.88，低压缸内效率为88%，排汽压力为5.3kPa，干度为88.24%。分缸压力为0.12，高压缸发出整个机组功率的36.14%，

5、低压缸发出整个机组功率的63.86%。2.2 蒸汽再热系统在主汽轮机的高、低压缸之间设置汽水分离-再热器，高压缸排汽经过分离器除湿、经过两级再热器加热，使得进入低压缸的蒸汽达到过热状态，提高了低压汽轮机运行的安全性和经济性。汽水分离-再热器由一级分离器、两级再热器组成，第一级再热器使用高压缸的抽汽（压力为2.718MPa，比焓为2642.658 kJ/kg）加热，第二级再热器使用蒸汽发生器的新蒸汽（压力为6.8MPa，比焓为2771.338 kJ/kg）加热。分离器的疏水排放到除氧器，第一级、第二级再热器的疏水分别排放到第一、第二级高压给水加热器。蒸汽经分离器后干度达到99.5%，经两级再热器

6、加热后达到压力为0.784MPa、温度为269.88的过热蒸汽。2.3 给水回热系统该设计的给水回热系统设有7级回热，低压回热4级，除氧器1级、高压回热2级，高压、低压给水加热器为表面式换热器，除氧器为混合式加热器。给水的焓升在各级回热器中平均分配，每级焓升为97.543 kJ/kg。采用新蒸汽驱动的汽动给水泵，汽动给水泵的压力为6.9MPa，给水泵汽轮机排出的废汽被送到主冷凝器。高压给水加热器采用主汽轮机高压缸的抽汽（抽汽压力1.50/0.92MPa）进行加热，除氧器采用高压缸的排汽(压力0.816MPa，干度85.97%)进行加热，低压给水加热器采用主汽轮机低压缸的抽汽（抽汽压力0.263

7、/0.125/0.053/0.019MPa）进行加热。高压给水加热器的疏水逐级回流，最终送入除氧器；低压给水加热器的疏水逐级回流，最终送入冷凝器。除氧器既是热力除氧设备，又是一个混合式加热器。来自低压给水加热器的给水在除氧器中被来自汽轮机高压缸的经减压后排汽、高压给水加热器的疏水以及排污水经净化的蒸汽加热到除氧器运行压力0.4575MPa下的饱和温度148.54，经过除氧的饱和水再由给水泵输送到高压给水加热器，被加热到194.06后再送入蒸汽发生器。2.4 参数的选择和结果表1 已知条件和给定参数序号项目符号单位取值范围或数值1核电厂输出电功率NeMW给定，10002一回路能量利用系数10.9

8、91.03蒸汽发生器排污率d1.05%4汽轮机组相对内效率i0.780.905汽轮机组机械效率m0.980.996发电机效率ge0.980.997新蒸汽压损pfhMPapfh =（3%7%）pfh8再热蒸汽压损prhMPaprh 10%phz9回热抽汽压损pe，jMPape，j=（3%5%）pe，j10低压缸排汽压损pcdMka5%11高压给水加热器出口端差h，u312低压给水加热器出口端差l，u213加热器效率h0.970.9914给水泵效率fwp，p0.5815给水泵汽轮机内效率fwp，ti0.780.916给水泵汽轮机机械效率fwp，tm0.917给水泵汽轮机减速器效率fwp，tg0.9

9、818循环冷却水进口温度Tsm，12419循环冷却水温升Tsm6820冷凝器传热端差T310在确定二回路热力系统原则方案和给定的参数的基础上，选定和计算出热平衡计算的主要热力参数。选定、确定热力参数的顺序和方法见下表：表二 主要热力参数确定序号项目符号单位计算公式或来源数值1反应堆冷却剂系统运行压力pcMPa选定，151615.52反应堆冷却剂的饱和温度Tc,s查水和水蒸汽表确定344.83反应堆出口冷却剂过冷度Tsub选定，1520184反应堆出口冷却剂温度TcoTco =Tc,s Tsub326.85反应堆进出口冷却剂温升Tc选定，304036.86反应堆进口冷却剂温度TciTci=Tco

10、 Tc2907二回路蒸汽压力psMPa选定，676.88蒸汽发生器出口新蒸汽温度Tfhps对应的饱和温度283.889蒸汽发生器出口新蒸汽干度xfh%蒸汽发生器运行参数给定干度99.7510蒸汽发生器出口新蒸汽焓值hfhkJ/kg根据（ps、xfh）查水蒸汽表2771.338411循环冷却水温升Tsw选定，68612冷凝器传热端差T选定，310313冷凝器凝结水饱和温度TcdTcd=TSW,1+Tsw+T3314冷凝器的运行压力PcdkpaTcd对应的饱和压力515凝水焓值hcdkJ/kg查表Pcd对应饱和水焓值137.765116高压缸进口蒸汽压力ph，iMPa新蒸汽压损取4.0% ps6.

11、52817高压缸进口蒸汽干度xh,i%近似焓相等过程，根据（ph，i、hfh）查表99.5318高压缸进口蒸汽熵值Sh,ikJ/(kg)根据（ph，i、xh,i）查水蒸汽表5.83649919高压缸排汽压力ph, zMPa选定分压比12% ps0.81620高压缸排汽理想焓值hh,z*kJ/kg熵相等过程，根据（ph, z、Sfh）查表2405.47821高压缸内效率h,i汽轮机效率0.780.89，选定0.790.7922高压缸排汽实际焓值hh,zkJ/kghh,z =hfh-h,i（hfh- hh,z*）2482.30823高压缸排汽干度xh,z%根据（ph, z、hh,z）查水蒸汽表xh

12、,z85.9724汽水分离器进口蒸汽压力psp,iMPapsp,i= ph, z0.81625汽水分离器进口蒸汽干度xsp,i%xsp,i = xh,z85.9726第一级再热器进口蒸汽压力prh1,iMPa选定分离器压损2% psp,i0.799727第一级再热器进口蒸汽干度xrh1,i%分离后湿度0. 51%，选定99.528第一级再热器进口蒸汽焓值hrh1,ikJ/kg根据（prh1,i、xrh1,i）查水蒸汽表2758.04929第二级再热器出口蒸汽压力prh2, zMPa再热器压损选定2% psp,i0.783730第二级再热器出口蒸汽温度Trh2,z比新蒸汽低1020，选定端差14

13、269.8831第二级再热器出口蒸汽焓值hrh2, zkJ/kg根据（prh2, z、Trh2,z）查水蒸汽表2993.61832第二级再热器进口蒸汽压力prh2,iMPa两级再热器等压损0.791733第二级再热器进口蒸汽焓值hrh1,2kJ/kg蒸汽经过两级再热器焓升相等2875.83434第二级再热器进口蒸汽温度Trh2,i根据（prh2,i、hrh1,2）查水蒸汽表215.7235低压缸进口蒸汽压力pl,iMPapl,i= prh2, z0.783736低压缸进口蒸汽温度Tl,iTl,i = Trh2,z269.8837低压缸进口蒸汽焓值hl,ikJ/kghpl,i= hrh2, z2

14、993.61838低压缸进口蒸汽熵值Sl,ikJ/(kg)根据（pl,i、Tl,i）查水蒸汽表7.1303739低压缸排汽压力pl,zMPa根据排汽压损，pl,z= pcd /0.950.005340低压缸排汽理想焓值hh,zkJ/kg等熵过程，根据（pl,z、Sl,i）查表2180.17941高压缸内效率h,i汽轮机效率0.780.89，选定0.880.8842高压缸排汽实际焓值hh,zkJ/kghh,z = hl,i l,i（hl,i hl,z*）2277.79243高压缸排汽干度Xl,z%根据（pl, z、hl,z）查水蒸汽表xl,z88.2444回热级数Z参照大亚湾核电站选定745低压

15、给水加热器级数ZL参照大亚湾核电站选定546高压给水加热器级数ZH参照大亚湾核电站选定247最佳给水焓升hfw，opkJ/kghfw，op =(hs-hcd)/(Z+1)139.911848最佳给水焓值hfw，opkJ/kghfw，op= hcd +Zhfw，op1117.14849最佳给水温度Tfw，op根据（psg、hfw，op）查水蒸汽表256.4850理论给水温度Tfw选定，Tfw =0.75Tfw，op192.3851理论给水焓值hfwkJ/kg根据Tfw对应饱和水焓值820.56852给水回热分配hfwkJ/kghfw =(hs-hcd)/Z97.54353凝水泵出口压力pcd，p

16、MPa0.450.5 MPa，选定0.50.554第1级低加进口给水比焓hlfwi,1kJ/kg凝水泵加压为等熵过程，查水蒸汽表138.26355第1级低加出口给水比焓hlfwo,1kJ/kghlfwo,1= hlfwi,1+hfw235. 80656第2低加级进口给水比焓hlfwi,2kJ/kghlfwi,2= hlfwo,1235. 80657第2低加级出口给水比焓hlfwo,2kJ/kghlfwo,2=hlfwi,2+hfw333.34958第3级低加进口给水比焓hlfwi,3kJ/kghlfwi,3=hlfwo,2333.34959第3低加级出口给水比焓hlfwo,3kJ/kghlfw

17、o,3=hlfwi,3+hfw430.89360第4级低加进口给水比焓hlfwi,4kJ/kghlfwi,4=hlfwo,3430.89361第4级低加出口给水比焓hlfwo,4kJ/kghlfwo,4=hlfwi,4+hfw528.43662 除氧器进口给水比焓hdea,ikJ/kghdea,i =hlfwo,4528.43663 除氧器出口给水比焓hdeakJ/kghdea=hdea,i+hfw625.96164 除氧器出口给水温度Tdea对应的饱和水温度148.5465 除氧器运行压力 pdeaMPa对应的饱和压力0.457466第1级低加给水侧压力plfw，1MPaplfw，1= pc

18、d，p0.567第2级低加给水侧压力plfw，2MPa压力在每级换热器均匀递减0.010.4968第3级低加给水侧压力plfw，3MPa压力在每级换热器均匀递减0.010.4869第4级低加给水侧压力plfw，4MPa压力在每级换热器均匀递减0.010.4770第1级低加进口给水温度Tlfwi,1根据（plfw，1，hlfwi,1）查水蒸汽表32.8871第1级低加出口给水温度Tlfwo,1根据（hlfwo,1，hlfwo,1）查水蒸汽表56.2472第2级低加进口给水温度Tlfwi,2根据（plfw，2，hlfwi,2）查水蒸汽表56.2473第2级低加出口给水温度Tlfwo,2根据（plf

19、w，2，hlfwo,2）查水蒸汽表79.5374第3级低加进口给水温度Tlfwi,3根据（plfw，3，hlfwi,3）查水蒸汽表79.5375第3级低加出口给水温度Tlfwo,3根据（plfw，3，hlfwo,3）查水蒸汽表102.7376第4级低加进口给水温度Tlfwi,4根据（plfw，4，hlfwi,4）查水蒸汽表102.7377第4级低加出口给水温度Tlfwo,4根据（plfw，4，hlfwo,4）查水蒸汽表125.7678给水泵压力出口压力Pfw，pMPa比高ps 0.10.2MPa，选定6.979第1级高加给水侧压力Phfw，1MPaPhfw，1= Pfw，p6.980第2级高加

20、给水侧压力Phfw，2MPa压力在每级换热器均匀递减6.8581第1级高加进口给水比焓hhfwi,1kJ/kg给水泵加压为等熵过程，查水蒸汽表632.96182第1级高加出口给水比焓hhfwo,1kJ/kghhfwo,1= hhfwi,1+hfw730.50583第2级高加进口给水比焓hhfwi,2kJ/kghhfwi,2= hhfwo,1730.50584第2级高加出口给水比焓hhfwo,2kJ/kghhfwo,2=hhfwi,2+hfw828.04885第1级高加进口给水温度Thfwi,1根据（Phfw，1，hhfwi,1）查水蒸汽表149.2386第1级高加出口给水温度Thfwo,1根据

21、（Phfw，1，hhfwo,1）查水蒸汽表171.8587第2级高加进口给水温度Thfwi,2根据（Phfw，2，hhfwi,2）查水蒸汽表171.8588第2级高加出口给水温度Thfwo,2根据（Phfw，2，hhfwo,2）查水蒸汽表194.0689第1级再热器抽汽压力pzes，1MPa选定端差为10，225.72饱和水压力2.71890第1级再热器抽汽焓值hzes，1kJ/kg由（pzes，1，Sh,i）查出理论值，由h,i求出2642.65891第1级再热器抽汽干度xzes，1由（pzes，1，hzes，1）查水蒸汽表914492第1级高加蒸汽侧温度Thes，1Thes，1= Thfw

22、o,1+3174.8593高压缸第1级抽汽压力phes，1MPa由Thes，1求出饱和水压力，并考虑压损4%0.92694高压缸第1级抽汽焓值hhes，1kJ/kg由（phes，1，Sh,i）查出理论值，由h,i求出2496.390595高压缸第1级抽汽干度xhes，1%由（phes，1，hhes，1）查水蒸汽表86.3796第2级高加蒸汽侧温度Thes，2Thes，2= Thfwo,2+3197.0697高压缸第2级抽汽压力phes，2MPa由Thes，1求出饱和水压力，并考虑压损4%1.5298高压缸第2级抽汽焓值hhes，2kJ/kg由（phes，2，Sh,i）查出理论值，由h,i求出2

23、562.84299高压缸第2 级抽汽干度xhes，2%由（phes，2，hhes，2）查水蒸汽表88.2100第1级低加蒸汽侧温度Tles，1Tles，1= Tlfwo,1+258.24101低压缸第1级抽汽压力ples，1MPa由Tles，1求出饱和水压力，并考虑压损4%0.019102低压缸第1级抽汽焓值hles，1kJ/kg由（ples，1，Sl,i）查出理论值，由h,i求出2422.224103低压缸第1级抽汽干度xles，1%由（ples，1，hles，1）查水蒸汽表91.98104第2级低加蒸汽侧温度Tles，2Tles，2= Tlfwo,2+281.53105低压缸第2级抽汽压力

24、ples，2MPa由Tles，2求出饱和水压力，并考虑压损4%0.053106低压缸第2级抽汽焓值hles，2kJ/kg由（ples，2，Sl,i）查出理论值，由h,i求出2549.203107低压缸第2级抽汽干度xles，2%由（ples，2，hles，1）查水蒸汽表95.68108第3级低加蒸汽侧温度Tles，3Tles，3= Tlfwo,3+2104.73109低压缸第3级抽汽压力ples，3MPa由Tles，3求出饱和水压力，并考虑压损4%0.125110低压缸第3级抽汽焓值hles，3kJ/kg由（ples，3，Sl,i）查出理论值，由h,i求出2670.327111低压缸第3级抽汽

25、干度xles，3%由（ples，3，hles，1）查水蒸汽表99.42112第4级低加蒸汽侧温度Tles，4Tles，4= Tlfwo,4+2127.77113低压缸第4级抽汽压力ples，4MPa由Tles，4求出饱和水压力，并考虑压损4%0.263114低压缸第4级抽汽焓值hles，4kJ/kg由（ples，4，Sl,i）查出理论值，由h,i求出2786.143115低压缸第4级抽汽干度xles，4%由（ples，4，hles，4）查水蒸汽表过热3、 热平衡计算书利用表二给定的个参数进行热平衡计算。设蒸汽发生器的蒸汽产量为1，低压缸进口的蒸汽份额为a，冷凝器凝水份额为b，高压缸排汽流入除氧

26、器的份额为c，流经给水泵、高压给水加热器的给水量也为1.0105。3.1汽动给水泵耗汽份额gs,fwp汽动给水泵做功使给水压力增加，新蒸汽进口焓hfh=2771.338kJ/kg,理想出口焓值h气动泵出口*=1773.814 kJ/kg，给水量为1，扬程H=6.4426MPa，给水密度=918.4423kg/m3,给水泵效率fwp，p=0.58，给水泵汽轮机内效率fwp，ti=0.78，给水泵汽轮机机械效率fwp，tm=0.90，给水泵汽轮机减速器效率fwp，tg=0.98。gs,fwp(hfh- h气动泵出口*)fwp，pfwp，tifwp，tmfwp，tg=1000H/求得：gs,fwp=

27、0.0176b=a+gs,fwp=a+0.01763.2再热器耗汽份额gs,rh1、gs,rh2分离器出来的流经再热器份额为a的蒸汽被加热，使蒸汽焓值增加，在每级再热器的焓增相等，h再热= 117.785 kJ/kg，第一级再热器是抽高压缸抽汽，P=2.718MPa，hzes，1= 2642.658 kJ/kg，疏水为该压力下对应的饱和水，h再热疏水，1= 982.87 kJ/kg，二级再热蒸汽为新蒸汽，hzes，2= 2771.3384kJ/kg，h再热疏水，2= 1242.18kJ/kg，加热器的效率h=0.98。由能量平衡可列方程：第一级再热：gs,rh1(hzes，1-h再热疏水,1)

28、 h =ah再热求得：gs,rh1= 0.0724a第二级再热：gs,rh2(hzes，2-h再热疏水,2) h =ah再热求得：gs,rh2= 0.0786a3.3高压给水加热器耗汽份额ghes,1、ghes,2流经两级高压给水加热器的给水量为1，每流经一级加热器给水的焓增相等，h回热=97.543kJ/kg，高压给水加热器的蒸汽从高压缸抽汽，份额为gs,rh1、gs,rh2，第一级高压再热器抽汽焓值h抽汽，1= 2498.201kJ/kg，疏水焓值h疏水，1=748.18kJ/kg，第二级高压再热器抽汽焓值h抽汽，2=2562.842kJ/kg，疏水焓值h疏水，2= 847.79kJ/kg

29、 ，加热器的效率h=0.98。由能量平衡可列方程：第二级低压加热：ghes,2(h抽汽,2-h疏水,2) h+ gs,rh2(h再热疏水，2-h疏水,2) h =h回热求得：ghes,2= 0.0586 -0.0181a第一级低压加热：ghes,1(h抽汽,1-h疏水,1) h+ gs,rh1(h再热疏水，1-h疏水,1) h +(gs,rh2+ghes,2)(h疏水，2-h疏水,1) h =h回热求得：ghes,1= 0.0541-0.0132a3.4分离器分离的饱和水份额gs,dea高压缸排出的蒸汽，一部分（份额为c）直接排到除氧器，加热除氧器的给水，其余部分经过分离器，干度由85.97%

30、升到99.5%，分离的饱和水gs,dea排到除氧器，分离的蒸汽a经再热器加热流入低压缸做功。由质量守恒：（a+gs,dea）*85.97%=a*99.5%求得：gs,dea= 0.1574a3.5除氧器热力计算流进除氧器的工质有：再热、回热疏水gs,rh1+gs,rh2+ghes,1+ghes,2，分离器疏水gs,dea、给水b（=a+gs,fwp），高压缸排汽c，流出除氧器的工质是份额为1的饱和给水，h给水= 624.352 kJ/kg。除氧器为混合换热器，换热效率为100%。进出稳压器的各股工质的流量和焓值将下表：流量L焓值h（kJ/kg）疏水gs,rh1+gs,rh2+ghes,1+gh

31、es,20.11283+0.1198a748.18高压缸排汽cc2482.308流进给水b（=a+gs,fwp）a+0.0176528.436分离器疏水gs,dea0.1512a721.13排污净化蒸汽0.01051256.6流出除氧器给水10105625.979由质量守恒：L流入=(0.1113+0.1297a)+c+(a+0.0176)+ 0.1512a+0.0105=1.0105由能量平衡:（L流入h流入）=748.18*(0.11283+0.1198a)+ 2482.308*c+528.436*(a+0.0176)+ 721.13*0.1512a+1256.6*1256.6=625.9

32、79*10105=632.552由以上两个方程解得：a=0.6696c=0.0144由a=0.6664可得b=a+gs,fwp=a+0.0176=0.687gs,rh1= 0.0766a= 0.0485gs,rh2= 0.0838a= 0.0526ghes,1= 0.0535-0.0106a= 0.0453ghes,2= 0.0578 -0.0201a= 0.0465gs,dea= 0.1512a= 0.1053.6低压给水加热器耗汽份额gles,1、gles,2、gles,3、gles,4流经各低压给水加热器的给水量为b，每流经一级加热器给水的焓增相等，hfw=97.543kJ/kg，低压给

33、水加热器的蒸汽份额为gles,i（i=1、2、3、4），抽汽焓值h抽汽为汽轮机抽汽压力下对应的湿蒸汽的焓值，疏水焓值h疏水为给水加热器蒸汽侧温度对应饱和水的焓值，具体值见下表，加热器的效率h=0.98。回热级数抽汽量gles,i抽汽焓值h抽汽（kJ/kg）疏水焓值h疏水（kJ/kg）第一级gles,12422.22247.60第二级gles,22549.20345.58第三级gles,32670.33443.99第四级gles,42786.14542.62由能量平衡可列方程：第四级低压加热：gles,4(h抽汽,4-h疏水,4) h=bhfw求得：gles,4= 0.0444b=0.0305第

34、三级低压加热：gles,3(h抽汽,3-h疏水,3) h+ gles,4(h疏水，4-h疏水,3) h =bhfw求得：gles,3= 0.0447b=0.0294第二级低压加热：gles,2(h抽汽,2-h疏水,2) h+(gles,3+gles,4)(h疏水，3-h疏水,2) h =bhfw求得：gles,2= 0.0452b=0.0284第一级低压加热：gles,1(h抽汽,1-h疏水,1) h+( gles,2+gles,3+gles,4)(h疏水，2-h疏水,1) h =bhfw求得：gles,1= 0.0458b=0.02753.7高压缸比功率n高高压缸进口蒸汽焓值h初始=2771

35、.1405 kJ/kg，一级再热器抽汽gs,rh1、两级高压抽汽ghes,1、ghes,2抽汽焓值见下表,汽轮机组机械效率m=0.99，发电机功率ge,0.99高压缸出口蒸汽抽汽gs,rh1抽汽ghes,1抽汽ghes,2焓值h（kJ/kg）2482.3082642.6582498.2012562.842份额L0.78940.04850.04650.0453蒸汽在高压缸内膨胀做功n高=m*ge*L*（h初始-h流入）=0.99*0.990.7894 *(2771.1405-2482.308)+ 0.0485*(2771.1405-2642.658)+ 0.0465*(2771.1405-249

36、8.201)+ 0.0453*(2771.1405-2562.842)=256.482kw/kg3.8低压缸比功率n低低压缸进口蒸汽焓值h初始= 2993.618 kJ/kg，四级低压抽汽gles,1、gles,2、gles,3、gles,4，抽汽焓值见下表,汽轮机组机械效率m=0.99，发电机功率ge,0.99低压缸出口蒸汽抽汽gles,1抽汽gles,2抽汽gles,3抽汽gles,4焓值h（kJ/kg）2277.7922422.2242549.2032670.3262786.143份额L0.57150.02750.02840.02940.0305蒸汽在低压缸内膨胀做功n低=m*ge*L*

37、（h初始-h流入）=0.99*0.990.5715 *(2993.618-2272.1753)+ 0.0273*(2993.618-2422.224)+ 0.0282*(2993.618-2549.203)+ 0.0292*(2993.618-2670.326)+ 0.0302*（2993.618-2786.143）=453.221kw/kg3.9电厂效率e，npp汽轮机总比功n= n高+ n低=709.703kw/kg蒸汽发生器蒸汽产量DS = Ne/n= 1000000 / 709.703 = 1409.039 kg/s蒸汽发生器给水焓hfw=828.048 kJ/kg，排污水焓值hs= 1256.6 kJ/kg，新蒸汽焓值hfh= 2771.338 kJ/kg，一回路效率1=0.995，排污率d=0.0105由能量蒸汽发生器平衡方程：Ds(hfh-hfw)- d ( hs-hfw)=QR1求得堆芯产热:QR= 2758304.188kw电厂效率：e，npp=Ne/QR =36.25%3.10热平衡计算结果序号项目符号单位计算结果1核电厂效率e,npp%36.252反应堆热功率QRMW2758.3043蒸汽发生器总蒸汽产量Dskg/s1409.0394汽轮机高压缸耗汽量Gs,hpkg