框架结构抗震设计

1、摘 要本工程为都江堰市区幸福小区b1住宅楼工程，采用框架结构，主体为六层，本地区抗震设防烈度为8度，场地类别为ii类场地。主导风向为西北，基本风压0.30kn/m2，基本雪压0.25 kn/m2。楼屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构。本设计主要进行了结构方案中纵向框架第21号轴抗震设计。在确定框架布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自震周期，进而按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。接着计算竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力。是找出最不利的一组或几组内力组合。 选取最安全的结果计算配筋并绘图。完成了平台梁等构件

2、的内力和配筋计算及施工图绘制。对楼板进行了配筋计算，本设计采用独立基础，对基础进行了受力和配筋计算。整个结构在设计过程中，严格遵循相关的专业规范的要求，参考相关资料和有关最新的国家标准规范，对设计的各个环节进行综合全面的科学性考虑。总之，适用、安全、经济、使用方便是本设计的原则。设计合理可行的建筑结构方案是现场施工的重要依据。 关键词： 框架结构；抗震设计；内力计算 abstractthis works for the dujiangyan urban district happiness area b1 residential building project, using frame st

3、ructure, the subject into six layers, the seismic fortification intensity is 8 degrees, the site classification for class ii site. dominant wind direction to the northwest, basic wind pressure of 0.30kn / m2, 0.25 kn / m2 basic snow pressure. floor, roof were using cast-in-place reinforced concrete

4、structure.the design of the main structure of the programme in twenty-first axis longitudinal frame aseismic design. after determining the frame layout, the first conducted on behalf of the load between value calculation, then use vertex displacement method, from the earthquake cycle, then at the bo

5、ttom of the shear calculation of horizontal seismic loads under size, then calculated the level of load structure under the action of internal force ( bending moment, shearing force, the axial force ). then calculate the vertical load ( dead load and live load ) under the structure of internal force

6、s. is to identify the most disadvantaged group or several groups of endogenic force combination. select the most secure and reinforcement calculation of the results of drawing. completion of the platform and other components of the beam inner force and reinforcement of calculation and mapping. on th

7、e floor reinforcement calculation, the design is an independent foundation, on the basis of the force and reinforcement calculation.the entire structure in the design process, strictly abide by the related specialized standard request, the reference correlation data and the related new national stan

8、dards, to design each link carries on the synthesis comprehensive scientific considerations. in short, application, security, economic, user-friendly design is the principle. the design is reasonable and feasible construction organization plan is the important basis of construction site.keywords: fr

9、ame structure; seismic design; calculation of internal force目录1.设计概况11.1 建设项目名称11.2 建设地点11.3 设计资料11.3.1地质水文资料11.3.2气象资料11.3.3抗震设防要求11.3.4底层室内主要地坪标12结构方案布置及结构选型23.1结构布置方案及结构选型见图3-123.1.1结构承重方案选择23.1.2主要构件选型及尺寸初步估算23.楼板设计和荷载计算53.1楼板设计53.1.1设计资料53.1.2楼盖的结构平面布置(见图2-1)53.1.3 板的设计（弹性理论）53.2荷载标准值计算43.2.1 永

10、久荷载43.2.2 竖向可变荷载83.2.3风荷载标准值计算83.2.4 水平地震作用计算93.3 荷载作用下框架的内力分析113.3.1恒荷载作用下框架的内力分析113.3.2活荷载作用下框架的内力计算143.3.3风荷载作用下内力分析183.3.4地震作用下内力分析214.内力组合2541梁内力组合2542柱内力组合305. 截面设计3551梁截面设计355.1.1正截面受弯承载力计算355.1.2斜截面受弯承载力计算3752柱截面设计396.基础设计4561基础设计4562抗冲切检验4563配筋计算46参考文献47一.设计概况1.1 建设项目名称都江堰市幸福小区b1住宅楼建筑结构设计1.

11、2建设地点都江堰市，场地平整，地段交通方便，地势平坦，东西两地均为开发性用地1.3 设计资料1.3.1地质水文资料由地质勘察报告，其地质土层构造为：a层：耕植土，厚约0.7m，k=100kpa ；b层：淤泥质土，厚约0.51m，k=80kpa ；c层：粘土，厚34m，硬塑状态，塑性指数ip =14，液性指数i=0.17空隙比e=0.54，k=200kpa ；d层：粉质粘土，厚约4m，硬塑，ip =14，i=0.17，e=0.75，k=180kpa 1.3.2气象资料风向：常年主导风向为西北风，基本风压300n/m2，基本雪压250 n

12、/m2。月最高平均气温24.4，月最低平均气温4.6。1.3.3抗震设防要求八度。1.3.4底层室内主要地坪标底层室内主要地坪标高为±0.000，相当于绝对标高31.45m。二结构方案布置及结构选型3.1结构布置方案及结构选型见图3-13.1.1结构承重方案选择根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用框架承重方案，框架梁、柱布置参见结构平面图。3.1.2主要构件选型及尺寸初步估算1. 主要构件选型（）梁板柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构 （）墙体采用：空心页岩砖（）墙体厚度：内外墙均为200mm （）基础采用：柱下独立基础2. 梁柱截面尺寸估算（） 主要承重框架:因为梁的跨

13、度较接近（5600，6000）,可取跨度较大者进行计算.取l=6000 h=(1/101/15)l=500mm400mm 取h=500mm.b=250mm 满足b>200mm且b/ 500/2=250mm故主要框架梁初选截面尺寸为：b×h=250mm×500mm（） 次要承重框架(见图3-1)：图3-1图3-1次梁布置平面图(2-4)次梁l1跨度2900mm次梁截面高度h=l/18l/12=2900/182900/12=160mm240mm，取h=250mm，截面宽度取b=120mm。次梁l2跨度4.1m，次梁截面高度取h=350mm，截面宽度取b=150mm。次梁l

14、3跨度4.4m，次梁截面高度取h=350mm，截面宽度取b=150mm。次梁l4跨度4.1m，次梁截面高度取h=350mm，截面宽度取b=150mm。次梁l5跨度4.4m，次梁截面高度取h=350mm，截面宽度取b=150mm。次梁l6跨度4.4m，次梁截面高度取h=250mm，截面宽度取b=120mm。次梁l7跨度4.2m，次梁截面高度取h=350mm，截面宽度取b=150mm。所有次梁尺寸均取h=400mm，b=200mm.根据结构平面布置图,选定第(21)轴线作为计算单元. 如图所示框架梁跨度(按柱中心线确定) ac跨: 6000 mm ce跨: 5600mm 框架柱高度：取底层:h1=

15、3000+450+550 =4000mm 其它层:h2=h3=h4=h5=h6=3000m框架计算简图如图(图3-2)3.1.3 梁柱惯性矩,线刚度,相对线刚度计算1. 梁柱惯性矩计算横向框架主梁：纵向框架主梁：柱：2. 梁柱线刚度计算根据公式 i=ei/l,可以得出梁柱的线刚度如下(e=ec)梁：id c=2.66×109e/6000=4.43×105e ic a=2.66×109e/5600=4.75×105e柱：底层i=8.45×105e 标准层：i=10.25×105e3. 梁柱相对线刚度计算(图3-2)三.楼板设计和荷载计算

16、3.1楼板设计3.1.1设计资料1）楼面做法：100mm钢筋混凝土现浇板，20mm石灰砂浆抹底，20mm水泥砂浆找平，水磨石面层 2）材料：混凝土强度等级为c30；梁内受力纵筋为hrb335，其余为hpb235钢筋3.1.2楼盖的结构平面布置(见图2-1)图2-1楼盖的结构平面布置3.1.3 板的设计（弹性理论）1）荷载计算恒荷载标准值：水磨石面层：0.65 kn/m2 20厚水泥沙浆找平0.02×20=0.4kn/m2100mm厚钢筋混凝土楼板：0.10×25=2.5 kn/m2 20mm厚石灰沙浆抹底：0.01×17=0.34kn/m2小计 3.89kn/m2

17、荷载设计值：g=1.2×3.89=4.558kn/m2 ，q=1.4×2.0=2.8kn/m2q/2=1.4kn/m2，g+q/2=5.958kn/m2，g+q=7.35kn/m22）弯矩计算计算过程见下页(表2-1)中。3）截面设计截面有效高度：假定选用8钢筋，则l01方向跨中截面的h01=100-20=80mm；l02方向跨中截面的h02=70mm；支座截面h0=80mm。最小配筋率：取smin=0.2%，则asmin=0.2%×1000×100=200mm24）板的布置图：(见图2-2)图2-2 表2-1弯矩值计算表abcdefghil01 (m)

18、250027003400290027002900250027003400l02 (m)290041004100440042004400290041004400l01/l020.860.660.770.690.640.660.860.660.77m1(0.0241+0.2×0.0158) ×5.96×2.52+(0.0316+0.2×0.0217) ×1.4×2.52=1.25(0.034+0.2×0.0099) ×5.96×2.72+(0.0295+0.2×0.0642) ×1.4&#

19、215;2.72=1.88(0.0241+0.2×0.0158) ×5.96×3.42+(0.0376+0.2×0.0195) ×1.4×3.42=1.28(0.0326+0.2×0.0109) ×5.96×2.92+(0.0497+0.2×0.014) ×1.4×2.92=2.23(0.0341+0.2×0.0091) ×5.96×2.72+(0.077+0.2×0.0261) ×1.4×2.72=1.28(0.0

20、34+0.2×0.0099) ×5.96×2.92+(0.0295+0.2×0.0642) ×1.4×2.92=1.28(0.0241+0.2×0.0158) ×5.96×2.52+(0.0329+0.2×0.0361) ×1.4×2.52=1.28(0.034+0.2×0.0099) ×5.96×2.72+(0.077+0.2×0.065) ×1.4×2.72=2.36(0.0286+0.2×0.0136

21、) ×5.96×3.42+(0.0322+0.2×0.046) ×1.4×3.42=2.69m2(0.00158+0.2×0.0241) ×5.96×2.52+(0.0217+0.2×0.0316) ×1.4×2.52=0.96(0.0099+0.2×0.034) ×5.96×2.72+(0.0642+0.2×0.0345) ×1.4×2.72=1.08(0.0136+0.2×0.029) ×5.96

22、15;3.42+(0.0195+0.2×0.0376) ×1.4×3.42=1.08(0.0109+0.2×0.0326) ×5.96×2.92+(0.0109+0.2×0.326) ×1.4×2.92=1.08(0.0091+0.2×0.0341) ×5.96×2.72+(0.0265+0.2×0.077) ×1.4×2.72=1.08(0.0099+0.2×0.0341) ×5.96×2.92+(0.0642+0

23、.2×0.0295) ×1.4×2.92=1.6(0.00155+0.2×0.0241) ×5.96×2.52+(0.0116+0.2×0.0526) ×1.4×2.52=1.08(0.0099+0.2×0.034) ×5.96×2.72+(0.0265+0.2×0.077) ×1.4×2.72=1.09(0.0136+0.2×0.0286) ×5.96×3.42+(0.046+0.2×0.0322) &#

24、215;1.4×3.42=1.08m1-0.0617×7.3×2.52=-2.66-0.076×7.3×2.72=-3.82-0.0916×7.3×3.42=-7.31-0.0741×7.3×2.92=-4.30-0.0771×7.3×2.72=-2.66-0.076×7.3×2.92=-4.41-0.0617×7.3×2.52=-2.66-0.076×7.3×2.72=-3.82-0.0687×7.3×3

25、.42=-5.48m2-0.0549×7.3×2.52=-2.37-0.057×7.3×2.72=-2.86-0.0756×7.3×3.42=-6.03-0.057×7.3×2.92=-3.3-0.0569×7.3×2.72=-2.86-0.057×7.3×2.92=-3.31-0.0549×7.3×2.52=-2.37-0.057×7.3×2.72=-2.86-0.0562×7.3×3.42=-4.48为了便于计算

26、，内力臂系数近似取=0.95，计算过程见下表 (表2-2 2-3) 表2-2屋面板配筋计算表跨中截面h0(mm)m (knm)as(mm2)配筋实配as (m2)al01方向801.251048200251l02方向700.96968200251bl01方向801.081578200251l02方向701.381388200251cl01方向802.672238200251l02方向701.661668200251dl01方向802.031868200251l02方向701.061098200251el01方向802.281908200251l02方向701.071078200251fl01方

27、向802.061808200251l02方向701.61608200251gl01方向801.281078200251l02方向701.081088200251hl01方向802.6361978200251l02方向701.091098200251il01方向802.692258200251l02方向702.072088200251表2-3边缘支座截面h0(mm)m (knm)as(mm2)配筋实配as (mm2)a80-6.69419.210180436bl01方向80-9.57599.610140561l02方向80-6.69419.210180436dl01方向80-4.75297.61

28、0200393l02方向80-3.90244.410200393el01方向80-5.25328.910200393l02方向80-4.62289.510200393f80-4.91305.110200393hl01方向80-9.57599.610180654l02方向80-6.69419.210180436 支座截面h0(mm)m (knm)as(mm2)配筋实配as (mm2)a-b80-3.12598200251a-j80-2.11758200251b-e80-2.62178200251b-m80-3.12598200251b-j80-3.12598200251c-m80-4.84011

29、0200393c-l80-5.848410160491d-e80-3.42848180279d-j80-2.62178200251e-e80-2.31928200251e-h80-2.62178200251e-k80-3.12598200251f-k80-3.02518200251f-l80-3.52928170296g-h80-3.12598200251g-j80-2.11758200251h-j80-3.12598200251h-m80-3.12598200251i-l80-4.4136810180359板j,k,l,m按单向板处理，由于这些板不连续，因此假定其两端固定，且不连续，且不考虑

30、双向板的影响1）作用在单向板的荷载与双向板相同q+g=7.35kn/m2）计算简图(图2-3) 3）弯矩设计值m=1/12qj: 支座 m=1.47kn/m跨中m=0.74kn/m 同上：k: 支座 m=1.47 kn/m 跨中m=0.74 kn/ml: 支座m=0.28 kn/m 跨中m=0.14 kn/mm:支座m=1.47 kn/m 跨中m=0.74 kn/m因为当m=1.47 kn/m时，计算受拉钢筋面积为124，所以单向板均按最小配筋取as =251，由于单向板支座处弯矩均小于双向板弯矩，因此在单向板与双向板相接处统一按双向板考虑。 3.2荷载标准值计算3.2.1 永久荷载1. 作用

31、于框架梁上的荷载1) 屋面恒载三毡四油屋面防水层 0.4kn/m21:3水泥沙浆找平层 20mm 0.4kn/m2水泥蛭石板保温层 60mm 0.12kn/m21:8水泥炉渣找坡 80mm 1.44kn/m21:3水泥沙浆找平层 20mm 0.4kn/m2现浇钢筋混凝土板 80mm 2.kn/m2板底抹灰 20mm 0.4kn/m2 合计5.1kn/m2 2) 楼面恒载 水磨石地面 0.65kn/m2现浇钢筋混凝土板 80mm 2.0kn/m2板底抹灰 20mm 0.4kn/m2 合计3.05kn/m3) 梁自重 横向框架梁： 2.5kn/m 次要框架梁： 2kn/m4) 柱自重 上层柱： 1

32、8.75 kn /根底层柱： 20.25 kn /根 5）墙自重及两面抹灰 女儿墙： 4.56kn/m 两面抹灰： 0.68kn/m 共计：5.24kn/m26层：外墙标准层墙: 20.3kn/m 内墙标准层墙: 13.1kn/m底层: 外墙标准层墙: 28.12kn/m 内墙标准层墙: 28.12kn/m 图3-32. 作用在框架梁恒载计算楼面荷载分配按双向板进行荷载分配 为了便于计算，这里将三角形和梯形荷载换算为等效均布荷载： 短向分配（三角）：5aq/8 长向分配（梯形）：(参见图3-3)a1=3（4.432-3.4）31.7=4.59m2 = a3 a2=33.431.7=2.89m2

33、=a4c3=3 （4.132-2.7）31.35=3.71m2 =c1 c2=32.731.35=1.82 m2=c1 d2=3（2.932-2.5）31.25=2.06m2 =d4 d1=32.531.25=1.56m2=d3顶层：g a1=5.134.59=23.4kn= g a3 gb1=5.130.3534.4= 7.85kng l1=1.334.4=6.56kn ga2=5.132.29=14074kn= ga4g f=0.835.134.1=16.73kn gl8=0.7532.9=2.18 kngl2=1.334.1=5.74kn gc1=5.133.71=18.92kngc2=

34、1.8235.1=9.28kn gd2=5.132.06=10.51 knfm = (gl2+ga1+ga3+gf1)+(ga2+gb1+gl1+ga1) 332=67.1kn fn =( g c2+ gd11+ g d2+ g c1+ g c3+ g l4)+ (ga2+ g b1+ gl1+ g a1) 332=64.44 knql3=1.3kn/m= ql9 qa3=6.54n/m qam=6.5432+2.5=15.58n/m qmc =2.5kn/m d1: qd1=4.52n/m qcn=4.332+2.5=11.1n/m qen =2.5+4.5232=11.54kn/m标准层:

35、ga1=ga3=3.39×4.59=15.56kn ga2=3.39×2.89=8.0kn= ga4 gb1 =3.39×0.35+4.4=5.22kn gf1=3.39×0.8×4.1=11.12kn gl1=(13.1+1.3)×4.4=63.36kn gl8=(13.1+0.75)×2.9=40.17kngl2=(13.1+1.3)×4.1=50.04kn gc1=3.39×3.71=12.58kn gc2 =3.39×1.82=6.17kn gd1=3.39×5.1=17.29

36、kn gd2=3.39×1.56=5.29kn ge1 =3.39×2.29×1.25=12.29knfm = ( g l2+ g a1+ g a3+ g f1)+ (ga2+ g b1+ gl1+ g a1) 332=116kn fn= ( g c2+ gd11+ g d2+ g c1+ g c3+ g l4)+ (ga2+ g b1+ gl1+ g a1) 332=125.73knqc2=××2.7×3.39=2.86kn/m qd1=0.669×1.95×3.55=4.631kn/mqa3= 0.5×

37、;3.4×3.39=4.53kn/m ql3=14.4kn/m qc2=0.709×1/2×2.5×3.39=3kn/m qcn=14.4+2.86×2=20.12kn/m2.1.2.2 恒荷载作用在框架柱上的集中荷载gl5=4.1×(2.5+5.2)=25.52kn g l5=20.2+8.7=91.02 kngl9=14kn g l9=14.4+13.1×6=93.6 kngl5=4.1×(2.5+5.2)=25.52kn g l5=20.2+8.7=91.02 kngl3=6×2.5=15 kn g

38、 l5=15+13.1×6=93.6 kn顶层：fa=(ga4+gb1+ga1+gl1)3+gl5+ga4+ga5+gl3+fm3/2=83.57knfc=(ga4+gb1+ga1+gl1)3+ gl5+ga4+ga5+gl3+fm3/2=131.8knfe =(ga4+gb1+ ga1+ gl1) 3+ gl5+ga4 +ga5+ gl3+fm3/2=89.18kn标准层： fa= 188.89 kn fc= 185.18 kn fe=230.9 kna列柱：六层： f6= 83.57 kn f6= 98.27 kn 五层： f5=287.66 kn f5= f5+15.19=30

39、2.85kn四层： f4= 491.94 kn f4= 506.93 kn 三层： f3= 695.82 kn f3= f3+15.19=711.11kn二层： f2= 899.9 kn f2= 915.09 kn 一层： f1= 1103.99 f1=1119.7knc列柱：六层： f6=131.8kn f6=146.99kn 五层： f5=332.17 kn f5=347.36 kn四层： f4= 532.54kn f4=547.33kn 三层： f3=732.91 kn f3= 748.1kn二层： f2= 933.28kn f2=948.7 kn 一层： f1= 1133.65kn f

40、1= 1153.9kne列柱： 六层： f6= 89.18kn f6= 104.37kn 五层： f5= 335.27kn f5=350.46 kn四层： f4= 581.36kn f4=596.55kn 三层： f3= 827.45kn f3= 842.64kn二层： f2=1073.54 kn f2= 1088.73kn 一层： f1= 1319.63kn f1= 1339.88kn 3.2.2 竖向可变荷载查荷载规范：楼面均布活荷载标准值为2.0kn/m2,上人屋面均布活荷载标准值为2.0kn/m2。 ac跨： am:q=5.13 kn/m ce跨： cn: q=3.38 kn/m ne

41、:3.55 kn/mfm= (1.89+1.69)31.5+(0.81+0.56)31.5+0.7533.331.5=21.78 kn fn=31.34kn fe=35 kn fc=48.46 kn fam=17.5 kn3.2.3风荷载标准值计算风压标准值计算公式为：w=zsz0 本地区基本风压为：w0=0.3楼高h>30m；地面粗糙类别为c类；风振系数：z=1+hi/h3/z 表3-1层次123456hi（第i层距离室外地面的高度）3.456.459.4512.4515.4518.45h=20.65m b11.6m h/b2 查表：脉动影响系数=0.45表3-2离地面高度（m）z3.

42、456.459.4512.4515.4518.45风压高度系数z0.40.590.70.770.850.91结构高度h=20.2<30m,故取z=1.0,s=1.3 表3-3离地面高度（m）z3.456.459.4512.4515.4518.45k0.340.500.590.650.720.77转化为集中荷载（受荷面与计算单元同）6层： fw6k=7.89kn 5层： fw5k=.9.16kn 4层： fw4k=8.43kn 3层： fw3k=7.63kn 2层： fw2k=6.7kn 1层： fw1k= 7.88kn（如图6所示）3.2.4 水平地震作用计算1.重力荷载代表值（恒载+0

43、.5活载）1) 恒载屋面重力值：g面=2946k 楼板重力值：g板=1985kn梁重力值： g梁=811k 柱重力值： g上柱=731kn g底柱=789kn墙重力值：标准层g女儿墙=639kn g标墙=2480kng底墙=3527kn 底层600734/3=8009 kn2.4.1.2 活荷载 q=2.0348.9311.6=1155kn 2.4.1.3 重力荷载代表值 g6= g板+g梁+g上柱/2+g女儿墙+g标墙/2=7767（不包括屋面活荷载）g5= g板+g梁+g上柱+ g标墙+f活/2=10085kng2=g3=g4=g5 =10085kn g1= g板+g梁+g上柱/2+g底柱

44、/2+g标墙/2+g底墙+f活/2=11115kn质点重力荷载代表值(见图3-7) 图3-72) 水平地震作用计算1各层d值汇总（d单位：104kn/m）计算过程见(表3-4)表3-4层次边柱 (根)边柱d中柱 (根)中柱d边柱 (根边柱dd六131.29132.36131.3765.26五131.29132.36131.3765.26四131.29132.36131.3765.26三131.29132.36131.3765.26二131.29132.36131.3765.26一131.59131.99131.6267.22顶点位移计算（将重力荷载代表值gi作为水平荷载）ut=+=0.3033

45、基本自振周期 s4基本自振周期水平地震影响系数设计地震分组第二组，场地类别类，tg=0.40s，地震加速度0.20g，多遇地震下max=0.085结构底部剪力标准值 6各层水平地震作用标准值，故需考虑顶部附加地震作用 n=0.08t1+0.07=0.122顶部附加的集中水平地震作用为：fn=n·fek=0.12232516=282.6kn7各层水平地震层间剪力 8多遇地震下弹性层间位移 计算过程见下表（3-5）表3-5楼层hi (m)vi (kn)di (104kn/m)ue (m)ee六3803.765.260.001230.00041五31373.565.260.002100.0

46、007四 31836.565.260.002810.00094三32192.665.260.003360.00112二 32441.965.260.003740.00125一42598.967.60.0038410.00096故满足要求 3.3 荷载作用下框架的内力分析3.3.1恒荷载作用下框架的内力分析恒荷载作用下框架的受荷简图如图所示1.横荷载作用下框架的弯矩计算1) 梁的固端弯矩可按下面方法求得ac跨：顶层：m a6c667.134.4431.62/6221kn m c6a657.7nm a6c6-46.8 m c6a646.8kn m a6c6 36.8 kn m c6a627.8kn

47、a c 标准层a6c6m a6c6-36.3n·m mc6a699.7kn·mm a6c6-82.5kn·m mc6a62.5kn·mm a6c6-24.5kn·m m c6a618.5kn·m总计：m a6c6-143.3n·m m c6a6ce跨： 标准层：m c5e5-88.09 m e5c588kn·mm c5e5-88.4kn·mm e5c588.4kn·m总计m c5e5-176.4kn·mm e5c5176.4kn·m顶层 m c6e6-45.1kn·mm e6c645.1kn·m m c6e6-108.3kn·m m e6c6108.3kn·m1. 梁的跨内最大弯矩的求法。ce跨 c6e6段弯矩的求法：q c6e632.22knq e6c632.22knq c6e667.78knq e6c667.78kn跨中k点弯矩m76.7knc5e5段弯矩：e5c562.8knqe5c593.1knqc5e