1942-1994.2德国DIN标准管理(DOC67页)

1、(KZ9ooa)lg德国 DIN 标准 1942-1994.21应用范围和领域1.1应用领域该标准涵盖了直接燃烧蒸汽和热水发生器及 其辅助系统。该标准的目的就是阐明蒸汽和热 水发生器是一个容器和管道系统，在这里边:蒸汽在高于常压下产生用于外部系统;水被加热到高于常压下的饱和温度用于外部系统。一个蒸汽发生器通常由烟气加热蒸发器、 过热器、再热器、给水加热器、空预器、燃料 加热器，如果有的话还有燃料燃烧系统。术语“直接燃烧”与某种设备有关，通过 这种方法，把已知组分的燃料化学热转化为可 觉察的热量。这种设备可包括层燃，流化床燃 烧或燃烧器系统。辅助系统包括燃料加料机、 制粉机、送风机、引风机、废弃

2、物（燃烧残 物）脱除装置、暖风器、主空预器、燃料加热器，如果有的话，还有除尘器。 该标准不包含：用特殊燃料燃烧的装置（如垃圾）;增压蒸汽发生器（例如增压流化床锅炉PFBC）；联合循环系统蒸汽发生器。该标准可类似地用来做验收试验： 直接燃烧系统（如预热锅炉）；用其他热载体运行的装置（如天然气、热石当使用该标准作为热转换系统的验收试验 时，在合同签订时要达成一个协议，考虑到任 何参数变化对和试验结果可能带来的影响。1.2范围该标准被认为是直接燃烧蒸汽和热水发生 器热力性能试验（验收试验）的基础。设计这 种试验来验证与效率、出力或其他参数有关的 保证值。该标准包含（其他方面的事情）： 对性能验收试验

3、的建议（见条款4）； 对蒸汽发生器的边界条件和效率的定义（见条款6）；有关测量误差的一些细节（见条款7）； 不同单元验收试验的例子（见条款9）。1.3总体信息该标准提供了 一些与验收试验类型和范围有关共识的信息。该共识要在试验举行之前或 蒸汽热水发生器订货时达成。共识可参考下列信息:提供的范围、边界、参考温度;确定热效率的方法（输入输出法或热损失方法）;附加测量；实验条件，例如清洁程度，达到稳定工况的时间和持续时间;任何偏离的实验条件;排污和吹灰;除了条款5中规定仪器之外其它仪器的使用；使用的其它热力特性蒸汽表;任何特殊的修正方法；测量点的位置2符号、含义、单位和系数2.1符号和单位下表所列的

4、符号尽可能与DIN1304部分1和 5 及 DIN1345 一致。2.1.1拉丁字母符号含义单位A燃料的灰含量A影响因子c比热kj/(kg.k)c平均比热kj/(kgk)f因子（输出热量 的转换部分）G允许误差范围叽毛热值（GCV）kj/kg净热值（NCV）kj/kgh比焙kj/kgI样品数目J烟气或燃烧空气 的热焙kj/kgI单一损失I入流长度m未燃尽可燃物与 提供的燃料质量 流量比率M摩尔质量m因子（见条款8.4.2）m质量流量kg/sn锅炉出口的空气 因子n石灰石比率P电功kWP压力barQ热流量kWr汽化潜热kj/kgT热力学温度Kt摄氏温度°Cu测量的不确定性V燃烧空气和烟

5、气 体积（单位质量）V体积流量m3/hu比容m3/kgCD速度m/sW燃料的水分XLT单位质量的干空 气含量（干燥基）kg/kgy体积含量m3/m3y lt单位体积的空气 含量（干燥基）m3/m3z时间hX烟气/空气组分的 质量比率kg/kg2.1.2希腊字母符号含义单位a传热系数W/(m2.k)d局部偏差偏差£测量的相对不确定 性£辐射率热效率灰份收集效率脱硫效率Y燃料含量（质量）kg/kgV灰的挥发份含量kg/kgP密度kg/m3(J标准偏差燃烧空气/烟气质量 对燃料质量的比率kg/kg2.13下标下标含义下标含义A灰FU传感器Ab排污水fa漏风B燃料（燃烧 的）G烟气

6、（燃烧空 气）BO提供的燃料g保证值b参考温度meas测量C碳tottotalCa钙（石灰 石）H氢CO一氧化碳H2O水CO2二氧化碳K锅炉D主蒸汽K石灰石（当用 作添加剂）E喷水Ka暖风器En除尘器KU冷却水e最终值L燃烧空气F飞灰M制粉机Fl.B.挥发份m平均min最小0o°cN有用、有效0化学当量N氮O氧n标准条件02氧气Pr釆样samplingU循环泵或再 循环风机P常压u未燃尽物质s渣V损失s硫W墙Sp给水WTrue(value)st辐射和对 流waf干燥无灰基(daf)T干燥基Z输入热量Z再热蒸汽2下流，出口ZD雾化蒸汽 或空气I, II再热段1上流，入口A最大值2.2系

7、数名称符号数值和单位25°C,气化潜热rb2442.5kJ/kg25°C和150°C之间 蒸汽的平均比热C pD1.884kJ/(kg.K)25°C和150°C之间 水的平均比热c Pw4.21kJ/(kg.K)25°C和150°C之间 空气的平均比热C pL1.011kJ/(kg.K)25°。和200£之间 灰和烟尘的平均 比热CA 9 CF0.84kJ/(kg.K)渣的平均比热：故 态排渣炉Dry-bottomfurnaceCs1.0kJ/(kg.K)渣的平均比热：液 态排渣炉Slag-tap fur

8、naceCs1.26kJ/(kg.K)25°。和200匕之间CaCO30.97kJ/(kg.K)添加剂的平均比Ca(OH)2l32kJ/(kgK)热CaO084kJ/(kgK)25°。和150£之间 未燃尽可燃物的 平均比热C Bwaf1.03(l+)kJ/(kg.K)CO 的 NCVH g12.633MJ/m3未燃尽物质的NCV：无烟煤33.0MJ/kg未燃尽物质的NCV：褐煤27.2MJ/kg燃料特性（组分、低位热值、可磨性、灰熔3保证参数3.1确定保证参数的基础在确定保证参数时要考虑下列因素:性），如果相关的话还有燃料结团性（fuel group ）；b.

9、给水和喷水特性（压力和温度）；Illc. 冷再蒸汽压力、温度和质量流量；d. 大气压力、温度、相对湿度、炉膛出口负压。 与边界有关的参数和热力学特性见条款6.1。3.2以保证值为条件的参数进行的蒸汽发生器的性能试验值要与保证值 一致。要保证的主要参数是：a. 蒸汽的最大有效输出热量；b. 主蒸汽和再热蒸汽的压力和温度；c. 效率或损失或烟气温度下列参数也可能与保证值有关：a. 给定燃料和部分负荷下的效率和损失；b. 给定燃料和部分负荷下的蒸汽条件；c. 通过锅炉HP系统和再热器的压降；d. 燃烧空气和烟气流量在给定点的压力损 失；e. 给定点的过量空气系数；l=Jf. 再热器减温水的最大流量；

10、g. 烟尘中未燃尽可染物含量。除非达成其他协议，保证值都是与稳定工况有关。3.3附加测量在评价蒸汽发生器单元时，下列参数也可能考虑:在不同点的水和蒸汽的压力与温度;b沿着烟道系统(ducting system)不同点燃 烧空气的压力、温度和速度；c沿烟道系统(ducting system)不同点烟气 组分、压力、温度和速度；3.4几个生产商提供的蒸汽发生器组件如果蒸汽发生器的组件是由不同厂家提供 的，为了提供对与保证值相符合的验证，要做 附加的测量。4基本试验条件4.1确定效率的方法蒸汽发生器的热效率由下列两种方法来确 定。输入输出方法这里，效率就是被工质(水和蒸汽)吸收的 热量与输入热量(输

11、入到蒸汽发生器的化学热 和加入的辅助功率(heat credits)的比值。热损失方法热损失方法要求确定所有可统计的热损失、加入的辅助功率(heat credits)燃料的热量。 效率就是100减去所有热损失的总和与燃料输 入热量和附加热量总和的比值。当使用这种方 法法，可推荐用来确定主要的热损失。两种方法都可以接受。哪一种方法优先使用 取决于固体燃料使用时所遇到的技术问题。例 如，不可能或很难精确测量很高的质量流量时, 唯一可行的选择时采用热损失方法。当燃料特 性波动较大时，热损失方法也被采用。然而, 在燃气装置或烧油装置中通常要精确的测量烟 气流量，在这里，输入输出方法是一种较好的 选择。

12、尤其是对那些小型蒸汽发生器更是如此, 这主要是由于测量辐射与对流损失的不确定 性。两种方法在不确定性方面有不同的水平。精 确度最高的方法总是被使用。4.2总则考核试验执行前，要确定付款3.1中所列的 参数。如果实验条件不允许，应该提前达成协 议，试验应该在不同的条件下进行。然而，误 差要维持在最低限度，然后要必须把效率修正 到保证值条件下的效率。细则见付款8。4.3预备性试验在正式的考核试验之前，给试验人员一个机 会进行预备性试验，主要用来检验试验设备和 方法的精确性和培训试验人员。如果预备性试验得出了满意的结果，经双方 协商一致同意，可以宣布它为一个考核工况。 4.4蒸汽发生器条件可以承认，

13、蒸汽发生器即使没有绝对干净， 如果按照设计也可以实现保证值。因此，考核 试验并不一定需要管道系统绝对的无灰或烟 尘。作为一般规律，试验应该尽可能的遵循试 验运行的条件。一些发生器提供了净化设备（例 如，吹灰或钢珠吹灰设备），考核试验前要对这 些设备净化。考虑到运行的因素，考核试验要 在晚些时候举行，应该给供应商一个机会检査 受热面的清洁性。如果可能的话，清洁运行的 范围和方法应由供应商和电厂运行人员协商确 立。4.5稳定工况4.5.1达到稳定工况的条件由于保证值只参考稳定工况确定的，所以应该确保蒸汽发生器达到了平衡。达到平衡所 需的时间随锅炉的设计变化很大。通常，蒸汽 发生器在考核试验前应连续

14、运行几天。试验开 始前，必须达到平衡状态，这要求试验各方确 认。对于某些燃烧系统(例如，液态排渣炉，流 化床燃烧系统)，可能花费较长的时间达到平 "KJ O4.5.2监测稳定状态条件试验期间，尤其是那些有代表性、重要的测 量参数应持续监控以确保稳定工况条件被维 持。用输入输出法确定效率时，推荐结果中间 评估 (interim evaluation of result)。4.5.3燃烧系统调整试验燃料要提前制备好以便试验人员有充足 的时间调整燃料燃烧设备，同时也确保与燃料 有关的稳定工况达到。4.6性能试验4.6.1试验时间对于输入输出法，试验时间取决于锅炉型号、 燃烧系统和要求的测量

15、精确性水平。试验可能 花费26个小时。对热损失方法，试验时间通常取决于烟气热 损失中横向测量的内容。就流化床燃烧系统而 言，要花时间确定取决于焙值和未燃烧可燃物 的热损失。这种试验不论在哪里都可能花费1 6小时。4.6.2试验开始和结束条件试验开始和结束时，下列数值要基本不变:汽包水位和蒸汽压力;蒸汽和给水流量;穿过流化床的压降作为惰性物料含量的测ft-对炉排炉，尤其是使用输入输出法时，在试 验开始和结束时，炉排上的燃料数量要保持一 致。对机械炉排，平均炉排速度和燃料床深度, 至少要在燃料在炉排上通过一个路程期间，在 试验开始和结束时要保持一致。所花的测量时间要比试验实际运行的时间略 长。为了

16、保证达到了稳定的工况条件，特推荐 在试验开始前和结束后对上面提到的参数进行 监测。4.6.3记录频率所有的记录应尽可能的频繁以使整体误差降 到最低（见VDIrichtlinie条款4丄22 ）。这可 以通过使用自动数据记录设备实现。当手工记 录数据时，要注意以下记录的频率：流量测量3 min烟气分析5min温 度 和 压 力 测 量lOmin15min在整个试验过程中，每个参数至少取30个读 数。这种要求并不适应于横截面。4.6.4允许波动蒸汽发生器运行中推荐的蒸汽质量流量波动不应超过平 均实验结果的3%10% （然而应该不大于 MCR）（细节见图一）。图二是最大的允许压力 波动（2%4%）。

17、如果超过了图一和图二中给 定的范围限制，则要拒绝这种试验。热水发生器在考核热水锅炉试验期间，有这样一种情况 会发生即锅炉输出的有效热量大于或小于输入 加热系统的热量。这主要是伴随着这样一种变 化即平均热水温度逐渐升高或降低，因此也相 应的导致了热水锅炉平均水温的变化。因此， 要考虑可以从含水量计算出来的有效热量的暂 时变化和锅炉质量。由于这种计算方法会涉及到误差，因此，每小时的温度变化速度的不应 超过下面的值：式中:V一考核试验中水的体积流;m3/h；匕一热水锅炉的含水量，m3；“一试验期间锅炉的平均入口温度, 厶=0.5（仏+心）,°C；2 试验期间锅炉的平均出口温度,r2=0.5

18、(r2£+r2J, °C；z试验持续时间，h；丫一试验期间，热水温度的变化平均值, 厶=fmE 一 fmA = 0-5（1£ +（2E ） - （心 + f2A ） > C ；下表A代表试验的开始，E代表试验的结束。当温度有较大变化时，要拒绝这种考核试验。4.7其他资料196212冷!19810200kg/s 00021Stoam mass (low, wnFigure 1: Maximum permissible fluctuations in steam mass How5X)%4.6suoqenonp alnssEd EnExes1000M)20Pre

19、ssure, p Figure 2. Maximum permissible fluctuations in steam pressure注意要避免管道和蒸汽侧/水测关闭装置的 任何泄漏，或任何可导致质量流量误差的旁路 流量。因此，不使用的管道要安装盲法兰(blind flanges)；当这些并可行时，要制定一些条款做 持续的观察。试验期间不进行排污。当排污不可避免时， 要确定排掉的锅炉水体积。除非另外达成一致, 排污水在锅炉中吸收的热量算到蒸汽发生器的 有效输出热量。尽可能不管什么时候，在试验 期间不进行吹灰。5测量仪器和方法5.1总则只有这些测量仪器和传感器的指示值和输出 值经过校核，他们

20、的误差范围也知道，这样的 仪器才可使用。包括：a. 要有提交的仪器验证校核书(校核证书由 权威部门发行)；b. 试验前和实验后，要在模拟试验中存在的 条件下对验证过的仪器通过读数的升降来 标定，并与条款a中的仪器进行比较；c. 用已知误差范围的标准仪器；d. 其他已知误差范围仪器的使用要通过实验 双方协商一致。试验期间，测量装置不应发生任何可评估的永久变化。可使用模拟或数字指示仪，手工采取数据 或自动记录，试验报告要详细列出使用的仪器 及其误差范围。试验数据由自动记录装置记录，要做随机性 检查以确定信号得到正确的处理。5.2压力测量压力测量要使用合适的压力表或传感器。差 压要尽可能的使用合适的

21、压力表或传感器测量 （例如U型管压力计、斜管微压计或差压传感 器）。要用汞，水或其它合适密度的流体做密封 油。测量装配细节参见VDI/VDE3512部分3。试验前和试验后，通过读数的上升和下降来 校核压力测量装置。空气和其他气体压力测量 的进一步介绍在VDI2045部分1 （在目前处于 起草阶段）和VDI2044中有详细的的说明。5.3温度测量温度测量也要按照条款5.1中的a与b要求 来做（例如，玻璃水银温度计，热电偶和电阻 温度计，后者与正确的测量线圈与传感器联在 一块）。相关的介绍在VDI/VDE3511和 VDI/VDE3512部分2中可见到。对大直径管的测量会在相同截面的不同点上 产生

22、不同的值，同时，要检査这些值以确定温 度偏差是否可以接受。另外，平均温度值由截 面法来确定。就这一点，断面要分成相等的若 干小面积以确保测量区域没有横向流动或回 流。细节请参阅VDI2044, VDI2066部分1和 VDI/VDE2640部分3和部分4。一般的，测量 值的算术平均值作为温度的平均值。按照特定 的协议，应该测量速度或差压，再权衡比较， 然后在应用。由于浓度和比热变化的影响很小, 因此这可以忽略。5.4质量和质量流量5.4.1称重试验前，要对称重机进行检查以使其与相应 的称重和测量规定相一致。根据Eichordnung附录(德国的称重和测量 条例)的 Eichfehlergren

23、zen von Waagen (称的 误差校核范围)，使用下列的误差校准范围：a 十进制称(decimal scales):每kg载荷 为0.5g,但不小于最大载荷误差范围的 五分之一。运行中的误差范围是误差校 准范围的两倍；b 轨道衡(track scales ):每kg载荷为34go运行中的误差范围是误差校准范围 的1.5倍；c. Rope-tracton weighter:称量空容器空重 和满容器的重量。每kg载荷为12g。 运行中的误差范围是误差校准范围的1.5 倍。只要在试验前和结束后通过在近似相等的 容量内称重输送数量，升桶(bucket-elevator ) > 皮带、倾翻

24、和弹簧称也可以使用。5.4.2体积测量体积流量通过体积流量计测量。体积流量计 要在试验前，也尽可能在实验后进行校核。只 有真正的体积流量计才可以测量往复式水泵 (reciprocating pump)的流量。试验中，维持一 定的比容或者密度很重要。体积流量也可以通过充满流体的方式由经过 验证的容器来确定，通过逐渐增加水的重量来 测量和校核以检查体积流量。i=当使用体积容器时在试验和校核期间，要按 职水温的不同对密度进行修正。考虑到金属容 器的热膨胀(例如，对钢制容器，温度升高100k, 体积大约会增加0.4%),也要对其进行修正。 543流量测量5.43.1用孔(orifices)和喷嘴(no

25、zzles )测量流量使用孔板和喷嘴进行流量测量时，可以使用 DIN1952 标准。当大容量蒸汽发生器超过DIN1952规定的应 用范围时，可以使用VDI/VDE2040 Part 1 (目 前处于草稿阶段)和VDL<VDE2040 Part 5O进步的详细信息参见VDI/VDE2040 Part 2Part 4, VDI/VDE2041 和 VDI/VDE3512 Part 1。用内焊式孔板测量流量时，要注意以下项目O 由于考核试验前无法査看和测量孔板尺寸大 小，所以尺寸要在焊接操作前测量。结果记录 和流量不一致由DIN1952处理。当试验中使用流量传感器时，试验条件下的 工作特点要在

26、试验或校核曲线绘制前确定。5.43.2用速度探针测量流量用速度探针(皮托管或风速仪)测量流量要 根据VDI2045部分一或VDI2044来做。5.4.4烟灰流量测量在测量一特定断面的烟灰流量时，要达成共 识使用合适的方法。细则见VDI2066部分一 部分六。5.4.5密度的确定质量流量确定时，要使用变量如压力、温度 和组分通过正确的表来获取o对未知组分的气体,要使用Din51870规定的 气体密度计（例如，根据"Bunsen Schilling"） 来确定。5.5热值5.5.1燃料热值固体燃料和液体燃料的毛热值施和净热值乩 根据DIN51900部分1和部分2或部分3确定。使

27、用DIN51850, GCV和NCV可由已知且组分 固定的气体分析获取。对特定的气体燃料（天 然气和精练气体），由气体分析来确定NCV可 能会产生误差（例如，气体分析时没有考虑少 量的重碳氢化合物）。在这种条件下，GCV和NCV要使用热量计手工连续测量。为了确定GCV,也可以使用校核过的自动热量计。5.5.2燃料采样固体燃料取样要根据DIN51701部分2部 分4操作和制备。液体燃料和气体燃料取样分 别根据DIN51750部分1和部分2与DIN51853 进行。试验期间，所取得燃烧燃料样要充分代 表燃烧燃料的筛分（grade）.组分和质量。这 尤其适合燃料组分波动的燃料。样品组分要与 封装边界

28、下的组分一样。5.53废物的净热值与釆样需要计算未完全燃烧可燃物损失的废物NCV按照DIN51900部分1或部分3确定。由碳含量和燃烧损失来确定NCV,试验双方 要协商一致确定一个简化的方法。如果没有达 成一致共识来确定NCV,则使用条款2.2规定 的值作为未燃尽可燃物的NCV。废物常被定义为以烟尘、熔融或结块的固体 状态（渣）形式出现的燃烧残留物。废物取样按照DIN51701部分2部分4适用 于固体燃料方法执行。当废物在潮湿的环境下 称重时要确保样品携带水分与废物的平均水含 量一致。如果废物数量测量是用来确定使用热 损失法时的效率，那么建议用灰平衡对记录的 数据进行校验。5.6化学组分5.6

29、.1燃料如果需要，固体燃料和液体燃料的最终分析 按照 DIN51700 , DIN51718 DIN51721 和 DIN51724部分1及部分2,气体燃料根据气体 分析取得。5.6.5烟尘和灰用热损失方法确定效率时，要分析烟尘和灰 的可燃物含量，确定方法根据协商。这也特别 适用于FBC系统中灰的未燃尽可燃物。这里，试验温度是主要因素。相关信息见DIN51721o5.63烟气烟气组分由分析设备来确定，这种设备根据 化学原理、物理化学原理、或纯粹的物理原理 间歇或连续测量。仪器精心设计以使测量值的 分散部分的置信度(confidence)保持在95%以内，遵守下面的范围:o,±0.2%

30、±0.15%co体积含量：全量程测量范围内土 1%,但不少于±001%。使用自动运行气体分析仪时，试验前要对 其零位和灵敏度进行调整并在试验中(按照试 验气体的允许)对其检查。当使用化学分析仪测量佗时，要考虑到测 量与干烟气有关的4和so：含量。当地的环境温 度要维持在常温。付款5.3也相应地适用于断面。5.7电能电动装置消耗的能量由经过校验的测量计确 定。或者通过运用3W ( wattmeter )或 2 W( wattmeter)方法的电能输入装置测量。对于 输出电能的确定，试验者要使用电动机特性。6热平衡和热效率6.1热平衡与边界层6丄1总贝!)计算效率的一个主要前提

31、是辨别出蒸汽发发 生器热平衡所涉及到的封装边界。和热平衡相关的封装边界要与提供的蒸汽发 生器的封装边界一致。这样，就可能确定对热 效率确定非常必要的输入热量、输出热量和热 损失。对提供的封装边界不可能提供满意测量 的地方，要根据一定条件下达成的协议，重新 定义是很必要的，这可能要求把测量结果修正 到给定条件下的值。图3示意了一个蒸汽发生 器的流程图，详细的封装边界和所有相关的质 量流量、输入、输出和热损失都以试验时测量 数据为基础来确定。(Qy Q-E】 Ess c-«s二 12弓。Ess H(I IflrlI) 二9-30 EBES HENorma enveiooe ocxunda

32、rystean !(由切,方aza)Spray waie< (用s. hPump cooling (Q JCirculating punp (PJBkwdown （曲心臥）External cooi;ng (Q®（加m "uh，加）CoalPulvergf I _ Auy.kary pulverizer firing system (c ； g词(Qm)Spray waier RH s:mih II (用Loss Ode to radiation and conveCiKx*. (Q&)dJOORH steam in lot 11 (用方 zni)RH ste

33、ar infet 1 (wz 1,Feed water 俪sMsJ zr1 Oter electric powe PlFuWfZer and tan power (P©Seconda airPulverizer hoi刃二«CR.ELoaEek cz<g32-Loss due to slag (Qs)EaGmHEOUJ-Leakage mr (曲上.砧)Recircu'ating gas Un (Pvc)Air heaterLoss CJ6 to CatXKl monoxidexcy二 sopOJ2- 2ODP SAO-JCSWCOGOOS5E5SFigurO

34、: Steam generator diagram witti input, losses and mass Hows 询 envelope)6.1.2常规边界常规边界包括带有循环泵的完整的汽水系统、带有破碎机的燃烧系统（对燃煤系统），烟 气再循环风机，飞灰回送系统和暖风器。该边 界不包括油或天然气气加热系统、除尘器、送、 引风机，通常情况下形成了考核试验的基础。 如果通过这个特的封装边界有烟尘回送发生， 那么按照输入和输出的定义，把除尘器上游的 烟尘热焙考虑为热损失，把回料作为输入，就 显得很必要了。尽管这种方法形式上正确的, 但有些地方还不实际。由于回料温度与烟气温 度相差很小，因此，推荐

35、循环烟尘总是与除尘 器上游相分离的（也就是仍然在封装边界内）， 并且循环总是在封装边界内进行。如果这个假 设不成立，那么除尘器要统一在整体里考虑（见 条款 6.1.3.4）。6.13其他封装边界6.13.1总则由于实际原因，必须再定义一个封装边界以不同于上面建立热平衡所描述的边界。如果 采纳了这种可选择的边界，那么在每种情况下, 除了考虑条款6.3处理的问题外，还要考虑建 立输入热量与热损失。下面给出了一些可供选 择的边界。6.13.2不带暖风器的封装边界这里，暖风器没有包还在封装边界内，这与ASME试验规程中规定的边界是一致的（见图 4）o当暖风器用辅助蒸汽加热时，热平衡时可以间接考虑输出，

36、因为暖风器的输出也加入到 了燃烧空气的热焙中。通过比较，如果暖风器 的热量是由内原蒸汽提供的，那么暖风器的输 出可以加到有效热量上（见条6.3.1 ）o6.1.3.3带有送风机的封装边界把送风机包含在封装边界内，热空气流量的 测量就不再是必要的了，不过在输入中要考虑 送风机的轴功（见图3的虚线）。当在送风机与 空预器之间不能找到测量点时，或者在使用热 空气再循环时，这种封装边界很有用。6.13.4带有除尘器或除尘器与引风机的封装边界当除尘器上游或直到引风机烟道不能提供一 个合适的烟气测量平面时，使用这种封装边界。在这种情况下，静电除尘器的电能 仏）、除尘 器的热损失（缶）、引风机的轴功（匕）作

37、为额 外输入计算在内。当缺乏除尘器电能的有关经 验数值时，要在试验之前达成协议。在该封装 边界内，测量的烟气温度要修正到保证值条件 下的温度。6.1.3.5带有磨煤机水分分离器的封装边界对于那些水分含量相对较高的褐煤，或许 用磨煤机水分分离器是必要的，也就是只有干 燥、磨煤过程中产生的一部分水分加入到了蒸 汽发生器。因此，水分分离器应包含在内。同 样也适用于烟气再循环到锅炉出口的情况，在 这种情况下，采出点必须也包含在边界内（见 图5）。如果这不现实，就要在定义边界之前， 达成一个协议对其修正。在磨煤机水分分离器 中，流到烟囱的烟气被认为是“进一步的损失”（见条款63.3.5）o因此，必须测量

38、组分、固有 质量流量和烟气的矿尘量。6.13.6带有整体烟气脱硫和DeNOx设备的封装边界如果烟气脱硫部分和DeNOx位于空预器和 蒸汽发生器之间的烟气或风道内时，就不能建 立包含空预器的常规边界。对于象蒸汽发生器 这样的常规边界应该定义成沿着热风和烟道运 行的边界。这种情况下，就不能做效率计算和 保证。更合适的是，要在协商一致的容量水平 上，把蒸汽发生器出口温度作严格的限制。6丄37特定的边界这个边界不同于上面描述的边界，只可能对 一定的蒸汽发生器有意义。这里提供的边界条 件要与合同提供的边界条件联系起来。本标准不含有关输入、损失的测量和计算的有关协议。6.2参考温度在计算输入和损失时，需要

39、建立一个零点。因为在操作压力下，烟气侧压力对质量流热焙的影响很小，在该情况下，只规定温度就足够To对考核试验,参考温度。应为25°C。51Pago 12 DN 1942Other dectric pow(K (P)Leakage air (加心，方s)Pulverizer hot akPutverizer tempering airLoss du« to caTDorimonxidcFkue dusl returnID tan <PG|Reoirculating gas fan IPVC)Socondary airFigure 4： Envelope without

40、steam air heaterBssuapuoQMr heaterInternal steamSteam atrInjectton atr tor- 矶zn,的zn、 加W) w£7.i mt?n* 於 ZJC2ZH'为ZU1F2I« E7KAs the boMor officiency (as defined in subdause 6 4) is a function of the reforonce tomperMure selectee, any temperature othor than 25 °C shall be specified by

41、 tho manu facturer of ttiogenerator before the guarantee issubmitted.It should De noted that since the zero levo! Is bosed on me reference temperature, this level w川 be a random figure, whfch boars no relation to the ambient temperature6.3 Heat input, heat output and losses6.3.1 Ueful heat outputThe

42、 useful he剖 output. Q x , is tne total heat wh汜h trankferrod in the steam generator to th& waicr and/tx steam, we enthaloy ot OK)wdown water Xicg added to the useful heat output, unless oiherwisc agreed upon Thisis exprvs&ed by equations (2) and Qn w Qo MF7.ll (方ziq "如* 曲Ab (/lAb -如(3)

43、Ozi * Qzsi4 Q"Qn - "d - *5P)+ en g -抵 J9 zn fZC2 " AZH)* mEZ1 (ZI? 址Zi)whereis tne live steam mass flow：is lhe RH steam masts flow at RH inlet I or 11; s the spray waler flow tor main sioam anomperitor;<s the spray water flow by mass for PH steann attempftfator t o ll;is Vie blowdo

44、wn water mass 11 ow, avorageo over the lest penod；is the enthalpy feed watere onthaipy nf live steam：is the enthalpy of spay water upsirosm o£ mam steam attemperaior.is the enthalpy of olowdown wtec恰 tne enthalpy & steam at ceheater i or I outlet.is the enthalpy 仪 steam at cehealer I or ll

45、inlet. & ">e enthalpy of spray waie< for RH steam attompcrator I or IIH the stoam air neater 峪 suppled with steam 1ron)a source interTial lo tha unit, th诒 i$ to be allowed tor m tlie tK>at accouni for the water/s»safTi circuit.Atomizing steam (m2M,Extomal cooling (QKu)OH. gas

46、(mrt,CoalHPulverizer anc8 pow»r (PM)PulverizersvapoursSocondary air_hrL.Envelope bounaaryLess due to sUg (Qs)；Figure 5: Envelope with vapour separationIf !ho swam air heater Is located »rsice the envelope boundary (sco figure 3). wo have:Qxi =內 j (h -(4)For me efficigaoy determination. is

47、!c be added to (see subclause 6.3.2.3LIf the steam air bntu is located out5»ao the envelopeOoundary (see hguro 4). we haveFor the efficiency d®<DrFTMnation, Qj is to be adgbd to uig useful neai outputIf ih$ steam air hcate/ is suppnod with stoam from a source externai to (he unit, equat

48、ion (16) shall apply.In equations <4) and ，wKi z tz steam air neater mass How;/jKa> is the enthalpy at steam air heater miet;is tho onmalpy of iho discharged condensateh is the n【natpy at HP or RH sysUom inlet dependmj from which internal source the stea<n is drawn off):rhD = th* -用础"t

49、tie spray water mas flow,mef>. is taken off downstream of the orif»c« for 曲盯：3y -川巾-加从 十喷a if mau takon off upsuean of tne orifice for 曲加.Flow measuremnls takan in accordarx;e wlE suociause 5.4.3 1 quite often y创d unaccoptaoie results witn respect to the spray water mass Hows. as the or

50、ifices and nozbes oannot be oes gned for the conaihons of ihe accoptanco test In such casos.川a may be determined via the heat arw mass balances for the attemperatexs. provided that th© temperatures and pressures upstrearrt and downstream of the atteenperatof >ro measured and the evaporahoi&g

51、t; of the itpray water up io th© Eoassing point rkiwnstrearn of attemperatoc m completed (cf equattons and (7)加a s »1©!(01 如)OF*1： M用0?(方I)、亠lor hoatmg steam Uocn ne HP sysum; lor heating steam from tne ZD1 systo;h - hzul for boating steam kom the ZD!5 system if the feed water mass (l

52、ow. is mcasurod ieiead of 憎o SH steam mass fg 川“2 litter shall be determined from the loKwmq rolationshipwhere/!“ is the enthalpy of stcatn upstream of aticmpGralgr. ts th© enthalpy of stcann constream ol anampefd- tor;n?D, is tho steam mass How upstream of atrerporatof； n：o7 is the Meam mass f

53、low downstroam o» attmpecatar. I! the RH s:eatn flow is not measured in accordance with subcOuse 5 4 3 t. it may. m accordance with 01N 19-t3 bo derived from ttie SH steam rruss Now oy deductir«g (heIII,NCV不过也可以协商为其他温度。在该情况下 的修正需要采用下面的公式（lb）。Hb = H u + I5'亦(I yA 7 H 20)+ PlOTCpLT f-lGO

54、TC pGT “H2OB°pD + / II 2OCwb 一 ")(lb)其中:h25°C 时的 N CV；心一选定参考温度。下的NCV值;燃料中灰的含量;/H2O 燃料中水分含量;如一每公斤燃料燃烧所需干空气含量（干 基），kg/kg；每公斤燃料燃烧生成干烟气含量（干 基），kg/kg；纳一每公斤燃料燃烧生成的湿烟气中水蒸kg/kg；由于参考温度处在一个相当小的范围内，可使用下面的比热值,kJ/kg.K , 25°CoCpLT=1.005CpD=l86CpGT=l0C 畑=(1 + 0.95 “皿)0877CBa、v=l7Cb=1.7水： Cw= 4.19干空气： 蒸汽：干烟气：无烟煤： 褐煤：S型燃料油:甲烷:Cb=22由于锅炉效率会受所选参考温度的影响（见条款6.4定义的），任何不同于25C的参考 温度在保证值提交之前，都要由蒸汽发生器厂 家来确定。应该注意到既然零点水平是以参考温度