提取车间高支模方案---63米

1、 提取车间及检测中心建设项目高支模施工方案 编制单位： 湖北顺达建设集团有限公司 编制日期： 二 0 一 六 年 三 月 施工组织设计方案审批表工程名称：提取车间及检测中心项目致： 湖北天亿工程监理有限公司 （监理单位） 我方已根据施工规范的有关规定完成了 提取车间及检测中心建设项目高支模专项方案 的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予审查。承包单位（章）： 项 目 经 理： 技 术 负 责 人： 日 期： 专业监理工程师审查意见：专业监理工程师： 日 期： 总监理工程师审核意见：项目监理机构（章）： 总监理工程师： 日 期： 建设单位审核意见： 建设单位（章）： 工程部负责人： 日

2、期： 目 录第一章、工程概况.1第二章、编制范围及原则.1第三章、编制依据.1第四章、设计理念及材料要求.2第五章、施工部署、方案.4 一、组织设置及准备.4 二、模板安装.5 三、模板施工质量要求.7 四、模板施工安全要求.8 无、梁模板高支撑架的构造和施工要求.8第6章 、计算书(梁、板).10 湖北顺达建设集团有限公司 高支模专项施工方案第一章、工程概况工程名称：提取车间及检测专项建设项目地 址：武汉市经济开发区凤凰工业园结构类型：框架结构建设单位：武汉市天下惠药业有限公司设计单位：中南勘察设计院（湖北）有限责任公司施工单位：湖北顺达建设集团有限公司监理单位：湖北天亿工程监理有限公司计划

3、工期：120天 建筑面积：3598.12m2总高度：17.30m 层 数：3层本工程为框架厂房，框架梁主要截面为200×400、250×500、250×700、250×900，框架柱的截面尺寸500×500，板厚分别为120、140、局部170。砼强度等级柱子为C35，梁板为C30。层 高：一层6.25m，二层6.00m，三层4.75m，属超高支模架，需要编制高大模板专项方案。第二章、编制范围及原则1、本方案编制范围为超高模板支架。2、本施工方案编制将遵循四项基本原则，即一是符合性原则；二是先进性原则，三是合理性原则，四是符合工程质量、工期要求

4、及安全生产、文明施工要求的原则。第三章、编制依据1、建质【2009】87号文件2、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）3、混凝土结构设计规范（GB50010-2011）4、建筑施工计算手册江正荣著 5、建筑施工手册第四版6、建筑施工脚手架实用手册杜荣军著7、钢结构设计规范（GB50017-2014）8、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）；9、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006；10、扣件式建筑脚手架用钢管DB33/588-2005；11、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2011；12、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8

5、091）13、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）14、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）15、建设工程安全生产管理条例16、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）17、本工程的设计图纸、岩土工程勘察报告、施工组织设计第四章、设计理念及材料要求一、支撑体系的设计理念在保障安全可靠的前提下，梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立杆步距要一致，便于统一搭设；立杆纵或横距一致，便于立杆有一侧纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。根据我公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板

6、工程的支撑体系。考虑到本工程为全现浇框架结构，因此模板材料大量采用胶合板模板。胶合板模板具有不收缩、不翘曲、不开裂、均质、接缝少、周转率高、加工方便等优点。模板支撑及加固系统：采用40×80mm方木、48×3.0钢管、可调节顶托、12对拉螺栓等。支模材料：采用40×80方木、18木胶合板及48×3.0扣件式钢管。二、材料要求搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用。1、钢材技术性能必须符合碳素结构钢（GB700-2006）的要求。2、支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T1

7、3793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的 3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700-2006）中Q235-A级钢的规定。3、每根钢管的最大质量不应大于25kg。4、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：（1）应有产品质量合格证；（2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合该规范第3.1.1条的规定；（3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；（4）钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范规范（JGJ130-2011）的规定；（5）钢管必须

8、涂有防锈漆。（6）钢管弯曲变形应符合规范（JGJ130-2011）规定。5、扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-2006）的规定。6、扣件的验收应符合下列规定：扣件应有法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。（1）扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。（2）扣件均应进行防锈处理。（3）支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N.m时，不得发生破损。7、方木选用本地区质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材，同时应符合木结构设计规范和木结构工程施工质量验收规范的规定。胶合板技术性能必须符合

9、混凝土模板用胶合板（GB/T 17656-2008）要求。第五章、施工部署、方案 一、组织设置及准备1、管理人员组织及职责分工：项目经理：负责项目部全面技术、质量、管理工作技术负责人：全面负责技术、模板方案编制工作土建施工员：1、对模板工程进行技术交底；2、对施工过程进行监控、现场指导；3、负责模板工程自检、验收土建质检员：1、对模板工程质量进行监控、检查，督促不合格项目的整改；2、对建材质量进行检查、监控测量员：负责工程的全部放线工作、保护控制桩、水准点2、技术准备项目技术负责人组织项目部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，与建设、监理共同协商解决，取得一致意见。

10、3、机具准备主要机具及工具准备详见下表：名 称规 格功 率数 量电动扳手每人1台圆盘锯MJ-1063KW1台手电钻4把手提电锯M-651A1.05KW2台压刨MB1065705KW1台手电钻钻头直径12-20MM6把砂轮切割机1台水准仪1台经纬仪1台钢卷尺100M2把小卷尺5M二、模板安装（一）柱模板安装1、柱模板的设计：柱模面板选用915×1830×18胶合板,竖楞及柱箍选用40×80松木方,对拉螺栓选用12钢筋,其间距、数量分别见下表。柱模板用料参考表面板材料柱子断面柱箍断面柱箍间距竖楞18胶合板500×5001根12螺栓外端采用3型夹40040&#

11、215;80mm松木方2、柱模的施工顺序： 安装柱模时，应先在楼面上弹出柱轴线及边线测定标高找平柱脚立柱模加柱箍加固浇捣砼拆柱模（修整，翻至上一层使用）。 3、柱模施工的要点及细部要求 为保证断面尺寸，在柱断面的四个脚用钢筋头埋设在柱边框线上作限位，用水准仪将相邻的准点转移到柱钢筋上，以此标高来控制柱模顶的标高。 柱与梁板的接头尺寸准确与否是影响结构外观的主要因素，在施工中也是难点之一。首先在安装柱模时，控制好垂直度与断面尺寸大小，梁板模安装基本结束时，在梁板模上做二次放样，核对柱头是否偏位，对柱施工缝留设较低的柱头应加设一道柱箍，防止涨模。 在柱模接头处，用电钻钻出两个孔洞，排除柱头积水，以

12、保证砼质量。 清理孔留设：为了清理干净柱内垃圾、锯末、木屑等，在柱一侧模底下留出100×200的清扫洞口，从而保证砼浇捣质量。 （二）梁、板模板安装1、梁、板模板及支撑的设计面板选用915×1830×18胶合板,内楞分别选用40×80木方,对拉螺栓选用12钢筋,外龙骨采用48×3.0mm双钢管。梁截面 B×D=250mm×700mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.2米，立杆的纵距1.2米，立杆的步距 h=1.90米。内龙骨采用40×80mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.

13、0mm。板模板支架搭设高度为6.2米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.2米，立杆的横距 l=1.2米（梁的跨度方向），立杆的步距 h=1.90米。局部薄弱位置架设水平剪刀撑支撑。2、梁板模板安装操作流程如下： 先按梁板各自要求搭设脚手架上龙骨、次楞木梁模安装楼板面模板安装梁板钢筋安装扫地杆、剪刀撑等加固杆件的搭设梁板混凝土浇筑养护混凝土达到拆模强度3、梁模板梁模板安装后，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对齐，待平板模板安装后，检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，以保持顶撑的稳固。为了深梁绑扎钢筋的方便，在梁底模与一侧模板撑好后，就先绑扎梁的钢筋，后装另一侧

14、模板。次梁模板的安装，要待主梁模板安装并校正后才能进行。4、平板模板平板模板安装时，先在次梁模板的两侧板外先弹水平线。水平线的标高应为板底标高减去平模板厚度及搁栅高度，然后按水平线上牵杆托木，托模上口与水平线相齐，再把靠梁模旁的搁栅先摆上，按设计间距，摆放搁栅，最后在搁栅上铺钉平模板。为了便于拆模，只在模板端部或接头处钉牢，中间尽量少钉。为了节约模板，不造成浪费现象，大面积配板位置先用标准尺寸的整块胶合板对称排列，不足部分留在中央及两端，用胶合板锯成所需尺寸嵌补。所有板缝力争拼密缝，确保砼表面光滑平整。5、模板拆除A、模板拆除的要求 不承重或侧压的模板应在混凝土强度能保证构件不变形，边面及棱角

15、不因拆模而受损时方可拆除。 承重模板应在与结构或构件同条件养护的混凝土试块符合规定时，才能拆除。 B、拆模注意事项 拆模前要有混凝土强度报告，并制定拆模程序、拆模方法及安全措施，在经过申请批准后方可拆模。模板拆除时要设置警戒线，并有专人监护。严禁硬砸乱撬，摇晃振动，不得将撬棒直接着力于砼表面及受力薄弱的局部位置。 已拆模的结构，应在砼达到设计标号后，才允许承受全部设计荷载。当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算加设临时支撑。 拆除时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理。 拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。重大复杂模板的拆除，事前应制定拆模方

16、案。拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。快速施工的梁和楼板模板，其底模及门架支撑的拆除时间应对所有砼的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板及梁能安全承载。三、模板施工质量要求1、模板及其支撑结构的材料、质量，应符合规定和设计要求。2、模板及支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉与变形，模板的内侧面要平整，接缝严密，不得漏浆。3、模板安装后应仔细检查各部构件是否牢固，在浇灌砼过程中要经常检查，如发现变形、松动等现象，要及时休整加固。4、固定在模板上的预埋件和预留洞口均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确。5、现浇整体式结构模板安装的允许偏差，应符合下表规定：现

17、浇结构模板安装允许偏差项次项 目允许偏差(mm)1轴线位置柱、梁52底模上表面标高+2，53截面内部尺寸柱、墙、梁+2，-54层高垂直（每层垂直度）35相邻两板表面高低差26表面平整（2m长度上）5四、模板施工安全要求1、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠落伤。2、拆模时应搭设脚手板。3、拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒跌的措施。4、拆模前应制定拆模程序，拆模方法及安全措施，严禁硬砸乱撬，摇晃振动，不得将撬棒直接着力于砼表面及受力薄弱的局部位置。 5、模板拆不下来时，可用木棰敲击模板

18、，拆除的模板切不可高，抛下，以免伤人及损伤模板。6、进入现场，必须戴安全帽，禁止穿拖鞋或光脚，正确地使用个人劳动保护用品；7、拆除模板一般用长撬棍，不允许站在正在拆除的板下。8、二人抬运模板时，要互相配合，协调工作。传递模板时，工具应用运输工具或绳子系牢后升降不得乱扔。 五、梁模板高支撑架的构造和施工要求 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； 2.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可

19、采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距不得超过2m。 3.整体性构造层的设计： a.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； b.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面要求设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，局部设置。 5.顶部支撑点的设计： a.梁底立杆顶部设置可调节顶托，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； 6.支撑架搭设的

20、要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和

21、变形情况及时解决。计算式（梁、板）梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:取250X700梁进行计算 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.25；梁截面高度 D(m):0.70；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度方向间距La(m):1.2；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；立杆步距h(m):1.90；梁支撑架搭设高度H(m)：5.65；梁两侧立柱间距(m):1.2；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.2；采用的钢管类型为48×3.0；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80； 2.荷载参数模板自重(

22、kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):24.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：2；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距

23、(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：1000；穿梁螺栓竖向根数：1；穿梁螺栓竖向距梁底的距离为：300mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T - 混凝

24、土的入模温度，取30.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.00m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 35.696 kN/m2、24.00 kN/m2，取较小值24.00kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为5根。面板按照均布荷载作

25、用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 30×1.0×1.0/6=5.0cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.3×24×0.9=7.78kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.3×2×0.9=0

26、.76kN/m；q = q1+q2 = 7.78+0.756 = 8.532 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300mm；面板的最大弯距 M= 0.1×8.532×3002 = 7.68×104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: =7.68×104 / 1.62×104=4.74N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.74N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 24×0.3

27、= 7.2N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 30×1.8×1.8×1.8/12=14.58cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×7.2×3004/(100×9500×1.46×105) = 0.285mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.285mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2 mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的

28、计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用2根木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 40×802×2/6 = 106.67cm3；I = 40×803×2/12 = 533.33cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的

29、荷载，q = (1.2×24×0.85+1.4×2×0.85)×0.43=11.55kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 425mm； 内楞的最大弯距: M=0.1×11.55×425.002= 2.09×105N.mm； 最大支座力:R=1.1×11.55×0.425=5.40 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.09×105/1.67×105 = 1.25N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1

30、.25N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =24×0.425= 10.2N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 425mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33×106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.677×10.2×4304/(100×10000×8.33×106) = 0.03 mm；内楞的最大容许挠度值: = 425/250=1.7mm；内楞

31、的最大挠度计算值 =0.03mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.7mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力5.489kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； 外楞计算简图 （1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大

32、的弯矩为M= 0.1×8.532×0.452=1.73 N.mm 外楞最大计算跨度: l = 450mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.73×106/8.98×103 = 192.65N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =192.65N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.985 mm外楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.12mm；外楞的最大挠度计算值 =0.985mm 小于 外楞的最大容许

33、挠度值 =1.12mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =24×0.3×0.45 =3.24kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.24kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足

34、要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 450×18×18/6 = 2.43×104mm3； I = 450×18×18×18/12 = 2.19×105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中

35、， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.9×0.7×0.25=4.81kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.3×0.90=0.11kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4×2.00×0.3×0.90=0.756kN/m；q = q1

36、+ q2 + q3=8.26+0.11+0.756=9.126kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.10×9.126×0.32=0.082kN.m； =0.082×106/2.16×104=3.8N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.8N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)×1.0+0.35）×0.3= 7.75KN

37、/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×7.75×3004/(100×9500×1.94×105)=0.231mm；面板的最大挠度计算值: =0.231mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 300 / 250 = 1.2mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土

38、时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)×0.25×0.7=4.46kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.35×（0.3+2×0.8)=0.665kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.3=1.35kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.2×7.65+1.2×0.665=9.978kN/m；

39、活荷载设计值 P = 1. 4×1.35=1.89 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.49cm3 I=10.78cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 9.978+1.89=11.868kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×11.868×0.6×0.6= 0.427kN.m；最大应力 = M / W = 0.427×106/4490 = 95.16N/mm2；抗弯强度设计值 f=205

40、N/mm2；钢管的最大应力计算值95.16N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.6×10.23×0.6= 3.68kN；钢管的截面面积矩查表得 A = 424.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =2×3682.8/424.000 = 17.37N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 17.37N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计

41、算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 7.65 + 0.665= 8.315 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.677×11.868×6004 /(100×206000×10.78×104)=0.469mm；钢管的最大允许挠度 =600/250=2.4mm；钢管的最大挠度计算值 = 0.469mm 小于 钢管的最大允许挠度 =2.4mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)×0.7×0.25=

42、4.46kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2×(7.65+ 0.350 )+ 1.4×4.500 = 15.9kN/m2； 经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.19kN，中间支座最大反力Rmax=4.77kN；最大弯矩 Mmax=0.5724kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.628mm；支撑钢管的最大应力 =0.5724×106/4490=127.48N/mm2

43、；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 127.48 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，单扣件承载力设计值取8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.4kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.4 kN； R - 纵向或横向水

44、平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.47kN；R < 6.4 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.19 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.132×13.25=2.1 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.2/2+(1.2-0.3)/2)×0.6×0.35=0.265kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载:

45、 N4=1.2×(1.2/2+(1.2-0.3)/2)×0.6×0.15×(1.50+24.00)=2.89kN； N =1.19+2.1+0.265+2.89=6.445kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果

46、完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6445/(0.209×424) = 72.73N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =72.73N/mm2 小于 钢管立杆

47、抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.035 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.035×(1.5+0.1×2) = 2.053m；Lo/i = 2053.3365 / 15.9 = 129；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6445/(

48、0.417×424) = 36.45N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 36.45N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =4.47 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.132×(13.5-1.0)=1.98 kN； N =4.47+1.98=6.45 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净

49、截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.167×1.7×1.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.9

50、= 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6450/(0.205×424) = 74.21N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 74.21 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.035 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×

51、1.035×(1.5+0.1×2) = 2.053m；Lo/i = 2053.3365 / 15.9 = 129 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6450/(0.417×424) =36.48N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 36.48N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全板模板(扣件钢管高架)计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):6.2；采用的钢管(mm):48×3.0 ；扣件连接方式:单扣件，考虑扣