异步电机串级调速系统设计

1、3异步电动机的串级调速系统设计摘要审级调速是通过绕线式异步电动机的转子回路引入附加电势而产生的，它属于变转差率来实现审级调速的。与转子用电阻的方式不同，用级调速可以将异步电动机的功率 加以回馈电网或是转化为机械能送回到电动机轴上，因此效率高。它能实现无级平滑调 速，低速时机械特性也比较硬。特别是晶闸管低同步审级调速系统，技术难度小，性能 比较完善，因而获得了广泛的应用。关键词：串级调速；转差率；整流电流Cascade Induction Motor Speed Control System DesignAbstractCascade speed through the winding indu

2、ction motor rotor circuit and the introduction of additional electric potential generated. It belongs to the slip changes to achieve the cascade speed control. String with the rotor resistancein different ways, cascadeinduction motor speed can be the power to be (back power into mechanical energy, o

3、r to send back to motor shaft), so efficient. It can realize a smooth stepless speed control, low speed when the mechanical properties is relatively hard. In particular, low-synchronous cascade thyristor speed control system, technical difficulty of small, relatively perfect performance, thereby gai

4、ning a wide range of applications.Keywords: Cascade speed;Slip;Rectifier current目录1概述1.1.1交流电动机调速的发展概况 1.2申级调速原理和基本类型2.2.1 用级调速的原理2.2.2 申级调速的基本类型 4.3申级调速系统主回路主要设计的参数计算与选择 63.1 异步电动机容量的选择 6.3.2 转子整流器的参数计算与元件选择 .6.3.2.1 最大转差率.6.3.2.2 转子整流器的最大输出电压 .7.3.2.3 最大直流整流电流 8.3.3 整流二极管的选择 .8.3.3.1 整流二极管电压的选择 8.

5、3.3.2 整流二极管电流的选择 8.4逆变器的参数计算与元件选择 9.4.1 逆变变压器的参数计算 9.4.1.1 逆变压器二次侧线电压： 9.4.1.2 逆变变压器二次侧线电流： 9.4.1.3 逆变变压器一次侧线电流： 9.4.2 晶闸管的参数计算1.04.2.1 晶闸管额定电压的选择 104.2.2 晶闸管额定电流的选择 105平波电抗器电感量的计算 1.15.1 保证电流连续所需要的电感量 1.15.2 限制电流脉动的电感量 1.25.3 平波电抗器的电感量 1.26启动方式的选择136.1 利用用调装置直接启动方式 136.2 并联附加起动设备的切换起动方式 1.36.3 串联起动

6、电阻器起动方式 1.47继电器控制电路设计 158申级调速系统在矿井提升机中的应用 178.1 提升机调速系统的调速方式 178.2 双闭环控制系统的选择 1.78.3 桥式电路的选择1.78.4 触发电路的选择18结论.19.致谢20.参考文献21.附录22.171概述1.1交流电动机调速的发展概况纵观电力传动的发展过程，交直流两种传动方式共存于各个生产领域之中。在电力 电子技术发展之前，直流电动机几乎占垄断地位。对于直流电动机只要改变电动机的电 压或者励磁电流就可以实现电动机的无级调速，且电动机的转矩容易控制，具有良好的 动态性能。随着工业技术的不断发展，它们相互竞争、相互促进。交流电动机

7、，特别是鼠笼式异步电动机与直流电动机相比具有一些突出的优点：制 造成本低；重量轻；惯性小；可靠性和运行效率高；维修工作量小；能在恶劣的甚至在 有易燃易爆性气体的环境中安全运行。这些与现代调速系统要求的可靠性、可用性、可 维修性相一致。正是由于交流电动机的这种优势，使它在电力拖动系统中的应用范围比 直流电动机广泛得多，约占整个电力拖动总容量的80%以上；但同时交流电动机本身是 一个非线性、强耦合的多变量系统，其可控性较差。而随着电力电子技术和自动控制技 术的迅速发展以及各种高性能的电力电子器件产品的出现，为交流调速系统的发展创造了有利条件。特别是70年代初出现的矢量变换控制技术以及在矢量变换基础

8、上相继出 现的磁通反馈矢量控制、转差型矢量控制、直接转矩控制等实用系统，大大推进了交流 传运控制技术的发展。这些新型的交流传动控制技术与高性能的变频器相结合，就有可 能使利用交流电动机构成的交流伺服系统在性能上与高精度的直流伺服系统相匹配。特别是在一些大容量、高转速或特殊环境下应用的场合，交流调速系统已显示出无比的优 越性，电气传动交流化的时代随之而来。2串级调速原理和基本类型2.1 用级调速的原理假定异步电动机的外加电源电压 Ui及负载转矩Ml都不变.则电动机在调速前后转子电流近似保持不变。若在转子回路中引入一个频率与转子电势相同，而相位相同或相 反的附电势Ef ,则转子电流为sE20 ?

9、Efr R22 （SX20）2常常数（式 2-1 ）式中：R2：转子回路电阻；SX20：转子旋转时转子绕组每相漏抗E20：转子开路相电势电动机在正常运行时，转差率 s很小，故R2 sKo。忽略sX20有（式 2-2 ）sE2o Ef x 常数上式中，E20为取决于电动机的一个常数，所以，改变附加电势 Ef可以改变转差 率s,从而实现调速。设当Ef = 0时电动机运行于额定转速，即 n = nN, s = sN，由（式22 ）可见，当 附加电动势与转子相电势相位相反时（Ef前取负号），改变Ef的大小，可在额定转速 以下调速，这种调度方式称为低同步审级调速，且附加电势与转子相电势相位相同时（Ef

10、前取正号），改变Ef的大小，可在额定转速以上调速，这种调度方式称为超同步审级 调速（即s 0） o审级调速四种基本状态方式下能量传递方式如图2所示，图中不计电动机内部各种损耗，即认定定子输入功率P即为转子输出功率(1-_i-J N(a)低于同步速电动状态(0S1) (b)高于同步速电动状态(Sv0)(c)高于同步速发电制动状态 (s0) (d)低于同步速发电制动状态(0S P本设计采用的是哈尔滨九洲电气股份有限公司生产的内反馈用级调速电机及其控 制装置技术手册提供的有关数据设计而成。该电机定额为连续定额S1,基本防护等级为IP23,基本冷却为ICO1,基本结构和 安装方式为旧M3。表1电机参数

11、控制电机型号JRNT1512-4额定功率1050KW额定电流121.5A转子电压/电流1045V/ 627A最高/最低转速1484 / 690 r/min效率88.5%功率因数0.83控制装置型号JC4-800A/800V3.2 转子整流器的参数计算与元件选择3.2.1 最大转差率n1 - n min1S max =. 1 - _n1D（式 3-1）式中：n1 ：电动机的同步转速，近似等于电动机的额定转速。nmin ：用级调速系统的最低工作转速D :调速范围nranminn1n max(式 3-2)转差率 s = (1500-1484) /1500 = 0.01取大转差率Smax二(1484

12、690) / 1484 = 0.535D 二nmax/nmin = 1484/690 = 2.153.2.2 转子整流器的最大输出电压(式 3-3)U max =3KcvE20(11)D式中：E20：转子开路相电势Kuv :整流电压计算系数，见表2则 Udmax = 1.35*1045*(1-1/ 2.15) =755V表2变流器主电量计算系数符号kitkgtkcvkivkilkstklk三相带中线0.3671.4140.670.5770.4721.3510.866三相桥0.3671.4141.350.8150.8161.0520.5双三相桥串联0.3671.4142.70.8161.5781

13、.0340.260.52双三相桥并联0.1841.4141.350.4080.8891.0310.260.523.2.3 最大直流整流电流（式 3-4）Id max =1.1 M 1 - = 1.1 M I deKIV式中及：电动机的电流过载倍数，近似等于转矩过载倍数2I2N :转子线电流额定值Kiv :整流电压计算系数，见表2Idr ：转子整流器输出直流电流额定值Idr = I2N / KlV1.1 ：考虑到转子电流畸变等因素的而引如的系数贝U Idmax = 1.1*2*627/0.813 = 1697A3.3整流二极管的选择3.3.1 整流二极管电压的选择设每个桥臂上串联的整流二极管数目

14、为N=3,则每个二极管的反向重复峰值 Ukrm为(2 3) 3KutE20(1 - 1 )U uRM :DKavn(式 3-5)式中：Kut :电压计算系数，见表2E20 :转子开路相电势Kav :均压系数，一般取0.9。对于元件不串联时取1由上式可见，整流二极管所承受的最高电压与最低电压与系统的调速范围D有关，调速范围越高，元件承受的电压越高贝U: Ukrm 1.5*1.35*1045*(1-1/2.15)/ (0.9*3) = 419V3.3.2 整流二极管电流的选择在大容量审级调速系统中，需要将几个整流二极管并联使用。设并联支路数为Np=3则每个整流二极管的电流计算如下：,(1.5 2)

15、 KlTld maxI FKacNp(式 3-6)式中：Kit :电流计算系数，见表2Idmax :转子整流器最大直流整流电流4逆变器的参数计算与元件选择4.1 逆变变压器的参数计算对于不同的异步电动机转子额定电压和不同的调速范围、要求有不同的逆变变压器二次侧电压与其匹配；同时转子电路与交流电网之间需实行电隔离，因此一般审级调速 系统中均需配置逆变变压器。4.1.1 逆变压器二次侧线电压:根据最低转速时转子最大整流电压与逆变器最大电压相等的原则确定:UT2U d maxK UV COS p min（式 4-1）式中：UT2 :逆变变压器二次侧线电压 Udmax :转子整流器最大输出直流电压KU

16、V :整流电压计算系数。见表2。Bmin ：最小逆变角，一般取3004.1.2 逆变变压器二次侧线电流：I T 2 = K IV I dN式中：IT2 :逆变变压器二次侧线电流Kiv :整流电流计算系数。见表2IdN :转子整流器输出直流电流额定值4.1.3 逆变变压器一次侧线电流：（式 4-2）IdNIT1 - KIL Kt式中：Iti :逆变变压器一次侧线电流Kil :变压器一次侧线电流计算系数。见表 2Kt :逆变变压器的变比逆变变压器等值容量：St = KstK IV U T2I dN式中：Kst ：变压器等值容量计算系数，见表 2（式 4-3）（式 4-4）4.2品闸管的参数计算4.

17、2.1晶闸管额定电压的选择在大容量品闸管用级调速系统中，单个晶闸管的额定电压不能满足要求，需要几个 品闸管串联使用。设每个串联桥臂上晶闸管的数目为 N ,则每个晶闸管反向重复电压 由下式确定：U RRM（2 3）KutUt2KavN（式 4-5）式中：KUT :电压计算系数，如上表KAV :均压系数，其值可取0.80.9。对于元件不需串联的情况下取 1UT2 ：逆变变压器二次侧线电压4.2.2晶闸管额定电流的选择设每个桥臂并联元件支路数为 Np ,则每个晶闸管的额定电流为,(1.5 2) K IT I d maxIfK ac N p式中：Kit :电流计算系数，见上表Idmax ：转子整流器最

18、大直流整流电流Kac :均流系数。其值可取0.80.9。对于元件不并联的情况下取1（式 4-6）6 1(p=6!2)6(式 5-1)5平波电抗器电感量的计算转子直流回路平波电抗器的作用是：一使用级调速在最小工作电流下仍能维持电 流的连续；二 减小电流脉动，把直流回路中的脉动分量在电动机转子中造成的附加损 耗控制在允许的范围内。平波电抗器的电感量计算如下：5.1 保证电流连续所需要的电感量6 (p=3)图3不同脉波数时，临界电感计算系数”与超前角的关系6 1正比与直流电压中的交流分量的电感计算系数，从图 3中查3KUVUT23L1=,1 10 KlLmKlLt；.? Im inUT2 :逆变变压

19、器二次侧线电压Kuv :系数，见上表Idmin ：直流回路最小工作电流（A）Lm :异步电动机折算到转子侧的每相电感量Lt :逆变变压器折算到二次侧的每相电感量5.2 限制电流脉动的电感量KU VU TL2 =Kp2U-K L M-K Ll mH ）dIde式中：Kp :限制电流脉动的电感系数（ms）,其值从下表中查：允许的电流脉动率，一般可取10%左右表3电感量计算系数KP短路电压白分值的 感抗分量ei=0ez=6%ex=12%ex=18%三相带中线1.931.831.731.63三相桥0.450.40.360.32双二相桥串联或并 联0.110.0860.0660.0485.3 平波电抗器

20、的电感量（式 5-3）（式 5-2）L = maxL1, L26启动方式的选择绕线式异步电动机的启动方式主要有三种：一 利用用调装置直接启动方式；二 并 联附加启动设备的切换启动方式；三 串联启动电阻启动方式。(a)利用用调装置直接启动方式 串联启动电阻启动方式(b)并联附加启动设备的切换启动方式(d)图(c)方案的改造图4串级调速各种启动方式6.1 利用用调装置直接启动方式如图(a)所示，它不用任何附加起动设备，而是由审级调速装置控制直接起动电动机。 这种调速方式适用于审级调速系统的调速范围很大. 几乎要求能从零开始调速或者生产 机械对起(制)动的加(减)速度有一定要求的场合。对于调速范围较

21、小的系统，若选用直接起动方式，是不行的。另外，对于一个按实 际调速范围设计的调速范围较小的审级调速系统，若采用直接起动，则在主回路中会造 成较大的冲击电流，且往往超过允许限度。因此，对于调速范围较小且对起(制)动加(减) 速度无特殊要求的审级调速系统，宜采用以下两种起动方式。6.2 并联附加起动设备的切换起动方式如图(b)所示，电动机先用接触器KMi接入附加起动电阻器(或频敏变阻器)起动加速 (此时KM 2是断开的)，当加速到审级调速系统设计的调速范围最低速 nmin时，接通KM 2 , 这时逆变控制角B应为最小值 即in,即对应于最高逆变电压 Upmax然后断开KM 1 ,逐 渐增大就电动机

22、继续加速，直到所需要的转速.这种起动方式虽然增加了一套附加起动设备，但转于回路主要设备的耐压和容量只 需按调运范围的要求来选择，从设备的总投资上来看是经济合理的。这种方式还有一优 点，即一旦用级调连装置发生意外故障，异步电动机可以脱离用调状态，而用附加起动 设备正常起动到高速运行。6.3 串联起动电阻器起动方式如图所示，在起动过程中把限流的起动电阻逐渐短接，这种接线方式虽然逆变变压器的二次侧电压只得按调速范围的大小来选择.但是转子电路主要设备元件选用的耐压等级仍需按从零开始调速的条件来设计，为克服这一缺点可采用图d的接线方式。起动时先将KM3接通，当电动机加速到用调装置设计的调速范围员低速时，

23、断开 KM3, 用调装置自动投入运行。217继电器控制电路设计继电器控制电路设计是否合理，关系到用调装置能否按正确的顺序起动、切换、运 行、停车，还关系到装置的安全及元件的使用寿命。在设计中要注意以下几点：1 .必须有严格的起动和切换顺序。由于用调装置中硅元件的耐压等级是按照调速 范围最低转速时所承受的电压来选择的，故继电操作电路必须保证电动机转速在达到规 定的最低转速以上时才允许切换至用调运行状态。起动顺序是：给控制回路送电，接通 逆变器主电源转子接入频敏变阻器，接通定子电源，电动机开始起动，电动机加速至规 定转速时切换至用调运行，此后立即切断频敏变阻器。2 .必须有正确的停车顺序。一般绕线

24、式异步电动机空载励磁电流较大，为电动机 额定电流的25%左右，这意味着电动机有较大的磁场能量。因此在电动机分闸时不允许 转子开路.否则转子侧将产生严重过电压，甚至击穿电动机绝缘。停车时也不允许切除 所有电源，应保证逆变器比整流器迟脱离电网。停车顺序为：使用调装置脱离电动机转 子同时接入频敏变阻器，切断电动机定子电源，切断逆变器电源，切断控制回路电源。3 .用户通常要求用调装置能选择 用调运行”及异步高速运行”两种工作方式，并能 相互切换，在切换过程中必须注意，逆变器应比整流器早接入电网，在整流器合闸的情 况下，不得断开逆变器电源，否则易造成逆变器颠覆。在切换过程中还应避免转子开路。 用调装置发

25、生故障时应将转子电路短接，整流器和逆变器电路断开。在图5中，只画出常用电源合闸控制及备用电源合闸控制电路。常用电源合闸控制 继电器的线圈K1A与备用电源合闸控制继电器的常闭触点K2D用接在一起，这样当P1.1出现高电平、P1.3出现低电平时，继电器线圈 K1A通电，其常开触点K1C闭合, 常闭触点K1D断开，接通交流220V的常用电源闸刀控制线路，同时断开备用电源合闸 控制继电器线圈K2A的电源，两个继电器接成互锁的形式，以保证任何时刻只有一路 电源被合闸接通，确保供电系统安全运行。图6桥式电路8串级调速系统在矿井提升机中的应用8.1 提升机调速系统的调速方式矿井提升机要求起制动过度过程平稳、

26、运行稳定、转矩大，而且有一定的调速范围，至于频繁起制动，在省事节电方面要求起制动时间短、耗能低、效率高.根据异步电动机的调速类型和各种提调速的优缺点，以及提升机对电气传动系统的要求，选用绕线式 异步电动机可控硅用级系统的调速方案比较合适.系统中使用静止的可控硅里边装置实 现矿井提升机下降超同步调速，上升低同步调速，用倒拉反接制动实现停车.8.2 双闭环控制系统的选择开环控制.若想进一步提高系统的静态精度并获得较好的动态性能 ，必须采用反馈 控制.较好的反馈控制方法是才同具有电流和速度反馈的双闭环控制方法.可从以下两方面考虑：矿井提升机起、制动频繁，必须缩短起、制动时间以提高工作效率.提升机要求

27、运行稳定、动态性能、快速性好 ，单闭环控制调速远不及双闭环控制 调速系统好.本文介绍提升机可控硅审级调速系统设计选用双闭环控制调速系统，能满足矿井提升机对调速性能的要求.8.3 桥式电路的选择根据三相交流电的频率每一周期变化为上半周 2相，下半周1相的规律，三相桥式 整流是将交流电每一个变化周期内的上半周 2只二极管（正向）导通，下半周1只二极管 （正向）导通来获得一个频率周期内上、下波形都能导通的全波 （6只二极管）整流输出直 流电的。8.4 触发电路的选择单相通用型可控硅触发板是通过调整可控硅的导通角来实现电气设备的电压电流功率调整的一种移相型的电力控制器，其核心部件采用国外生产的高性能、

28、高可靠性的军品级可控硅触发专用集成电路。输出触发脉冲具有极高的对称性及稳定性，且不随环境温度变化，使用中不需要对脉冲对称度及限位进行调整。现场调试一般不需要示波器即可完成。它（GBC2M-1系列与zkd6三相全数控系列）可广泛的应用于工业各领域的电压电流调节，适用于电阻性负载、电感性负载、变压器一次侧及各种整流装置等。图7触发电路29结论本课题主要对异步电机用级调速系统进行设计.本文依据异步电动机对电力拖动系 统的要求，采用审级调速来控制其拖动电动机实现无级调速，满足异步电机对电力拖动 系统调速系能和节能的要求。系统介绍了用级调速的方式，特点以及其应用。所做的工作主要包括以下几个方面： 首先介

29、绍了交流电机的发展概况，随后介绍了审级调速的原理和类型，用级调速系统主 回路设计的参数计算与选择，逆变器的参数计算，继电器控制电路的设计，还简单设计 了审级调速系统在矿井提升机中的应用等。审级调速是通过绕线式异步电动机的转子回路引入附加电势而产生的，它属于变转差率来实现审级调速的。与转子用电阻的方式不同，用级调速可以将异步电动机的功率 加以回馈电网或是转化为机械能送回到电动机轴上，因此效率高。它能实现无级平滑调 速，低速时机械特性也比较硬。特别是晶闸管低同步审级调速系统，技术难度小，性能 比较完善，因而获得了广泛的应用。致谢毕业论文暂告收尾，这也意味着我在宜宾职业技术学院的三年学习生活既将结束

30、。 回首既往，自己一生最宝贵的时光能于这样的校园之中，能在众多学富五车、才华横溢 的老师们的熏陶下度过，实是荣幸之极。在这四年的时间里，我在学习上和思想上都受 益非浅。这除了自身努力外，与各位老师、同学和朋友的关心、支持和鼓励是分不开的本文是在张怀宇老师的精心指导下完成的。在此，向她表示衷心的感谢。论文的写 作是枯燥艰辛而又富有挑战的。老师的谆谆诱导、同学的出谋划策及家长的支持鼓励， 是我坚持完成论文的动力源泉。在此，我特别要感谢我的导师张怀宇老师。从论文的选 题、文献的采集、框架的设计、结构的布局到最终的论文定稿，从内容到格式，从标题 到标点，她都费尽心血。没有张怀宇老师的辛勤栽培、孜孜教诲

31、，就没有我论文的顺利 完成。感谢我身边的各位同学，与他们的交流使我受益颇多。最后要感谢我的家人以及我 的朋友们对我的理解、支持、鼓励和帮助，正是因为有了他们，我所做的一切才更有意 义；也正是因为有了他们，我才有了追求进步的勇气和信心。时间的仓促及自身专业水平的不足，整篇论文肯定存在尚未发现的缺点和错误。恳 请阅读此篇论文的老师、同学，多予指正，不胜感激！参考文献1马志源.电力拖动控制系统.科学出版社，20042许大中,贺益康.电机控制（第二版）.浙江大学出版社,20063陈伯时，陈敏逊.交流调速系统（第2版）-电气自动化新技术丛书.机械工业出版社，20054王军.自动化专业实验（高等院校自动控

32、制类专业实验教材）.国防工业出版社，20075张海山.晶闸管串级调速技术问答.石油工业出版社，19936王平彬.21世纪高等学校规划教材电机调速及节能技术.中国电力出版社，20087姜泓，赵洪恕.电力拖动交流调速系统（第二版）.华中科技大学出版社，19968王君艳.交流调速/高等学校教材高等教育出版社，2003附录品闸管的参数选择在选择可控硅器件参数的时候应根据不同的场合，线路和负载的状态而对一些特定的参数多给予选择的考虑，方可使设备运行更良好，更可靠和寿命更长。 根据可控硅的静态特性，本文对可控硅器件参数的选择提出如下几点讨论。电力电子晶闸管亦即过去国内称为可控硅，国外简称为SCR元件，是硅

33、整流装置中最主要的器件，它的参数选择是否合理直接影响着设备运动性能。合理地选用可控硅 可提高运行的可靠性和使用寿命，保证生产和降低设备检修成本费用。本文就乐山冶金 机械轧辗厂使用较多的磁选和电机车设备选用晶闸管有关电参数作出论述。在一般情况下，装置生产厂图纸提供的可控硅的参数最主要两项：即额定电流（A）和额定电压（V）,使用部门提出的器件参数要求也只是这两项，在变频装置上的快速或中频可控硅多一个换向关断时间（tg）参数，在一般情况下也是可以的。但是从提高设 备运行性能和使用寿命的角度出发，我们在选用可控硅器件时可根据设备的特点对可控 硅的某一些参数也作一些挑选。根据可控硅的静态特性，对可控硅器

34、件参数的选择提出 如下几点讨论。1选择正反向电压可控硅在门极无信号，控制电流Ig为0时，在阳（A） 阴（K）极之间加（J2） 处于反向偏置，所以，器件呈高阻抗状态，称为正向阻断状态，若增大 UAK而达到一 定值VBO,可控硅由阻断突然转为导通，这个 VBO值称为正向转折电压，这种导通是 非正常导通，会减短器件的寿命。所以必须选择足够正向重复阻断峰值电压（VDRM）。在阳一一阴极之间加上反向电压时， 器件的第一和第三PN结（J1和J3）处于反向偏置， 呈阻断状态。当加大反向电压达到一定值 VRB时可控硅的反向从阻断突然转变为导通 状态，此时是反向击穿，器件会被损坏。而且VBO和VRB值随电压的重

35、复施加而变小。 在感性负载的情况下，如磁选设备的整流装置。在关断的时候会产生很高的电压（=-Ldi/dt）,如果电路上未有良好的吸收回路，此电压将会损坏可控硅器件。因此，器件 也必须有足够的反向耐压VRRM。可控硅在变流器（如电机车）中工作时，必须能够以电源频率重复地经受一定的过 电压而不影响其工作，所以正反向峰值电压参数VDRM、VRRM应保证在正常使用电 压峰值的2-3倍以上，考虑到一些可能会出现的浪涌电压因素， 在选择代用参数的时候 只能向高一档的参数选取。2选择额定工作电流参数可控硅的额定电流是在一定条件的最大通态平均电流IT,即在环境温度为+40C和规定冷却条件，器件在阻性负载的单相工频正弦半波，导通角不少于170c的电路中，当稳定的额定结温时所允许的最大通态平均电流。而一般变流器工作时，各臂的可控硅 有不均流因素。可控硅在多数的情况也不可能在170c导通角上工作，通常是少于这一角度。这样就必须选用可控硅的额定电流稍大一些，一般应为其正常电流平均值的 1.5-2.0 倍。3选择门极（控制级）参数可控硅门极施加控制信号使它由阻断变成导通需经历一段时间，这段时问称开通时问tgt