无收缩混凝土配合比设计及施工控制

1、无收缩混凝土配合比设计及施工控制武广客运专线东湖特大桥112m提篮拱桥陈昌杰 李 波摘要通过客运专线东湖特大桥112m提篮拱钢管混凝土的配合比设计及施工，阐述了无收缩混凝土的特点和施工过程的控制要点关键词 客运专线 提篮拱 钢管混凝土 配合比设计 无收缩混凝土 控制要点1 工程概况东湖特大桥位于武汉市洪山区森林公园内，主桥 112m提篮拱梁全长116m，计算跨长 112m，矢跨比为1:5,拱肋平面内矢高22.4m，拱肋采用悬链线线型。提篮拱桥系梁按整体 箱形梁布置，采用单箱三室预应力混凝土箱形截面，桥面宽17.8m，梁高2.5m。提篮拱桥钢管内采用C55无收缩混凝土填充，混凝土弹性模量 Ec=

2、3.60X104MPa。2 配合比设计2.1 前言客运专线混凝土结构的使用年限为 100年，混凝土配合比设计理念应以高性能混凝土 的耐久性作为主要指标， 重点是在原材料的选配上。 高性能混凝土是通过对原材料的优选 和质量控制、配合比优化、生产过程的严格控制，使生产的混凝土拌合物具有良好的工作 性，对于提篮拱钢管拱桥的混凝土而言，其自密实性有较高的要求；另外，还要求混凝土 和钢管应具有良好的粘接， 但还不能因为混凝土的膨胀而产生内应力， 这就要求混凝土要 具有合适的补偿收缩能力。 由于钢管混凝土拱桥的施工加载顺序决定了混凝土应具有较高 的早期强度和刚度，以确保拱肋的线性符合设计要求，结合高性能混

3、凝土的特点，把714天的抗压强度、弹性模量作为试配的前期考核依据。2.2 原材料的选择2.2.1 水泥对于高强度的高性能混凝土，要求选用低水化热、低碱水泥,试验选用湖北黄石华新水泥股份有限公司生产的堡垒牌P.O52.5水泥。表 1 水泥性能指标试验项目标准规定值试验结果试验项目标准规定值试验结果比表面积 m2/kg 300342C3A含量%87.76S03含量%45125（min）终凝23.027.2（ Mpa ）28d52.559.1总碱含量 %4.06.4Na2O+0.658K2O（ Mpa ）28d7.09.12.2.2 砂高性能混凝土要使用中粗砂，砂子以偏粗为好，另外，要严格控制砂中的

4、细颗粒含量和有害物质含量，选用非碱活性骨料，试验选用湖北巴河河砂。表2 砂性能指标试验项目 坚固性 %标准规定值8试验结果3.46试验项目轻物质含量 %标准规定值0.5试验结果0.30硫酸盐及硫化物含量 %0.50.24云母含量 %0.50.23CL- 含量 %0.020.01有机物含量颜色应不深于标准色比标准色浅吸水率 %20.73细度模数/2.8含泥量 %2.00.6泥块含量 %0.2502.2.3 碎石粗骨料应选用球形粒形、吸水率低、空隙率小、级配合理、质地均匀坚固的洁净碎石，并严格控制针、片状含量、含泥量、泥块含量，选用非碱活性粗骨料。试验选用湖北武穴郭冲石场5-20mm连续级配碎石，

5、按二级掺配。表3 碎石性能指标试验项目标准规定值试验结果试验项目标准规定值试验结果坚固性 %53.14表观密度 kg/m3/2710S03含量%0.50.26紧密密度 kg/m3/1670CL- 含量 %0.020.046紧密空隙率 %4038吸水率 %W20.2针、片状含量 %53.5含泥量 %0.50.2压碎指标值 %107.1泥块含量 %0.250岩石抗压强度 MPa/106碱活性 试验采用岩相法，没有发现骨料含有碱活性的矿物存在2.2.4 粉煤灰 混凝土中加入粉煤灰，可改善混凝土的工作性能，降低干缩变形和水化热，减小水泥用量，提高混凝土的耐久性。粉煤灰要选产量稳定、性能稳定的电收尘原状

6、灰。试验选用湖北科能环保有限公司生产的I级原状粉煤灰。表 4 粉煤灰性能指标试验项目标准规定值试验结果试验项目标准规定值试验结果细度 %124.8碱含量 %/1.07S03含量%3.00.87游离CaO含量%1.00.26CL- 含量%0.020.01CaO含量%103.84烧失量 %3.02.8含水率 %1.00.30需水量比 %70932.2.5 膨胀剂膨胀剂应作为细掺料等量取代部分水泥， 在高性能混凝土中掺入适量膨胀剂， 可在约束条件下有膨胀而产生一定的自应力， 以补偿水泥的干缩和由于低水胶比造成的 “自生收缩”，并在限制条件下增长强度。试验选用江苏博特新材料有限公司生产的JM-川C低碱

7、型混凝土膨胀剂。表5 膨胀剂性能指标试验项目标准试验试验项目标准试验规定值结果规定值结果细度126.7MgO 含量 %451403.52.78(min) 终凝600216CL- 含量%2031.3总碱含量 %Na2O+0.658K 2O0.0250.030(水中 )28d4044.6抗折强度7d3.56.2(Mpa)28d5.58.7空气中21d-0.020-0.0102.2.6 外加剂外加剂应选用与水泥相容性好,减水率高、高增强、低收缩，坍落度损失小，适量引气，能提高混凝土的自密性，能明显改善或提高混凝土耐久性并且性能稳定的产品试验选用江苏博特新材料有限公司生产的 JM-PCA缓凝高效减水剂

8、。表 6 外加剂性能指标试验项目标准规定值试验结果减水率 2025.7Na2SO4含量 %100.73CL- 含量 %0.200.02总碱含量 %Na2O+0.658K 2O3.03.2坍落度保留值30min180185(mm)60min1501653d130142抗压强度比 %7d12515528d120133相对耐久性指标%8092(200次)表7华新P.O52.5水泥与江苏博特JM-PCA缓凝高效减水剂的相容性试验结果水泥净浆流动度/mmJM-PCA 掺量 %初始静置 30min30min 流动度损失静置 60min0.726025372430.826926452560.92882835

9、2791.0304305-12981.130629882871.23052881728060min流动度损失1713961925由表7试验结果可知 ,该减水剂与水泥相容性良好,掺量在 1.0%以上时水泥净浆的流动性能已趋于稳定 ,掺量1.0%时流动度损失最小 ,为最佳掺量2.2.6 水试验采用饮用水。2.3 配合比优化2.3.1混凝土的拌合物性能按普通混凝土拌合物性能试验方法标准( GB/T50080-2002 )进行，混凝土的力学性能按普通混凝土力学性能试验方法标准( GB/T50081-2002 )进行，混凝土耐久性按铁路混凝土工程施工质量验收补充标准铁建设 2005160号进 行。其力学

10、性能和耐久性试验均采用标准试件。混凝土试拌所用原材料在使用前24h放入成型室内，室内温度控制在(202)C,相对湿度控制在 70%-90%考虑混凝土施工是采取泵送顶升工艺，拌合物坍落度设计为180220mm，混凝土的配制强度为 64.9MPa。2.3.2配合比试配采用 L9（3 4）正交试验进行， 即三水平四因素正交试验， 选定水胶比 W/C（A），砂率Sp（B），粉煤灰掺量（C），膨胀剂掺量（D）作为四个考察因素，每因素取3个试验水平。表8 试验按三水平因素正交试验安排试验组号水胶 比W/C A砂率 SpB粉煤 灰 % C膨 胀 剂 % D水 泥 kg砂 kg碎 石 kg粉煤灰 kg膨胀剂

11、kg水 kg外 加 剂 kg1#0.2838158413659107580431505.362#0.284020103756901035107541505.363#0.28422512338721995134641505.364#0.303820123406681090100601505.005#0.30402583357001051125401505.006#0.30421510375741102375501505.007#0.323825103056771105117471504.698#0.32401512343718107670561504.699#0.3242208337750103

12、594381504.69表 9 新拌混凝土拌合物作性能测试结果试验组号1#2#3#4#5#6#7#8#9#密度含气Kg/m 3量%24203.424153.324053.124103.524033.424173.424063.324123.224083.3初 始30min60min90min200195185180210205195190220210200195210200195185215210205200200195185175205195185180210200190180210205200190坍落度 mm初凝终凝120min2h损失h:minh:min1802011：4014：301

13、803010：5013：501804011：5514：301704010：2013：501952011：3014：501703010：3513：301703510：5014：001654511：0014：401852511：2014：30试验条件：温度（202）C,湿度90%从表9可以看出，新拌混凝土拌合物的坍落度损失与膨胀剂的掺量有关系，掺量越大,坍落度损失越大。而混凝土的凝结时间受粉煤灰、膨胀剂的掺量的影响不大，都能满足 施工的要求。表10 正交试验混凝土的学性能和耐久性指标试验抗压强度MPa弹性模量（x 104MPa）电通量/C组号3d7d14d28d56d3d7d14d28d7d56d

14、1#45.453.157.662.068.43.343.583.824.2718615172#42.150.455.860.965.63.313.463.744.1716394823#41.848.653.157.762.33.273.323.704.1519824134#40.747.752.959.263.13.513.693.914.3515694245#43.150.856.360.465.73.503.703.944.4220593966#41.549.253.358.864.63.423.543.824.3616384207#40.446.849.752.259.83.283.35

15、3.684.1621303938#38.943.447.150.956.43.113.243.514.1114944679#39.344.148.852.358.13.243.333.594.1316724402.3.3试验结果分析 水胶比是影响高性能混凝土抗压强度的主要因素。高性能混凝土的弹性模量与胶凝材料用量、 粗骨料用量有一定关系， 影响因素大的是粗骨料的用量。在相同水胶比条件下，粗骨料用量大，弹性模量相对较高；在强度相差不 大条件下，胶凝材料用量大，弹性模量稍低。粉煤灰的掺量对混凝土前期强度影响较小， 对后期强度影响较为明显， 这是因为优质粉煤灰后期与水泥水化反应析出的Ca（0H）2缓

16、慢发生火山灰反应，利于后期强度的增加。高性能混凝土耐久性指标电通量主要受粉煤灰的掺量影响较大， 早龄期粉煤灰仅 起填充作用，从而导致混凝土内部结构不够致密，有大量的微孔和裂隙存在，电通量值偏 大；在后期，由于粉煤灰的火山灰效应和微集料效应，降低了混凝土的内部空隙率，改善 了混凝土的孔结构，提高了混凝土强度和密实性，使得电通量值很小，大大提高了耐久性通过对强度和弹性模量采用正交分析是 A0.28B38C15和A0.30B38C15均能满足设计要求，但从试验效果、经济效益以及对胶凝材料总用量来考虑，选取A0.30B38C15是最好的组合：即W/C=0.30,砂率Sp=38%粉煤灰掺量15%。改变膨

17、胀剂掺量（8%、10%、12%）进行试验。表11改变膨剂掺量试验结果号剂mm7d28d56d1385660107775401505.0021051.860.165.92375660107775501505.0021549.758.263.13365660107775601505.0021047.555.461.3生在14d以前，以后只有微小的膨胀，28天趋于稳定。水中养护膨胀较空气中养护的大。终上试配可以得出，东湖特大桥提篮拱 C55无收缩混凝土采用了序号1的配合比，即:水泥:砂:碎石:粉煤灰:膨胀剂:水:外加剂=385:660:1077:75:40:150:5.00每m3混凝土氯离子含量为：

18、0.228 kg/m3( v 500X0.06%=0.30 kg/m3);总碱含量为：2.565kg/m3(v 3 kg/m3)均符合高性能混凝土要求。3 混凝土施工控制原材料准备：各种原材料要准备充分。东湖特大桥提篮拱C55无收缩混凝土设计方量是606m3,实际准备按620m3准备原材料。原材料经试验检测，质量情况都在配合比设计要求的可控制范围以内。拌合采用2台HZS120L搅拌机，混凝土生产量80 m3/h,拌合站各种衡器都已检定合格，每次使用前进行零点校核，并进行首盘复核，控制每盘称量偏差。混凝土拌制前，对砂、 碎石、粉煤灰含水量测试，并据测试结果出具施工配合比。拌合的投料顺序为：砂+碎

19、石+水泥+掺合料搅拌30s，加水，再加外加剂搅拌120s,卸料。检查试拌混凝土 ：工作性能良 好,坍落度测试210mm,含气量3.3%。考虑混凝土的运输时间在10-20分钟内，外界温度19-23坍落度mm210215210初凝h:min13水中养护3空气中养护6071428607142811:151.462.042.452.482.502.071.982.122.342.201.4010:401.732.262.893.082.922.482.062.202.392.301.5411:302.122.733.203.523.342.762.092.282.432.561.68自由膨率试验结果表1212可知，随膨胀剂掺量增加，膨胀率增加，而强度有所降低。膨胀大部分发从表 11、C,湿度大于70%，这与设计试配配合比的环境条件基本一致，因此到达现场的坍落度能满足施工的要求。在混凝土的拌制及浇注过程中，在拌合站和施工现场分别安排2名试验员，对每车混凝土的坍落度进行测试监控，混凝土的泵送垂直高度40米，泵送坍落度控制在180200mm，因此在拌合站控制坍落度在200220mm,现场泵送180mm。对于测试不能满足要求的(拌合站w 190m m或220mm;施工现场w 180m m),不能用于泵送顶升，应废弃。混凝土泵送顶升采用4