印染废水处理工程设计

1、成都信息工程学院环境工程专业学位论文印染废水处理工程设计摘 要印染行业是工业废水排放大户，据不完全统计，全国印染废水每天排放量为31064106m3。印染废水具有有机物含量高、碱度大等特点，属难处理的工业废水。废水的进水水质为CODcr：800mg/L，BOD5：200mg/L，SS：100mg/L，pH：9-10，色度：500倍；出水水质为CODcr：100mg/L，BOD5：25mg/L，SS：70mg/L，pH：6-9，色度：40倍。本次设计采用水解酸化+氧化沟处理方法。废水经水解酸化后能降低后续处理的难度，氧化沟用以降低废水中的CODcr和BOD5。计算出各种处理构筑物的尺寸大小，并进

2、行合理的布局。废水的处理成本为0.74元/m3。关键词：印染废水；水解酸化；氧化沟；处理The textile wastewater treatment engineering designsAbstractTextile wastewater is a major industrial wastewater discharge. According to incomplete statistics, textile wastewater emissions is 31064106m3 per day. Textile wastewaters characteristic are conten

3、ting much organic and high alkalinity and so on. The ingoing water quality is CODcr : 800 mg/L , BOD5: 200 mg/L , SS: 100 mg/L , pH: 9-10, chroma: 500 times; the outgoing water quality is CODcr: 100 mg/L , BOD5: 25 mg/L , SS: 70 mg/L , pH: 6-9, chroma: 40 times. I have chosen the hydrolytic acidific

4、ation and oxidation ditch treatment. The difficulty of follow-up can be reduced after wastewater is hydrolysis and acidification. The oxidation ditch uses to reduce the CODcr and BOD5 in the wastewater. Calculates each kind of processing construction the size dimension, and carries on the reasonable

5、 layout. The wastewater processing cost is 0.74 Yuan per m3.Key words: Textile wastewater; Hydrolytic acidification; Oxidation Ditch; Treatment 目 录论文总页数：22页1 引言11.1 课题背景11.2国内外研究现状11.3 本课题的研究方法12 设计任务书22.1设计内容22.2 预计设计成果22.3 毕业设计的要求23 工艺流程的选择23.1影响流程选择的因素23.1.1 废水处理程度23.1.2 建设及运行费用23.1.3 工程施工难易程度23.

6、1.4 当地的自然条件和社会条件33.1.5 废水水量33.2 印染废水处理设计33.2.1生物接触氧化混凝沉淀工艺33.2.2 表曝混凝沉淀处理工艺33.2.3 水解酸化氧化沟处理工艺33.3 选择工艺流程43.3.1 水解酸化法作用机理43.3.2 奥贝尔氧化沟的特点44 设计要求及参数44.1粗格栅和提升泵房44.1.1 设计参数44.1.2 运行参数54.1.3 提升泵房说明54.2 调节池54.2.1 设计参数54.3 水解酸化池54.4 奥贝尔氧化沟54.5 平流式沉淀池64.5.1 平流式沉淀池设计的一般规定64.5.2 设计参数64.6 污泥浓缩池64.6.1 设计规定及参数6

7、4.6.2 运行参数74.7 污水厂平面及高程布置74.7.1 平面布置74.7.2 高程布置75 设计计算书85.1 粗格栅85.2 进水井95.3 细格栅95.4 调节池115.4.1 工作原理115.4.2 尺寸计算115.5 水解酸化池115.5.1 尺寸计算115.5.2 水解酸化池的进水配水系统115.6 奥贝尔氧化沟125.6.1 设计流量125.6.2 设计泥龄125.6.3 污泥产率系数125.6.4 确定MLSS125.6.5 计算氧化沟的总容积125.6.6 沟形设计125.6.7 计算需氧量和转碟安装135.7 平流式沉淀池165.7.1 池子总表面积165.7.2 沉

8、淀部分的有效水深165.7.3 沉淀部分的有效容积165.7.4 池长165.7.5 池宽165.7.6 池子个数165.7.7 污泥斗容积165.7.8 污泥斗以上梯形部分污泥容积165.7.9 沉淀池总高度175.7.10 污泥斗和梯形部分污泥容积175.8 污泥浓缩池175.8.1 浓缩池面积175.8.2 浓缩池工作部分高度175.8.3 浓缩后污泥体积185.9 贮泥池、污泥提升泵及脱水机185.9.1 贮泥池185.9.2 污泥提升泵185.9.3 脱水机185.10 放流井185.11 构筑物水头损失185.12 经济分析18结 论19参 考 文 献20致 谢21声 明221 引

9、言1.1 课题背景印染行业是工业废水排放大户，据不完全统计，全国印染废水每天排放量为31064106m3。印染废水具有水量大、有机污染物含量高、色度深、碱性大、水质变化大等特点，属难处理的工业废水。近年来由于化学纤维织物的发展，仿真丝的兴起和印染后整理技术的进步，使 PVA浆料、人造丝碱解物（主要是邻苯二甲酸类物质）、新型助剂等难生化降解有机物大量进入印染废水，该类废水处理难度加大，对环境的危害也更加严重。1.2国内外研究现状目前，国内的印染废水处理手段以生化法为主，有的还将化学法与之串联。国外也是基本如此。由于近年来化纤织物的发展和印染后整理技术的进步，使PVA浆料、新型助剂等难生化降解有机

10、物大量进入印染废水，给处理增加了难度。原有的生物处理系统大都由原来的70%的COD去除率下降到50%左右，甚至更低。色度的去除是印染废水处理的一大难题，旧的生化法在脱色方面一直不能令人满意。此外，PVA等化学浆料造成的COD占印染废水总COD的比例相当大，但由于它们很难被普通微生物所利用而使其去除率只有20%30%。 针对上述问题，近年来国内外都开展了一些研究工作，主要是新的生物处理工艺和高效专门细菌以及新型化学药剂的探索和应用研究。其中具有代表性的有：厌氧好氧生物处理工艺、高效脱色菌和PVA降解菌的筛选与应用研究、高效脱色混凝剂的研制等。1.3 本课题的研究方法本次设计为对印染废水处理达到一

11、个很好的效果，通过对处理方法的比选，我最终采用的是水解酸化加生物氧化处理的方法。根据印染废水的处理要求，对废水处理构筑物的尺寸计算，并且对其进行合理布局，绘制平面布置图、高程布置图、主体构筑物等图纸。2 设计任务书某厂排放的印染废水水量为12000m3/d，废水处理工程设计水量规模为12000m3/d，处理后水质达到污水综合排放标准（GB8978-1996）一级标准。进出水水质标准见下表：项目CODcr(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)pH色度（倍）进水水质8002001009-10500排放标准10025706-9402.1设计内容 废水净化方法的选择论证； 工艺流程的比选、确

12、定； 处理构筑物和设备的设计、计算和选型； 基本附属设施的设计计算； 处理站平面布置和高程布置设计； 绘制图纸。2.2 预计设计成果完成设计计算与说明书一份，A1图纸共5张（平面布置图，高程布置图，主要构筑物单体图等）。2.3 毕业设计的要求 资料收集齐全，工艺论证正确充分； 设计计算概念清楚，公式选取正确； 设计参数选取合理； 设计说明书条理清晰，层次分明，文字通顺，格式规范； 图纸表达正确，符合制图规范。3 工艺流程的选择3.1影响流程选择的因素污水处理工艺流程的选择，一般要考虑以下因素：3.1.1 废水处理程度这是废水处理工艺流程选择的主要依据，而废水处理程度又取决于废水的水质特征、处理

13、后水的去向。废水的水质特征表现为废水中所含污染物的种类、形态及浓度，它直接影响废水处理的程度及工艺流程。各种受纳水体对处理水的排放要求各不相同，有各种水质的标准规定，它决定了废水处理厂对废水的处理程度。3.1.2 建设及运行费用考虑建设及运行费用时，应以处理水达到水质标准为前提。在此前提下，工程建设及运行费用低的工艺流程应得到重视。此外，减少占地面积也是降低建设费用的重要措施。3.1.3 工程施工难易程度工程施工的难易程度也是选择工艺流程的影响因素之一。如地下水位高、地质条件差的地方，就不宜选用深度大、施工难度高的构筑物。3.1.4 当地的自然条件和社会条件当地的地形、气候等自然条件对废水处理

14、流程的选择具有一定的影响。如当地气候很冷，则应采用在采取适当的技术措施后，在低温季节也能正常运行，并保证取得达标水质的工艺。3.1.5 废水水量除水质外，废水水量也是影响因素之一。对于水量、水质变化大的废水，应选择耐冲击负荷强的工艺，或考虑设立缓冲池等缓冲设施以减少不利影响。综上所述，废水处理流程的选择应综合考虑各项影响因素，进行多种方案的技术、经济对比才能得出合理的结论。3.2 印染废水处理设计3.2.1生物接触氧化混凝沉淀工艺这是一个生物化学二段处理工艺。生物接触氧化是一种兼有活性污泥和生物膜法特点的生物处理法，生物活性好，F/M值大，处理负荷高，处理时间短，不需要污泥回流并可间歇进行，但

15、是难降解有机物去除率低和脱色效果欠佳，同时填料可能堵塞，且该工艺产生的污泥量大，污泥含水量高又难于脱色，故在污泥脱色时需投加一定量的消石灰和三氯化铁。3.2.2 表曝混凝沉淀处理工艺表曝是一种完全混合曝气活性污泥法，它有合建式和分建式两种。合建式是将曝气区与沉淀区合建在一个池内，对污泥回流缝的设计和施工要求严格，如果回流缝过大或曝气强度过大时，则大量气泡会窜入沉淀池，干扰污泥沉淀和回流，造成运行不稳定，如果回流缝国小，则会造成堵塞，影响污泥回流。而分建式增加了回流污泥的动力费。无论是哪一种曝气池，当含有大量的印染废水进入表曝池后，则会产生大量的泡沫，严重影响池内充氧和运行管理，致使池内充氧，影

16、响处理。3.2.3 水解酸化氧化沟处理工艺水解酸化氧化沟处理工艺的大致流程如图1：图1 工艺流程废水经过水解酸化后能降低后续处理的难度，使用氧化沟对印染废水进行处理不仅能有效的降低水中的BOD和COD含量，而且污泥的含量还很少，降低了对污泥处理的难度。3.3 选择工艺流程根据上述几种工艺流程优缺点的比较，和自己所设计处理水量的大小，我选择第三种工艺。3.3.1 水解酸化法作用机理在水解酸化反应过程中，首先大量微生物将进水中呈颗粒与胶体状有机物迅速截留和吸附，这是一个快捷的物理过程，只需要几秒钟到几十秒钟就进行完全；被截留下来的有机物吸附在水解污泥表面，被缓慢分解；它在系统中的停留时间取决于污泥

17、停留时间，与水力停留时间无关。在水解产酸菌的作用下将不溶性有机物水解成为可溶解性物质，同时在产酸菌的协同作用下将大分子、难于生物降解的物质转变为易于降解的小分子物质，并重新释放到溶液中，在较高的水力负荷下随水流流出系统。污水经过水解反应后可以提高其生化性能，降低污水的pH值，减少污泥产生量，为后续的生物处理创造有利条件。同时水解酸化池也有初沉池的作用，并且对废水的色度有很好的处理作用。3.3.2 奥贝尔氧化沟的特点奥贝尔氧化沟采用曝气转盘进行曝气，盘片带有大量的曝气孔和三角形凸块，用以充氧和推动混合液流动，曝气和混合效果良好。工艺特点：圆形或椭圆形的平面形状比沟渠较长的氧化沟更能充分利用水流的

18、惯性，可节省推动水流的能耗。 多渠串联的形式可减少污水的断流现象。 曝气转盘的氧利用率高，混合效果好，渠深可达3.54.5米，沟底流速为0.30.9 m/s。 沟渠中溶解氧浓度梯度较大，有利于形成脱氮除磷的环境。4 设计要求及参数4.1粗格栅和提升泵房粗格栅用以截留水中的较大悬浮物或漂浮物，以减轻后续处理构筑物的负荷，用来去除那些可能堵塞水泵机组、管道阀门的较大悬浮物，并保证后续处理设施能正常运行的装置。提升泵房用以提高污水的水位，保证污水能在整个污水处理流程过程中流过，从而达到污水的净化。4.1.1 设计参数因为粗格栅与水泵房合建在一起。因此在格栅的设计中，做了一定的修改，特别是在格栅构造和

19、外型上的设计，突破了传统的“两头小，中间大”的设计模式，改建成长方体形状利于均衡水流速度，有效的减少了粗格栅的堵塞。 水泵处理系统前格栅栅条间隙，应符合下列要求： 人工清除 2540 mm 机械清除 1625 mm 最大间隙 40 mm 在大型污水处理厂或泵站前设立大型格栅（每日栅渣量大于0.2m3），一般应采用机械清渣。 格栅倾角一般用4575，机械格栅倾角一般为6070。 通过格栅的水头损失一般采用0.080.15m。 过栅流速一般采用0.61.0m/s。4.1.2 运行参数栅前流速 0.5 m/s 过栅流速 0.6 m/s栅条宽度 0.01 m 栅条净间距 0.02 m栅前槽宽 0.71

20、 m 格栅间隙数 24格水头损失 0.1 m 每日栅渣量 0.4 m3/d设计中的各参数均按照规范规定的数值来取的。4.1.3 提升泵房说明 泵房进水角度不大于45度。 相邻两机组突出部分的间距，以及机组突出部分与墙壁的间距，应保证水泵轴或电动机转子在检修时能够拆卸，并不得小于0.8 m。 泵站为半地下式，直径D10 m，高12 m，地下埋深7 m。 水泵为自灌式。4.2 调节池4.2.1 设计参数设计流量：12000 m3/d水力停留时间：T8 h有效水深：5米4.3 水解酸化池作用：降解、打断长链的大分子物质，提高废水的生化性指标。设计参数：设计流量： Q12000 m3/d 500 m3

21、/h水力停留时间： T6 h水解酸化池的超高为0.3米。4.4 奥贝尔氧化沟奥贝尔氧化沟多采用3层沟渠，沟深为3.54.5 m ,各沟渠深度不超过沟宽，应尽量减少直线段的长度，一般弯曲部分占总容积的80%90%，或建成圆形。三沟设计参数的比例关系为：容积比 （60%70%）（20%30%）10%溶解氧 （00.5）（1.01.5）（1.53.0）充氧量分配 652510曝气量与盘片的转速、浸没深度和转动方向有关，曝气盘片的间距至少250 mm，确定了沟宽和每条沟的需氧量后就可计算出每台转盘的盘片数和每条沟渠所需的台数。4.5 平流式沉淀池4.5.1 平流式沉淀池设计的一般规定 池数或分格数一般

22、不小于2座。 沉淀时间应根据水质情况决定，一般为13小时，处理低温低浊度水或高浊度水时应适当延长沉淀时间。 池内平均水平流速一般为1025 mm/s。 有效水深一般为3.03.5 m。 池的长宽比应不小于41，每格宽度或导流墙间距一般采用39 m,最大15 m。 池的长深比应不小于101。采用吸泥机排泥时，池底为平坡。 平流式沉淀池宜采用穿孔墙配水和溢流堰集水，溢流率一般小于500 m3/(m2d)。 泄空时间一般不超过6 h。4.5.2 设计参数设计进水量：Q12000 m3/d表面负荷：q/范围为1.01.5 m3/(m2h) ,取q/1.5 m3/(m2h)水力停留时间（沉淀时间）：T2

23、 h4.6 污泥浓缩池采用辐流式浓缩池，用带栅条的刮泥机，采用静压排泥。4.6.1 设计规定及参数进泥含水率：当为初次污泥时，其含水率一般为95%97%；当为剩余污泥时，其含水率一般为99.0%99.6%。 污泥固体负荷：当为初次污泥时，污泥固体负荷宜采用80120 kg/(m2d),当为剩余污泥时，污泥固体负荷宜采用3060 kg/(m2d)。 浓缩时间不宜小于12 h，但也不要超过24 h。 有效水深一般宜为4 m，最低不小于3 m。4.6.2 运行参数进泥浓度 8 g/L 污泥浓缩时间 16 h进泥含水率 99.0% 出泥含水率 96%池底坡度 0.08 坡降 0.16 m贮泥时间 4

24、h 上部直径 10.3 m浓缩池总高 4.8 m 泥斗容积 5.6 m34.7 污水厂平面及高程布置4.7.1 平面布置废水处理厂的构筑物包括生产性处理构筑物、辅助建筑物和连接各构筑物的管渠。对废水处理厂平面布置规划时，应考虑的原则有以下几条：1、布置尽可能紧凑，以减少处理厂的占地面积和连接管线的长度。2、生产性处理构筑物作为处理厂的主要建筑物，在作平面布置时，必须考虑各构筑物的功能要求和水力要求，结合地形、地质条件，合理布局，减少投资、运行管理方便。3、对于辅助建筑物，应根据安全方便等原则布置。如泵房、鼓风机房等应尽量靠近处理构筑物，变电所应尽量靠近最大用电户，以节省动力管道；办公室、化验室

25、等与处理构筑物保持一定的距离，并处于它们的上风向，以保证良好的工作条件；贮气罐、贮油罐等易燃易爆建筑的布置应符合防爆防火规程；废水处理厂内的管路应方便运输。4、废水管渠的布置应尽量短，避免交叉。此外还必须设置事故排放水渠和超越管，以便发生事故或检修时，废水能超越该处理构筑物。5、厂区内给水管、空气管、蒸汽管及配电线路的布置，应避免相互干扰，既要便于施工和维护管理，又要占地紧凑。当很难铺设在地上时，也可铺设在地下或架空铺设。6、要考虑扩建的可能，留有适当的扩建余地，并考虑施工方便。应当指出，在工艺设计计算时，就应当考虑平面布置，相应的，在平面布置时，如发现不妥，也可根据情况重新调整工艺设计。总之

26、，废水处理厂的平面设计，除应满足工艺设计上的要求外，还必须符合施工、运行上的要求。对于大中型处理厂，还应作多方案的比较，以便找出最佳方案。在污水厂内主干道应尽量成环，方便运输。主干道宽69 m，次干道宽34 m，人行道宽1.52.0 m，有30%以上的绿化。4.7.2 高程布置高程布置的目的是为了合理地处理各构筑物在高程上的相互关系。具体地说，就是通过水头损失的计算，确定各处理构筑物的标高，以及连接构筑物间的管渠尺寸和标高，从而使废水能够按处理流程在各构筑物间顺利流动。1、高程布置的主要原则 尽量利用地形特点使各构筑物接近地面高程布置，以减少施工量，节约基建费用。 废水和污泥尽量利用重力自流，

27、以节省运行动力费用。2、确定水土流失数量为了达到重力自流的目的，必须精确计算废水流动中的水头损失。水头损失包括： 流经处理构筑物的水头损失，包括进出水管渠的水头损失。 流经管渠的水头损失，包括沿程和局部水头损失，按所选类型计算。3、高程布置时应考虑的因素 初步确定各构筑物的相对高差，只要选某一构筑物的绝对高程，其他构筑物的绝对高程也可确定。 进行水力计算时，要选择一条距离最长，水头损失最大的流程，按最大流量计算。同时还应留有余地，以保证系统出现故障或处于不良工况时仍能正常运行。 当废水及污泥不能同时保证重力自流时，因污泥量较少，可采用泵提升污泥。 高程布置应保证出水能排入受纳水体。废水处理厂一

28、般以废水水体的最高水位作为起点，逆废水流程向上倒推计算，以使处理后废水在洪水季节也能自流排出，如设立泵站，则可使泵站扬程最小。 结合实际情况考虑高程布置。如地下水较高，则应适当提高构筑物的设置高度，以减少水下施工的工程量，降低工程造价。5 设计计算书5.1 粗格栅平均设计流量Q12000 m3/d0.14 m3/s，取格栅倾角70，KZ1.6，栅前水深为0.5 m，过栅流速为0.6 m/s，b0.02 m，S0.01 m。则： 格栅间隙数：n=Qmaxsinabvh=0.14xsin700.02x0.6x0.5=22.6 取24格栅槽宽：BS(n-1)+bn 0.01x(24-1)+0.02x

29、24 0.71 m设进水渠宽B10.2 m，其渐宽部分展开角度20。 l1 B-B12tg1=0.71-0.20.360.7 m栅槽与出水渠道连接处的渐宽部分长度： l2l1/20.35 m本设计中采用迎水面为半圆形的栅条，则：2.42，并取k3，则 h2.42(0.010.02)430.62210sin703 0.05 m设超高为0.3 m， 则:总高Hh1+h2+h30.5+0.05+0.30.85m总长Ll1+l2+0.5+1.0+H1tga 0.7+0.35+0.5+1.0+0.5+0.3tg70 2.9 m每日清渣量：设含沙量为0.05 m3/(10 m3污水)，则:WQW1kz10

30、00=120000.051.510000.4 m3/d0.2 m3/d所以宜采用机械清渣。5.2 进水井按一台泵的最大流量时6 min的出流量设计，则进水井的有效容积： V292606=29.2 m330.0 m3面积：取有效水深为2 m，则面积F=VH=302=15.0 m。进水井长度5 m，则宽度为3 m。进水井平面尺寸为5.0 m3.0 m。保护水深为1.3 m，则实际水深为3.3 m。5.3 细格栅平均设计流量Q12000 m3/d0.14 m3/s，取格栅倾角70，KZ1.5，栅前水深为h0.5 m，过栅流速为v0.6 m/s，b0.01 m，S0.01 m。则：格栅间隙数nQmax

31、sinabvh0.14sin700.010.60.543.8 取44格所以格栅宽：BS(n1)+bn (441)0.01+0.0144 0.87 m设进水渠宽0.2 m，进水渠展开角为120，则 l1B-B12tg1=0.87-0.20.730.78 m栅槽与出水渠道连接处的渐宽部分长度： l2l1/20.39 m水头损失： h1h0kv22gsinak (Sb)43v22gsinak 1.67(0.010.01)430.62210sin703 0.085 m （在0.080.15之间，符合要求）设栅前超高h20.3 m则总高：H h1+h2+h30.5+0.085+0.30.885 m总长：

32、L l1+l2+0.5+1.0+H1tga 0.78+0.39+0.5+1.0+0.5+0.3tg70 3 m每日清渣量：设含沙量为0.03 m3/(10 m3污水)，则WQW1kz1000120000.031.51000=0.24 m3/d0.2 m3/d仍然采用机械除渣，且考虑到日常维护，在渠道两旁各设一条宽1 m的走道，并设护栏。5.4 调节池5.4.1 工作原理调节池采用同心圆分割式，池由四个同心圆隔墙分成若干廊道，废水沿不同长度的廊道流动，使同时进池的废水不同时流出，以达到混合均匀的目的。5.4.2 尺寸计算设废水在调节池的停留时间为8小时，有效水深为3米，则 VQT式中：V有效体积

33、（m3）； Q平均进入流量（m3/h)； T停留时间（h）； V 120002484000 m3 F40005800 m2则调节池的尺寸为长40米，宽20米。5.5 水解酸化池水解酸化池的作用：降解、打断长链的大分子物质，提高废水的可生化指标。5.5.1 尺寸计算 Q12000 m3/d500 m3/h停留时间：T6 h则容积：VQT50063000 m3其尺寸可设计为：长30米，宽20米，深5米，设超高为0.3米。5.5.2 水解酸化池的进水配水系统 主要功能：将进入反应器的原废水均匀的分配到反应器的整个横断面，并均匀上升；起到水力搅拌的作用。 本系统采用穿孔管进水：干管：流量q12000

34、m3/d140 L/S采用管径400 mm，干管始端流速v1.0 m/s。支管：支管中心间距d0.5 m 池中支管数n22448 每根支管入口流量q/qn140483 L/s查表得管径为32 mm，支管始端流速为v/1.71 m/s。5.6 奥贝尔氧化沟设经过前处理后，废水中的BOD去除率为30%。5.6.1 设计流量Q12000 m3/d500 m3/h5.6.2 设计泥龄氧化沟泥龄取c11 d5.6.3 污泥产率系数YK0.75-0.6X0S0-(1-0.2)0.170.75c1.072(T-15)1+0.17111.072(T-15) 0.90.75+0.6100140-(1-0.2)0

35、.170.75c1.072(10-15)1+0.17111.072(10-15) 0.90.75+0.72-0.34 1.017 kg ss/kg BOD5.6.4 确定MLSS结合奥贝尔氧化沟的特点，取X4 g/L5.6.5 计算氧化沟的总容积V24QcY(S0-Se)1000X 24500111.017(140-25)10003 5147 m3水力停留时间： TVQ514750010.3 h5.6.6 沟形设计本设计奥贝尔氧化沟的中心岛采用棒形。设：沟深 H4 m 沟宽 B5 m中心岛宽度为1.5 m，两头圆弧形半径为r0.75 m，隔墙厚度为d0.3 m。由此可得氧化沟外沟外侧圆弧半径为

36、： R3B+r+2d35+0.75+20.316.35 m D2R216.3532.7 m外沟圆弧段面积： 3.14(16.35211.352) 434.89 m2中沟圆弧段面积： 3.14(11.0526.052) 268.47 m2外沟圆弧段面积： 3.14(5.7520.752) 102.05 m2圆弧段总面积： F1434.89+268.47+102.05805.41 m2直线段面积： F2F-F1VMH-F1514714-805.41481.34 m2直线段长： LF26B481.346516.05 m各沟总面积： F外434.89+216.055595.39 m2 F中268.47

37、+216.055428.97 m2 F内102.05+216.055262.55 m2三沟容积（面积）之比为： V外:V中:V内46.3% : 33.4% : 20.3%与奥贝尔氧化沟要求的比例相近，可行。5.6.7 计算需氧量和转碟安装取Oc1.07 kgO2/kgBOD ；fc1.2 ；则 StfcQ(S0Se)10-3 1.212000(14025)10-3 1656 kg/d Nht QNk0.05(S0Se) Nhe+510-3 1200030.5-0.05(140-25)-15+510-3 177 kgN/d 7.375 kgN/h O2OcSt+4.57Nht 1.071656+

38、4.57177 1771.92+808.89 2580.81 kgO2/d 107.53 kgO2/h单位耗氧量： O2St2580.8116561.56 kgO2/kgBOD采用A2/O模式，三沟供氧分配比例为： 外 : 中 : 内35% : 50% : 15%分配到氧化沟的外、中、内沟实际需氧量为: 外沟：107.530.3537.64 kg O2/h 中沟：107.530.553.77 kg O2/h 内沟：107.530.1516.12 kg O2/h由于外、中、内沟溶解氧分别为0、1、2 mg/L，换算系数K0也不一样，取CS9.2，0.9，T25 ；则各沟的K0值为： K0外Cs0

39、.85(Cs-C0)1.024(T-20) 9.20.85(0.98.4-0)1.024(25-20)1.27 K0中Cs0.85(Cs-C0)1.024(T-20) 9.20.85(0.98.4-1)1.024(25-20) 1.47 K0内Cs0.85(Cs-C0)1.024(T-20) 9.20.85(0.98.4-2)1.024(25-20) 1.73选用1.4 m转盘，每片供氧1.13 kgO2/h，需功率0.69 kw，盘间距取0.2 m 。氧化沟的外、中、内沟供氧和转盘分配计算结果见下表：沟别供氧百分比（%）O2（kgO2/h）DO（mg/L）K0Os（kgO2/h）单盘充氧量（

40、kgO2/h）外沟3537.6401.27481.13中沟5053.7711.47801.13内沟1516.1221.73281.13沟别需转盘数（片）转碟总长（m）沟宽（m）计算转碟数（台）选用转碟数（台）每台转碟计算转盘数（片）外沟428.451.68221中沟7114.252.84418内沟25551213沟别每台转碟选用转盘数（片）每片需功率（kw）每台转碟需功率（kw）A电机轴功率（kw）B电机轴功率（kw）C电机轴功率（kw）外沟240.6916.616.6中沟200.6913.813.813.8内沟160.6911.0411.04A电机转碟B电机转碟C电机转碟合计安装位置外沟中沟

41、内沟氧化沟转碟数21+115氧化沟电机数2114A电机转碟B电机转碟C电机转碟合计每台转碟轴功率（kw）16.613.8+11.0413.855.24每台电机总轴功率（kw）18.5261660.5全厂转碟总轴功率（kw）33.213.8+11.0413.871.84全厂转碟电机总功率（kw）372616795.7 平流式沉淀池设平流式沉淀池的超高为h10.3 m,缓冲层高为h30.5 m。5.7.1 池子总表面积A=Qq=5001.5=334 m25.7.2 沉淀部分的有效水深h2qt1.523 m5.7.3 沉淀部分的有效容积V1Qt50021000 m35.7.4 池长L3.6vt3.6

42、5236 m5.7.5 池宽BAL334369.3 m5.7.6 池子个数整池分为3格，则每格宽：bBn9.333.1 m5.7.7 污泥斗容积污泥斗地采用500 mm500 mm，上口采用3100 mm3100 mm，污泥斗斜壁与水平面的夹角为60度,则污泥斗的高度：h4=31001000-50010002tg60=2.3 m污泥斗容积为： V213h4f1+f2+f1f2132.3(0.52+3.12+0.523.12)8.8 m35.7.8 污泥斗以上梯形部分污泥容积设池底坡度为0.01，梯形部分高度为： h4/(36+0.33.1) 0.010.332 m梯形部分污泥容积： V3（L+

43、b2）h4b36+3.120.3323.120.2 m35.7.9 沉淀池总高度Hh1+h2+h3+h40.3+3+0.5+(0.332+2.3) 6.432 m5.7.10 污泥斗和梯形部分污泥容积 V2+V38.8+20.229 m3剩余污泥量 XQSY1+Kdc+X1Q-XeQ 120000.14-O.0251.0171+0.0611+0.312000-0.02512000 845.5+3300 4145.5 kg/d 518.2 m3/d5.8 污泥浓缩池设计参数：剩余污泥量Q4145.5 kg/d ,含水率P199%，污泥浓度C18 g/L；浓缩后含水率P296%，污泥浓度C230

44、g/L。5.8.1 浓缩池面积 AQG4145.55082.91采用一个污泥浓缩池，则浓缩池直径为： D4A482.913.1410.27 m 取10.3 m5.8.2 浓缩池工作部分高度取污泥浓缩时间为T16h，则 h1TQ24A16518.22482.914.2 m设超高为h20.3 m,缓冲层高为h30.3 m，则总高度为Hh1+h2+h34.2+0.3+0.34.8 m。5.8.3 浓缩后污泥体积 V2Q(1-P1)(1-P2)518.2(1-0.99)1-0.96129.55 m3/d5.9 贮泥池、污泥提升泵及脱水机5.9.1 贮泥池设一座贮泥池，池体为正方形，经浓缩排出含水率P2

45、96%的污泥， V12129.55259.1 m3/d设贮泥时间为T=0.3 d，则单池容积为： V2V1T2259.10.3155.46 m3则贮泥池的尺寸为长7米，宽5米，深5米。5.9.2 污泥提升泵选RCP型污泥泵，其相关参数：流量为2000 m3/h ,扬程为1 m。5.9.3 脱水机采用一台LWL350型离心脱水机，按设计能力，系统产生的干污泥量为650 kg/d。5.10 放流井设一放流井，容积按废水最大流量在0.5小时内所流过的体积V12000600.5100 m3则放流井的尺寸为长5米，宽5米，深4米。5.11 构筑物水头损失构筑物水头损失见下表构筑物名称格栅进水井调节池水解酸化池氧化沟沉淀池放流井浓缩池贮泥池水头损失（m）0.250.10.30.50.750.50.30.30.35.12 经济分析1. 电费计算用电负荷为150 kw，每度电按0.80元计，则电费E11500.80/5000.24 元/m3。2. 药剂费药剂费E20.5