文献翻译——高强度钢薄壁板焊接接头焊接残余应力研究,第1部分：实验研究

1、Residual stress study of welded high strength steel thin-walled plate-to-plate joints, Part 1: Experimental study,C.K. Lee, S.P.Chiew, JinJiang.Thin-Walled Structures, 2012.103112高强度钢薄壁板焊接接头的焊接残余应力研究，第1部分：实验研究C.K. Lee, S.P.Chiew, JinJiang薄壁结构2012.10311221武汉科技大学本科毕业设计外文翻译摘要；在这项研究中，将对高强度钢薄壁板到板T和Y-接头焊趾

2、附近残余应力的分布进行调查。我们将制作两组标本，这些标本是在预热温度为100C预成形，并在相应的环境温度下焊接而成的焊接件。通过ASTM钻孔这种方法研究预热和接头的几何形状对焊趾附近的残余应力分布的影响。此外，我们还进行了一项研究，以评估支撑板的切割对焊趾焊缝附近的残余应力分布的影响。获得的实验结果表明，随着板厚和交叉角度的增加，三分之一的屈服强度的拉伸残余应力可以出现在焊趾附近。此外，预热被发现是一种有效的减少残余应力的方式，而在切割支撑板时，沿焊缝的脚趾释放的残余应力显着。1 简介目前，大多数用软钢制造的钢铁结构具有良好的机械性能和可用性。在现行的实践守则中，低碳钢非常适用于钢结构应用1。

3、然而，由于屈服强度大于460兆帕的强度钢（HSS）具有更高的强度重量比，因此最近对它的使用出现了越来越大的兴趣。与低碳钢相比，高速钢，具有经济，美学和安全性。然而，在应力 - 应变特性方面HSS不同于低碳钢，例如高速钢会体现出降低的延展性。此外，可能是由于焊接而在HSS中产生的残余应力比在低碳钢中更严重，可能会对其疲劳性能有不利的影响。据发现，如果材料的标称应力2低于与屈服应力时，残余应力对HSS焊接件的连接性能的影响是特别重要的。因此，在对HSS结构的机械性能进行评估时，焊接路口的残余应力分布的认识是很重要的。自20世纪90年代以来3-9，许多研究人员已经表现出了他们对HSS的兴趣。虽然文献

4、10提出的父钢疲劳寿命没有明显的影响。然而，这样的结论是基于焊接的详细信息，或焊接过程中经过特殊处理的焊接细节。当预期数量的额定周期是比较小的，或当平均应力很高，疲劳强度不是主要的设计因素时，使用HSS会出现很多优点11。阿南和三木12,13在日本的开发和应用对桥梁结构的HSS。结果发现HSS中的应用问题，最重要的是实现了拉伸强度和抗疲劳性能之间的平衡，而不会失去良好的可焊性。到现在为止，在HSS中连接的残余应力的影响还没有得到很好的理解。然而，它被广泛接受，作为增加钢的强度水平，它变得更加难以焊接的无裂纹和其它缺陷。另外，HSS可以容忍较小的缺陷，因为它们是延展性较差却更敏感的应力腐蚀开裂和

5、氢脆化的材料14。马多克斯提出11，在HSS焊接连接时会随着残余应力数值的增加而增加的材料的屈服强度和较高的残余应力可能会导致比焊接低碳钢连接时还低的疲劳强度。 斯泰西和Barthdemy在他们提出的结构完整性评估过程中结合了的残余应力的影响。白金汉等。 16 Bjorhovde 17总结了一些使用HSS方面的问题，并简要介绍和讨论的残余应力的影响。 Masubuchi和Martin 18,19研究了在中低碳钢，淬火和回火钢的对接焊中的残余应力。 Lee等人。 20研究了T-板和管状T型接头上的残余应力在元件故障中的影响。最近，Acevedo和，Nussbaumer 21研究了焊接管K表焊趾焊

6、缝附近的残余应力分布。他们认为标准ASTM钻孔应变计法22在应用于残余应力测量和焊趾附命名法 校准常数的正应力 从x轴顺时针角度到最大主应力方向 剪应力的校准常数 端部处理的角度 计圆直径 钻孔解除应力 钻出的孔的直径 联合角 杨氏模量 泊松比 热输入 校准压力 焊缝填充长度的弦板表面 方向的正应力 弦板的长度 方向的正应力 止振板的长度 均匀剪应力 焊缝根部的长度 最大主应力 预热温度 最小主应力 弦板的厚度 美国焊接学会 止振板的厚度 碳当量 热影响区 高强度钢近测量时将不会受到焊缝的括号被切断的影响，因此可以方便的测量残余应力分布。尽管已经取得了一定的关于残余应力对低合金钢的影响的了解，

7、但是对于分布在HSS薄壁连接处的残余应力的信息相对较少。特别是，以前的大部分研究主要集中在横向对接焊缝，而不是承载焊接接头的残余应力分布。目前的研究的主要是开展调查承载焊接HSS薄壁板到板的T和Y型接头中的残余应力分布。特别是，接头几何形状和在焊接过程中的预热温度对残余应力分布的影响的研究。整个研究将由两个部分组成。在第一部分，将是不同的小尺寸HSS接头焊缝附近脚趾的残余应力分布的实验研究的细节。 23在第二部分中，重点将是关于一个适当的数值模拟方法的焊接工艺的开发和验证的。此外，根据验证的数值模型，一个参数化的研究将对一些关键的焊接参数导致的残余应力分布的影响进行调查。在接下来的部分，简要回

8、顾使用标准ASTM钻孔的方法 22进行残余应力测量和标本制作的一些重要细节。在第3节将介绍一些实验的细节，如应变变化安排。在第4节，将是一些关于预热和其他键的几何参数对残余应力分布的影响的实验研究的结果报告。最后是这部分的研究结论。2 ASTM钻孔法和标本规格2.1 标准ASTM钻孔法标准ASTM钻孔法是通过消除局部应力和测量释放在相邻的材料应变从而测量残余应力一种常见的方法22。它对试样损坏相对较少（作为钻探限于1-2毫米的试样的表面上22），并能够进行局部残余应力测量。该方法的原理是在已形成残余应力的结构上引入一个小孔，从而改变的检测的表面上的局部应变释放局部应力。通过比较该点钻孔前后的应

9、力，在这一点上由于钻孔而释放的应力可被确定。假设所述板的材料是均匀的和各向同性的，其应力 - 应变曲线是线性，可以通过以下方式获得在点P（R,）处代以到Hooke定律22中的应力松弛。 （1）在公式.（1）中，为杨氏模量，是泊松比，是缓解压力。和是分别在x和y方向的应力。是从x轴的最大主应力（图1）的角度。和是校准常数。在残余应力的测量中，通过应变花而得到三组释然应变后，和和就可以确定。2.2 试样规格 在本实验研究中，一些薄壁板到板T和Y接头是由最低帕屈服应力为690兆的HSS板通过手工电弧焊（SMAW）焊接制备。通过加入一些合金元素到碳中，可以提升本研究中所用的RQT701 HSS板淬火和

10、回火结构钢的成形和焊接性能，。为了防止HSS板中产生氢裂纹，使用了一种由日本神钢25制造的能在低温环境下工作的超低氢和防潮性的覆盖电极，LB-70L，它相当于级别为AWS A5.5 E10016-G型覆盖电极。这种电极的扩散氢含量是4 ml/100毫克。表1给出了钢板的机械性能和电极。表2中列出了RQT701钢板和本研究中采用的电极的LB-70L的化学组成物。制备两组标本是为了比较预热对焊趾附近的残余应力分布的影响，。在第一组中，所有的焊接步骤都是在环境温度为30摄氏度的环境中完成的。所述第二组中所述的所有试样在焊接前都要预热。根据EN1011-2：2001的建议26，最低预热温度是依赖于等效

11、碳含量（CET），板的厚度d，焊接金属HD的氢含量和输入热量Q，并可以用下式计算 (2)(3) 在方程。（2）及（3），温度的单位是摄氏度（1C）。，和分别对应的是当量碳含量的预热温度，板的厚度，焊接金属氢含量和热输入。通过使用在表1和表2中给出的数据，RQT701钢板上接缝为8毫米，12毫米和16毫米的最低预热温度被建议为76C，85C和94C。然而，为了使制造过程容易处理，一个单一的预热温度为100C可施加到所有预热接缝。在各组试样中，有6个几何结构不同的材料，它们由三个不同的板厚度（8毫米，12毫米和16毫米）和两个联合交叉角度（90和135）组成。所有接头，由合格的焊工采用手工焊接制作

12、。用相同的焊接工艺和相同形状的接缝制成的2组90的接缝的2组标本的是用来对两套撑板切割（有关详细信息，请参见第3.5）进行评估。因此，在实验研究中，共有18个接缝被生产和测试。图2示出了典型标本的几何形状和焊接接头，而表3中列出了试样的几何形状的具体细节。注意，所有标本制作的宽度等于到150毫米。如图中所示。如图2所示，在一个典型的焊接过程中，T或Y接头是通过在H-G的表面加入焊接填料（区域在图2中的I-J-G-H）而形成的，在那个区域由陶瓷板包装并且在I-J表面处结束。该板的A-B-C-D和E-F-G-J被命名为和弦板和支撑板，分别在板。 y和b分别是接缝的交叉点和端部制备的角度。和分别是，

13、和弦和支撑板的长度，而和是它们的厚度。R是焊缝根部开口距离。2.3 焊接规范在这项研究中，所有的板对板接头创建的全熔透焊接符合AWS D1.1200827的指引。表4列出了用于制造的焊接参数。焊接开始之前，对和弦和支撑板的表面进行清洗，使标本没有炉渣并且防锈。到此准备工作结束。为了避免变形和收缩，接头焊接组装的图 1.在P点的残余应力测量应变计示意图和弦板和支撑板应在一起。在预热的过程中，将在该区域靠近焊缝处的填料（图3和图4）中的混合物加热至100C。使用温度计，可以确保达到预热温度。在本研究中的第二部分24，将对焊道的数量和焊接顺序对残余应力分布的影响进行研究数值模拟，在此焊接过程中所产生

14、的焊缝的数量以及所采用的焊接顺序将会认真记录。 对于135的接缝，9，14，22焊道的板厚度为8毫米，12毫米和16毫米，分别采用焊缝。对于90的接缝，11，13，和17焊道为厚度为8毫米，12毫米和16毫米板的接缝。图5示出了焊道的数量和采用不同的焊缝的角度和板厚的焊接顺序。鉴于所有标本的宽度等于到150毫米，平均焊接速度为2.6毫米/秒，每个焊道之间的时间间隔大约等于58秒。因此，整理后的焊道的焊接填料中的温度应仍然是高于100C。因此，所有样品只有在第一次焊道之前才进行预热，并不会在连续的焊道中进行预热。3 实验研究3.1 设置和修改钻孔导向下面是RS-200铣削指南，所钻孔的中心是通过

15、一个特殊的应变计莲座钻孔的方法，通过高精密仪器的残余应力分析，用于测定试样中的残余应力。铣削导向装置示于图6（a）中。然而，一个存在物理限制的原始安装：轴颈孔的铣削导向装置的三角形底座的中心被定位在固定的高速空气涡轮机。其结果是，存在一个最小的导座的边缘和所钻的孔的位置（中心应变计）为50毫米之间的偏移距离。由于支撑板的90接头会妨碍导座，在这项研究中，这样的约束大大妨碍了原来的导向器的用法。为了克服这样的问题，一种改进的设计和制作示于图6（b）中。为了将测量点接近焊趾处，取代了为原来的三角形底座量身定制的用梯形基地支持的三个旋转垫。此外，将气缸壳体进一步加工，以降低至10毫米的钻孔和导座边缘

16、之间的最小距离。3.2 应变片位置一种特殊类型的应变莲座FRAS-2，它是专门设计成三个应变仪（网格1，2和图3中的1）都位于一侧上的测量点，用于测量被释放的应变在钻井过程中的检体。残余应力测量的应变计方案上的弦板示于图中。135焊缝沿纵向方向上（x轴），应变计甲，B和C分别放置在离焊趾5 mm处，（即，5毫米在图7，这是相应于从导向基座边缘约10毫米）与25毫米，75毫米和125毫米。此外，中间板的宽度，其中75表1 机械性能RQT701钢板和LB-70L电极项目最小屈服强度（兆帕）拉伸强度（兆帕）最小平均冲击能量最小伸长率()RQT701690790-93027J-45C18LB-70L6

17、85755108J-60C27表2 RQT701钢板和LB-70L电极的化学成分(%)CSiMnSPCrMoVNiCuBAlNbTiORQT701 0.140.401.350.0030.0120.010.120.050.010.010.010.0020.0350.025/LB-70L 0.040.041.280.0030.0060.040.480.013.650.01/0.03表3 标本的几何尺寸()()(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)13590440440420885161212522161652890604404404208862012126271616635注：所

18、有标本宽度为150毫米。 表4 标本的焊接规范焊接位置基本金属当前材料热处理内部通道温度焊接参数预热未预热电流. 电压, 焊接速度, FlatRQT701DCEP100C30C150C170A26V2.6mm/s图2.典型的板对板接头的焊接型材（用于=90和135）毫米，另外两个应变仪与和被放置在其中，y= 20毫米和353.3 残余应力测量的校准测试对于要进行残余应力测量的焊缝，要确保准确进行校准测试，以便确定系数为和的方程。它是通过使用切出的小尺寸（200毫米70毫米）校准板，用同一批次的RQT701钢板联合制作。校正用板固定在拉伸机上，应变计的放置和取向用这样一种方式，电级和电级（图1）

19、是平行的装载方向。在钻孔之前，一个小的的校准装置施加所期望的均匀校准应力应远小于板的屈服应力。然后，输入电级的值，然后记录。再装载，然后释放，从拉伸机的校准板除去。将一个标准化深度为2毫米的钻孔样品再重新安装在拉伸机上，使用相同的校准装载和相应的网格。为了使结果更可靠，八组读数被记录下来，以获得符合ASTM标准所要求的系数和 23，在不同深度，取值范围从0到2毫米。用每次增加0.25mm得到的不同深度。表5中列出了的校准系数的值。3.4 对选定的点进行残余应力测量选择残余应力测量的点，在安装应变计之前，将双交叉的参考线，一一标记在表面上，在应变测量时需要仔细对准铣削导向与应变压力表孔中心，用精

20、密在0.025毫米之内的通过插入特殊用途的显微镜的导向器，然后定位在导向精确超过所述瓣状体的中心。然后将1.6毫米直径的钨硬质合金切割器安装在涡轮中。将铣刀精确地导引在钻孔操作过程中，以确保切削过程在钻井过程中在一条直线上。最后，空穴深度等于2毫米的压缩空气通过设置来供应高速涡轮机，以产生一个循环，直通向平底孔。孔应先缓慢前进的深度是0.05D（D是压力表圆直径是示出在图1中，实际的D的大小为5毫米），再将卸压应变记录在案。钻井和应变的测量步骤，应重复七次，每次按0.05D增加深度， 图3.预热区图4.预热过程。直到最终的孔深度约等于0.4D（2毫米），在这一点上的残余应力才被实现。然后使用平

21、均法计算。用平均法时，需要采用8组测量数据，以减少随机应变测量的误差影响。用相同的方法设置y=90或其他联合类型，但圆形的空心部分焊缝是不适用的。在这种情况下，研究人员可以用支撑切割的方法解决 21，其中括号中为去除阻碍钻的方法（无论是火焰或机械切割），以方便附近的焊趾处的残余应力测量。 图.5 对不同厚度和夹角接头采用的焊接方式和焊接顺序然而，迄今为止的信息很少能得到切割操作中分布在焊趾附近的支撑板上的残余应力的效果，因此，在这项研究中，着重进行研究支撑板的一半。对 90焊缝制造机械切割前的残余应力进行测定（表6中，第四列），切断位置被选定为在括号板的焊趾的表面上方5mm。图8和9示出了T型

22、接头撑板切割。3.5 撑板切割尽管在目前的研究中，铣削导向器被修改，以允许残余应变测量要在尽可能接近的位置进行，以满足5毫米的撑板从板的接头到焊趾的测量。4 实验结果从实验的研究中测量的残余应力在表6中列出。下面的五个部分，是与结果相关的因素，分别为焊趾，预热的效果，焊缝角，板的厚度和板材的切割。4.1 沿焊趾处的残余应力分布以仪表的A，B和C为节点测量的的结果示于表6，可以看出，两个焊缝未经预热处理，A和C的残余应力在两端的焊缝（压力表）中间所占比重是相当少的（表B）。此外，在某些情况下，即使是压缩残余应力被记录在A和B点，这种分布的残余应力沿焊趾分布（图7的x轴）显然是由于在两个端部接头的

23、边界效应。由于接头的两端分图6 RS-铣削残余应力的测量指南。（a）原铣削加工;（b）修订后的铣削导向图7 残余应力测量应变计在弦板上的位置。别为不受任何平面内的约束，残余应力的大小比在中间焊缝小得多。其结果是，在接下来的四个部分，重点将得到的残余应力的变化沿横向方向（在图7中的y轴）和在中间焊缝（压力表B，和）。4.2 预热的效果图10示出了沿着横向方向（y轴）为901焊缝的残余应力分布。6个曲线的绘制比较不同的板材厚度对残余应力分布的预热效果。在点B（5毫米焊趾）处，焊缝无需预热处理的最大残余应力超过100MPa（大约为1/6的屈服强度）。此外，可以看出，它可用于所有预热的残余应力。焊缝关

24、系到焊接的环境，其比重分别如括号中，4.3 焊缝角度的影响图12示出了沿着横向（y轴）的90和135在环境温度下的焊接接头的残余应力分布。从图12，可以看出，压力表乙测量的焊趾（5毫米）的残余应力为135焊缝，高于在90的所有接头的厚度（差异是40.9兆帕，14.8兆帕和98.1兆帕8毫米，12毫米35毫米，而残余应力的幅度为135接头高于90焊缝，表5 在不同深度时的系数和(mm)0.250.500.751.001.251.501.752.000.050.100.150.200.250.300.350.400.0310.0690.0950.1210.1180.1420.1420.1490.0

25、340.1120.1570.1990.2270.3260.3040.360表6 残余应力测量结果样本情况在测量点处的压力（MPa）（-表示为压应力）()(mm)是否预热是否切割支撑板908是是-66.276.425.28.0-否-70.3129.028.228.5-12是-35.234.611.26.2-否-8.867.526.95.3-16是-51.191.925.25.2-否-24.952.438.2-26.4-8是否-38.275.5-16.0-18.0-否-110.160.865.7-32.2-12是-59.342.4-46.2-20.4-否-87.262.511.0-42.6-16是

26、-96.358.929.1-6.3-否-115.586.520.7-18.3-1358是否-78.8119.199.2118-42.6否23.21519690.9-25.612是-82.462.848.536.9-68.2否-15.6102.679.732.3-42.716是47.7132.8114.953.4-16否12213.6103.968.1-68.5图8 一个T型接头切割前的撑板和16毫米的接头）。然而，压力表在焊趾处为20毫米，压力表的在焊趾处为图9 一个切割支撑板后的T型接头图10 90焊缝在y轴,压力表，和处横向残余应力的分布所以角焊的效果不太显着。图13示出了沿y轴的90和1

27、35焊缝与预热焊接接头的残余应力分布图。类似接头焊接在环境温度的情况下，135接头的残余应力是高于90焊缝的，具有最明显的不同在压力表B上得到体现。焊缝角度的影响的实验研究观察到残余应力可以被解释为考虑相互关系和焊缝几何尺寸的影响的差异的热量输入（每单位的能量转移的焊缝长度）。可以看出，在图中的焊道的数量，并且更重要的是，焊接材料添加到接头（焊件）以形成135接头所需的量超过了90的焊缝。显然，这意味着有更多的热能是输入到135接头。此外，更大的焊件也意味着在焊接过程中的135接头应形成一个图11 135焊缝在y轴,压力表，和处横向残余应力的分布更大的熔融池和一个更大的热影响区。因此，即使当一

28、个假定的对于90和135焊缝的冷却速度是相同的，较高的残余应力最终产生在135焊缝。4.4 板的厚度的影响从图10-13和表6中，可以看出135和90焊缝，一般，较高的残余应力被发现具有16毫米的板制造接头，不管是否焊缝进行预热或否。然而，应该指出，在压力表B中，残余应力并不总是随着板厚度减小而减小。事实上，表6表明，在许多情况下（例如，为90和135的接头焊接环境温度），在表B的8毫米焊缝的残余应力可能比12毫米接头更高。这种观察可以由这一事实说明，对于非常薄的板（例如，8毫米），在焊接过程中所产生的温度分布会更均匀（由于小板的厚度），接头会更迅速地冷却下来（按照惯例，与环境、空气有关），由

29、于其较大的表面积与体积之比。由于板增加的厚度，温度梯度将增加，冷却速度也将减少。因此，在一定的厚度（例如12毫米）下，残余应力是可能达到一个最小的冷却速率，厚度的降低可以过度补偿的温度梯度增加。最后，板的厚度进一步增加时，温度梯度将不断增加，而冷却速度将趋于稳定（主要由于导通板的缘故），从而使残余应力将再次增加。关于在残余应力范围内的预热效果与接头与不同的板材厚度有关，90接头焊接环境温度在压力表乙上标出，残余应力的范围因焊缝不同厚度为28.3兆帕到87.2 兆帕，12 mm接头与16毫米共同为115.5兆帕，而对应预热焊缝的范围是37兆帕到59.3兆帕，12 mm与16毫米共同为96.3兆帕

30、。对于135的情况下的焊缝，焊缝对应的应力范围带会不同，分别是70兆帕和111兆帕。因此，可以看出，预热似乎是更有效的，对于较大的焊缝，可以减少板厚度的影响。4.5 撑板切割的影响图14为90焊接接头在环境温度下沿宽度方向（图7的y轴）上的残余应力分布，这种应力影响支撑板切割。从图14可以看出，在压力表乙上可以看出，从焊趾（5毫米）接头切割，残余应力的幅度远高于括号板切割。事实上，当止振板被切断，高达70.3兆帕的压缩应力在压力表B.上产生的差异为8毫米，12毫米和16毫米接头和没有括号板的切割在压力表乙上显示分别为180.4兆帕，分别为96 MPa和90.6 MPa。其相应的差值将减少到68

31、.2兆帕，5.0兆帕，34.1兆帕表（20毫米焊趾）。同时还观察到，在切割带支撑板的焊缝时，最大应力值出现在压力表处而不是压力表B处.然而，切割不带支撑板切割的焊缝时，最大应力值存在于压力表乙处，该现象出现在所有不同板厚的切割过程中。图12 135焊缝沿y轴方向分布的残余应力图13 未预热的焊缝沿y轴方向分布的残余应力图14 在室温下切割支撑板对90焊缝焊接的影响图15比较的是切割支撑板对经过预热处理的90焊接接头沿横向方向（y轴图7）上的残余应力分布的影响。从图15也可以观察到，在压力表乙处切割带支撑板的焊缝所产生的残余应力的大小远低于切割该处没有支撑板的焊缝的。此外随着与焊缝顶距离增加，支

32、撑板对切割的影响也会减少。基于图14和15结果，我们可以得出结论，对大支撑板材的切割可以大大扰乱和弦板附近的焊趾的残余应力分布。注意：这一发现与Lawet al. 28的结论一致。他曾发现图15 预热对切割90支撑板的影响由于存在板对接焊缝将导致在距离切割表面15毫米的范围内的残余应力被消弱。尽管上面的结论是基于对靠近焊接部分的板到板的T形接头进行机械切割所获得的结果，但它表明，如果计划测量焊趾附近的残余应力，不应在接近焊接部位进行机械切割。5 结论 在本文中，精心设计了一个有关高应力钢（HSS）薄壁板到板T/ Y接头焊趾处的残余应力分布进行调查实验研究，并得出了它的结果。先制备两套具备不同的

33、几何形状的HSS板到板的T / Y接头，并对其中的一套进行热处理。然后采用标准ASTM孔钻法来测量它们在焊趾焊缝附近的位置的残余应力值，。此外，也对切割大支撑板对残余应力分布的影响进行了研究。实验结果表明，高速钢的焊接时,在它焊缝的焊脚处可能出现屈服强度高达三分之一的残余拉应力，适当的预热会显着降低焊趾附近的残余应力的幅度。还发现，残余应力的大小随着板厚和焊缝的交叉角度增加而增加。此外，与焊趾的距离增加会使残余应力的大小非线性的减少。通过比较从薄壁板到板T得到的测量结果接支撑板和不带支撑的板切割，人们发现，任何机械的接头的焊接部附近的切割操作，可大大扰乱沿着焊缝脚趾的残余应力分布。在第二部分，

34、本文得到的结果将被用来验证一个数值模式，以进行焊接过程的模拟。在确认数值模型的准确性和可靠性后，将进行参数研究调查不同的参数对HSS板到板焊缝附近的焊趾的残余应力的大小和分布的影响，这些参数包括机械的边界条件，预热温度，焊道的数量，的焊接速度和焊接顺序。参考文献1 BSI，Eurocode3：钢结构的设计第1部分：通用规则和规则建筑。英国伦敦，英国标准协会，1995年。2 马蒂亚斯，高强度钢的局部屈曲和残余应力。土木与环境工程系。吕勒奥技术大学，2004年。3 希利白金汉J. J，冶金的高收益率和最终在海洋工程中使用高强度钢之比。 14日国际御前会议， 1995年。4 毛雷尔KL、马迪尔文森和史蒂。焊接接头性能的高