土力学 卢廷浩 第二版 课后习题答案

1、1-11-21-31-4土力学解：(1) A试样d100.083mm d300.317mmCu(1) B试样d10Cu解:鱼竺8 11.18Ccd00.0830.0015mm d300.003mm已知: mQ饱和d60d10= 15.3g0.00660.0015ms=10.6gSr=14.4 CcG=2.70S又知：mwm(1)含水量mw=(2)扎隙比(3)扎隙率ms15.3-10.6=4.7g4.7=0.443=44.3%ms 106Gs Sr1 e(4)饱和密度及其重度Gs1satsat(5)浮密度及其重度(6)干密度及其重度解:解:satmssatGsmw沁空1.201.01.20.54

2、5satGs2.7 1.21 1.21.77 101.771.00.77 102.7 1.01 1.2g 1.231.601 0.06Gs w0.792.70d600.928mm(d30)2d10d600.31720.083 0.928 1.61d600.0066mm(d30)220.003d10d6054.5%0.0015 0.0066 0.911.77g/cm3317.7kN /m30.77g / cm37.7kN /m1.23g/cm331012.3kN/m331.51g/cm辺卫1 0.7929.3%1.511.60 1001 0.06ms (29.3%6%)150.9g150.935

3、.2g精选mwmw m ms msm ms1-5 解:(1) Qmsesat1-6 解：1. Q2. Q3. Q1-71 10.060.16gms0.161.771000940150g1wsmsm1 0.098GS w 1940g31.61g/cm27卫 1 0.681.61鱼Gs0.682.7e1/3 Dr 2/3该砂土层处于中密状态。GSeAdA25.2%0.94 0.680.94 0.460.54Gs0.15 2.750.52.750.825心色0.5360.825d(1dA(1dB (11.50g/cmdBa)1.50B)1.74(1(10.15)0.06)0.32.681.74g /

4、cm31 0.5361.74g / cm31.84g / cm3A上述叙述是错误的。2.75dA1 0.8251.50g/cm32.68dB1.74g / cm31 0.536dA dB上述叙述是错误的。0.15 2.750.50.825eB应空0.5360.3eAd上述叙述是正确的。证明：(1) dmsVmsms/VsVsVv1 Vv/VsGs w1 eGs w1 e1Gs w()Gs w(1 n)1 -1 -Gs w w Sre Gs Sre re1 ems Vw m ms mw V$ V$ V Vs Vv 1 Vv/VsmsmsVswmsVswVswswGswwGs 1VVsVv1 Vw

5、1 e1 e1 e1-8 解：(1)对A 土进行分类 由粒径分布曲线图，查得粒径大于0.075血的粗粒含量大于50%,所以A土属于粗粒土； 粒径大于2血的砾粒含量小于 50%，所以A土属于砂类，但小于 0.075血的细粒含量为 27%，在15%50%之间，因而A土属于细粒土质砂;由于A 土的液限为16.0%,塑性指数Ip 16133，在仃册塑性图上落在 ML区，故A 土最后定名为粉土质砂(SM)。对B 土进行分类 由粒径分布曲线图，查得粒径大于 0.075 mm的粗粒含量大于50%,所以B土属于粗粒土； 粒径大于2 1的砾粒含量小于 50%，所以B土属于砂类，但小于 0.075 m的细粒含量为

6、28%,在15%50%之间，因而B土属于细粒土质砂;由于B土的液限为24.0%，塑性指数| p24 1410，在仃1塑性图上落在 ML区，故B 土最后定名为粉土质砂(SC)。(3)对C 土进行分类 由粒径分布曲线图，查得粒径大于0.075 1的粗粒含量大于50%,所以C土属于粗粒土; 粒径大于2 1的砾粒含量大于50%，所以C 土属于砾类土； 细粒含量为2%少于5%该土属砾；从图中曲线查得d10d30和d60分别为0.2 mm, 0.45 1和 5.6 1因此，土的不均匀系数Cud60d105.60.228土的曲率系数Cc(d30)2d10d600.40.2 5.60.18由于Cu1-9 解：

7、5,Cc1 3，所以C 土属于级配不良砾(GP)。 Q ms1%即d1$V1d2$V2-V11V1d2V2(11)1.65 20 (11.712%)21.7 4万方msdV 1.6530004950tmwms(op4950 (19%12%)346.5*Gs2.72 1.0SrGsd20.0%1.6510.64895% 2.720.64879.8%2-1如图所示为某地基剖面图，各土层的重度及地下水位如图，求土的自重应力和静孔隙水应力。2m行18.5kN/m 3,1m寸地下水位1mIEYl8kN/m 3Yat=20kN/m3mYat=19kN/m1 fD =32mYat=19.5kN/m3E -I

8、O点：cz0kPaA点：cz1018.5237.0kPaB点：cz2 h218.52 18155.0kPaC点：cz2h23h318.52 181 10 165.0kPaD点：cz102h23h34h418.52 18 110 19 3E点：cz1h12h2111.0kPa3h34h45h518.5 218 1 10 1解：各层面点自重应力计算如下:各层面点的静扎隙水应力如下：0、A、B 点为 0;92.0kPa9 39.5 2E 点：wwh 10 (1 3 2) 60kPa绘图如下：自重应力(kPa)2-2某矩形基础，埋深1m,上部结构传至设计地面标高处的荷载为P=2106kN，荷载为单偏心

9、，偏心距 e=0.3。求基底中心点、边点 A和B下4m深处的竖向附加应力3解：已知：P=2106kN, Y=17kN/m , d=1m, eo=0.3, l=6m, b=3m, z=4m.(1)基底压力：G= Ylb=20X 1 X 6X 3=360 kN,B_OA4精选Fv=P+G=2106+360=2466 kNPeFv2106 0.324660.26m-1.0m6Pmax巳1lb l6 0.26、6172.6kPaPmin旦16lb l2466 (16 0.26)101.4kPa6 36(2)基底附加应力:PmaxP max0d172.617 1155.6kPaPminPmin0d101

10、.417 184.4kPapn皿虹 155.6 84.4 120kPa2 2引起，附加应力系数及附加应力值见下表。A点竖向附加应力：可认为有矩形均布荷载 Pn和三角形荷载Pt两部分引起，即：PnPmin84.4kPaPtPmaxPmin155.6 84.4 71.2kPa附加应力系数及附加应力值见下表。附加应力计算表0点B点A点荷载型式矩形均布矩形均布矩形均布三角形分布l (m)3361.5b (m)1.531.56z (m)4444l/b2140.25z/b2.66671.3332.66670.6667Ks （查表 2-2）0.08600.13770.10480.0735（查表 2-3）塗计

11、算式4KsPn2KsPn2KsPn2Kt2Pt17.6910.47血（kPa）41.2833.0528. 162-3甲乙两个基础，它们的尺寸和相对位置及每个基底下的基底净压力如图所示，求甲基础0点下2m处的竖向附加应力。解：甲基础0点下2m处的竖向附加应力由基础甲、乙共同引起，计算中先分别计算甲、乙基础在该点引起的竖向附加应力，然后叠加。(1)甲基础在0点下2m处引起的竖向附加应力：由于0点位于基础中心，荷载为梯形荷载，在0点的竖向附加应力和梯形荷载平均得的均布荷载相等，即可取Pn=(100+200)/2=150kPa由图可知：l=1m，b=1m, z=2m故：l/b=1.0, z/b=2.0

12、查表2-2的附加应力系数为：Ks=0.0840所以，基础甲在 0点以下2m处引起的竖向附加应力为：cz14Kspn 4 0.0840 15050.4kPa(2)乙基础在0点下2m处引起的竖向附加应力:pn=200kPaz2zobdfzobcgzoaefzoahgde计算区域lbzl/bz/bKsz =Kspnobdf4421 00.5g0.2315f46.3obcg42220.199939.98oaef42220.199939.98oahg2220.175235.04z2zobdfzobcgzoaefzoahg1.38附加应力计算如下表:O点下2m处引起的竖向附加应力:z Z1 Z2 50.4

13、 1.38 51.78kPa2-4解:（1）czMihii 119 410186kPaczNnihii 119410 1 8.5 3 111.5kPa(2)求偏心距：Fv xF v3.83Fh3.5Fv3.83F 3.5Fh3.53.83350 cc “x3.52.605mo .ooFvFv1000所以，偏心距eb6x2.6050.395mb1.0m226求基底压力：P.max1b6e1000 d160.395232.5 kPa100.8P.minb166求基底净压力:附加应力系数及附加应力计算表:M点N点条形均布荷载三角形荷载条形均布荷载三角形荷载x0606b6666z3366x/b001z

14、/b0.50.511Ksz (查表 2-6)0.479-0.409-Ktz (查表 2-7)-0.353-0.250z1Pn (kPa)30.08-25.69-z2Ktzpt (kPa)-46.49-32.93zz1z2 (kPa)76.5758.622-5题略n解:( 0 自重应力：czMihi 18 1 10 1.5 33kPai 1nihi 18 1 10 1.5 9.6 252.2kPa求附加应力:PmaxPmaxpminpminPnod232.5 19 2 194.5kPaod 100.8 19 2 62.8kPa194.5 62.8131.7kPai 1(2) 竖向附加应力:偏心距

15、:e基底压力：PeoP G707 0.2707 3 2 1 200.17m0.5mPmaxPmin匕卫1 6elb I707 3 2 1 206 0.17184.7 kPa 91.0基底净压力:PmaxPmaxd184.718 1166.7kPapminpmind91.018 173.0kPa附加应力：可按均布荷载考虑，n.166.773.0Pn119.9kPa22附加应力计算如下表:O3m2m-TrM点I11.5F1* +1*1.5b1z1.53.5l/b1.51.5z/b1.53.5Ks (查表 2-2)0.14610.0479cz4KsPn(kPa)70.0722.97静扎隙水应力:wM

16、wh 10 1.5 15kPawNwh 10 (1.52.0) 35kPa3-1已知：A = 120cm2, AH = 50cm, L=30cm , t = 10S, Q=150cm3，求 k。Q150解: k v At120 100.075cm/ siH50L303-2已知：n =38%, Gs = 2.65。0S 1- 28例題7附图解：（1）由图1-28查得：d100.32mm； d603.55mm； d704.90mmd 603.55可得：Cu11.15d100.32d d70d104.90 0.321.25mm查图1-28得小于粒径1.25mm的土粒百分含量为：P =26%。20.3

17、 n 3n1 n0.3 0.38 3 0.3821 0.380.57057.0%则 P35%所以，土样C为流土型。（2）icrGs 1 1 n 2.65 11 0.361.056crs33-4已知：Gs=2.68 , n=38.0%，相邻等势线间的水头损失为Ah=0.8m, h2=2m,sat20kN /m ，发生流土的临界水力梯度icr=1.04。卫10 00上游A-8mhLnr H5 62 00下游8.X线hb2 h 1.6m。比例尺1 ：500解: (1) b点在倒数第三根等势线上，故该点的测压管水位应比下游静水位高从图中量测得b点到下游静水位的高差为 hb13.53m则，b点测压管中的

18、水位高度为hw hbhb 13.53 1.6 15.13m所以，b点的孔隙水应力为:uwhw 10 15.13 151.3kPa其中，由下游静水位引起的静扎隙水应力为:whb10 13.53 135.3kPa而由渗流引起的超静孔隙水应力为:ub点的总应力为:whb10 1.6 16kPa所以，b点的有效应力为:h2sat hb h210 2 20 13.53 2250.6kPau 250.6 151.3 99.3kPaL3.0m， 而任一网格的水头损失为 Ah=0.8m,则该网格的平均水力梯度为hi0.80.27icrL3.0所以，地表面5-6处不会发生流土。(2)从图中查得网格5,6,7,8

19、的平均渗流路径长度为1.043-5已知:333砂=17.6kN / m，sa砂=19.6kN / m，sat粘=20.6kN / m ,地下水位以上砂土层厚 h1=1.5m，地下水位以下砂土层厚 h2=1.5m，粘土层厚 h3=3.0m。解：由图可知，粘土层顶面测压管水位为h11.534.5m (以粘土层底面作为高程计算零点)粘土层底面测压管水位为h231.51.53 9.0m(1)粘土层应力计算：粘土层顶面应力：总应力：1砂0sat砂h217.61.5 19.6 1.555.8kPa孔隙水应力：u1w(h1ha)10 (4.53)15.0kPa有效应力：1 1 u155.815.040.8k

20、Pa粘土层底面应力：总应力：2砂h1sat砂h2sat粘 h317.6 1.5 19.6 1.5 20.6 3117.6kPa孔隙水应力： u2wh210 9.0 90.0kPa有效应力： 22 u2117.6 90.027.6kPa(2)要使粘土层发生流土，则粘土层底面的有效应力应为零，即2 u2 0kPau22=117.6kPa所以，粘土层底面的测压管水头高度应为,h2U2w11.76m则，粘土层底面的承压水头应高出地面为11.76-6.0=5.76m。4-1解：(1)由 l/b=18/6=3.01 )。(3) 求各分层点的自重应力(详见表 1)0.2 ，所以，取压缩层厚度为10.5m。(

21、4) 求各分层点的竖向附加应力(详见表 1)表1各分层点的自重应力和附加应力计算表(l=9m,b=3m)点自重应力附加应力号Hicz(kPa)Ziz/bl/bKs(查表 2-2)z 4KsPn(kPa)01.528.650030.250071.3513.045.151.50.5030.239168.2426.078.154.51.5030.164046.8139.0111.157.52.5030.106430.36412.0144.1510.53.5030.072120.58(5)确定压缩层厚度。由表1可知，在第4计算点处 z / CZ 0.14(6)计算各分层的平均自重应力和平均附加应力(详

22、见表2)。(7)由图4-29根据p1iczi 和 P2iczizi分别查取初始孔隙比e”和压缩稳定后的孔隙比处(结果见表2)。表2各分层的平均应力及其扎隙比层号层厚平均自重应力平均附加应力加荷后的总应力初始孔隙比压缩稳定后的扎隙比(m)P1izciziP2iczizi (kPa)etie2i(kPa)(kPa)0-11.536.9069.80106.700.9280.8001-23.061.6557.53119.180.8710.7852-33.094.6538.59133.240.8140.7613-43.0127.6525.47153.120.7710.729(8)计算地基的沉降量。eii

23、 e2iiiTVHi竺上0 !5010.9280.8710.7850.8140.76110.87110.8140.7710.72910.7713009.96 (0.04600.02920.0237) 30039.63cm4-2解：(1)属于平面问题，且为偏心荷载作用,偏心距e=1.0b/6=2.5，所以基底压力为:PmaxP彳 6e 2250彳6 12101 -1 -kPaPminbb151590基底净压力为Pnp min0d 90 19 333kPaPtp maxPmin210 90120kPa(2)因为地基由两层粘土组成，上层厚9m,基础埋深3m,地下水位埋深6m,因此上层粘土分为两层，层

24、厚均为3m，下层粘土各分层后也取为 3m。(3) 求各分层点的自重应力(基础侧边1下的计算详见表1，基础侧边2下的计算详见表2)。(4) 求各分层点的竖向附加应力(基础侧边1下的计算详见表1,基础侧边2下的计算详见表2)。表1基础侧边1下各分层点的自重应力和附加应力计算表点自重应力附加应力均布荷载三角形荷载附加应力合力(kPa)号Hicz(kPa)zzi/bKzs(查表 2-6)zKs Pn(kPa)Kzt(查表 2-7)zKtz Pt(kPa)0357.0000.50016.500.0030.3616.8616114.030.20.49816.430.0617.3223.7529144.06

25、0.40.48916.140.11013.2029.34312177.090.60.46815.440.14016.8032.24表2基础侧边2下各分层点的自重应力和附加应力计算表点自重应力附加应力均布荷载三角形荷载附加应力合力(kPa)号Hicz(kPa)zzi/bKs(查表 2-6)zKs pn(kPa)Kzt(查表 2-7)zKtz Pt(kPa)0357.0000.50016.500.49757.4873.9816114.030.20.49816.430.43752.4468.8729144.060.40.48916.140.37945.4861.62312177.090.60.468

26、15.440.32839.3654.80415210.0120.80.44014.520.28534.2048.72518243.0151.00.40913.500.25030.0043.50(5)确定压缩层厚度。对于基础侧边1,由表1可知，在第3计算点处丑 32.24cz1770.1820.2 ，所以，取压缩层厚度为9.0m。对于基础侧边2,由表2可知，在第5计算点处CZ43.50243.00.1790.2 ，所以，取压缩层厚度为 15.0m。(6)计算各分层的平均自重应力和平均附加应力(基础侧边1下的计算详见表3,基础侧边2下的计算详见表4)。由图4-29根据p1iczi和P2iczizi

27、分别查取初始扎隙比e1i和压缩稳定后的扎隙比也(基础侧边1下的计算详见表3,基础侧边2下的计算详见表4)。表3基础侧边1下各分层的平均应力及其扎隙比层号层厚平均自重应力平均附加应力加荷后的总应力初始孔隙比压缩稳定后的扎隙比(m)P1izciziP2iczizi (kPa)6ii(kPa)(kPa)0-13.085.520.31105.810.8360.8121-23.0129.026.55155.550.7760.7532-33.0160.530.79191.290.7490.618表4基础侧边2下各分层的平均应力及其扎隙比层号层厚平均自重应力平均附加应力加荷后的总应力初始孔隙比压缩稳定后的扎

28、隙比(m)P1izciziP2iczizi (kPa)eiQi(kPa)(kPa)0-13.085.571.43156.930.8360.7521-23.0129.065.25194.250.7760.7112-33.0160.558.21218.710.6270.5863-43.0193.551.76245.260.6030.5734-53.0226.546.11272.610.5840.559(8)计算基础两侧的沉降量。对于基础侧边1:S12 Gie2iH0.836 0.8120.776 0.754300i 11H ieii1 0.8361 0.776(0.01310.0124)300 7

29、.65cm对于基础侧边2:S25 ie2iHie(i0.836 0.7520.776 0.7110.627 0.586 ,i 1110.83610.776110.6270.603 0.5730.584 0.559 “c3001 0.6031 0.584(0.04580.03660.02520.01870.0158) 30042.63cm(9)计算基础两侧的沉降差。由(8)可知。基础侧边1的沉降量小于基础侧边 2的沉降量，因此基础两侧的沉降差为S S2 S142.63 7.65 34.98cm0.00054-3 解: SpH150600 25cm1e11 0.8Es1 e10.83600kPa3

30、.6MPav0.00052 220 42EEs(1)3.611.68MPa110.40.00024228 2204-4解：(1) SpH60016.37 cm1 U10.972已知St 12cm，最终沉降量 S 16.37 cm ，则固结度为U 120.73S16.37粘土层的附加应力系数为梯形分布，其参数空 0.96228由u及 值，从图4-26查得时间因数 Tv=0.48，2.010.97粘土层的固结系数为Cv522.4 10 40.10 佃 10cm/a4-5则沉降达12cm所需要的时间为t TvHl0.48 6002Cv1.64 1051.05a解：(1)求粘土层的固结系数已知试样厚度

31、2cm，固结度达60%所需时间8min，附加应力分布参数=1，从图4-26查得时间因数T/=0.31，则固结系数为CvTvH 20.31 1.02422.04 10 cm /a8 6024 365(2)求粘土层的固结度达80%时所需的时间附加应力分布参数=1，从图4-26查得固结度达80%时的时间因数Tv=0.59,则所需时间为t TvHl0.59 2502Cv2.04 1041.81a5-1已知 c 0kPa，30，1 200kPa，3120kPa解：(1)1 f3tan2452c tan 4522120tan24530360kPa200kPa2所以，试样不会破坏。(2)由(1)可知，在小主

32、应力保持不变的条件下，大主应力最大只能达到360kPa,所以不能增大到400kPa。【5-2已知 c 50kPa，20，1 450kPa，3 200kPa解：2c tan 452 50 tan 452022 20200 tan2 452550.7kPa 450kPa所以，计算点处于稳定状态。5-3已知 c 0kPa，30， 1450kPa，3 150kPa，u 50kPa解：计算点的有效应力状态为11 u45050400kPa33 u15050100kPa23 tan 452c tan 452 2230100 tan2 4502300kPa 400kPa所以，计算点已破坏。5-4解：(1)总应

33、力摩尔圆及强度线如习题图5-4-1所示，由图中可知总应力强度指标 ccu 21kPa, cu 23cu* cu(2)有效应力摩尔圆及强度线如习题图 5-4-2所示，由图中可知总应力强度指标 C 31kPa,275-5解：已知 d32 ,3 200kPa,13 q 200180 380kPa ，固结不排水剪破坏时的孔隙水应力为u f，则对应的有效主应力为sin13 /21313 /2132u f所以Uf二 3380200380200 !20kPa2sin22 sin 32摩尔圆及强度线如习题图 5-5所示。Mohrs Circle for total stressMohrs Circle for

34、 effective stressShear Strength Line for CD testBk力应剪80260380100200正应力/kPa300400习题图5-5应力摩尔圆及强度线5-7解：(1)由于剪切破坏面与大主应力的夹角为f 45，所以土样的内摩擦角为2CU2 f 452574524(2)依题意得，剪切破坏时的总主应力状态为:150 2 60 270kPa3 150kPa由于是饱和正常固结试样，强度线方程为tan，依题意得，剪切破坏时有效应力摩尔圆的半径为6,圆心为，则sincu所以，剪切破坏时的有效主应力状态为:13Cuc6060147 560207 5kPausin cus

35、in 24cuc6060147.56087.5kPaCusin cusin 24剪切破坏时的应力摩尔圆及强度线如习题图5-7所示。ftrKr/力应剪Mohrs Circle for total stress207.587.5Mohrs Circle for effective stress Shear Strength Line for CU test Shear Strength Line for UU test27050100150200250300精选正应力/kPa习题图5-7应力摩尔圆及强度线所以，孔隙水应力为 U62.5kPa ，则扎隙水应力系数Af为Af62.5270 1500.5

36、25-8解：已知 0 0kPa，30，3 100kPa。(1)求与有效应力强度线相切摩尔圆的依据摩尔圆与强度线相切的位置关系，可得:sin 2132则3 1 sin1 sin100 1 sin301 sin 30300kPa(2)求不排水强度Cu依据cu的定义，Cu的大小应等于摩尔圆的半径，即132300 1002100kPa(3)求固结不排水强度指标cu精选sin所以cu14.5132132500 3002500 30020.25由于孔隙水应力系数Af=1.0,则孔隙水应力为u Af 1所以，CU试验剪切破坏时的主应力状态为3Af130Af131.0 (300 100) 200kPa11u3

37、00200500kPa33U100200300kPa依据摩尔圆与强度线相切的位置关系，可得:各剪切破坏时的应力摩尔圆及强度线如习题图5-8所示。Mohrs Circle for effective stressMohrs Circle for total stressapK/力应剪50100150200250300350400450500550600正应力/kPa习题图5-8应力摩尔圆及强度线5-9解：(1)加荷前M点的竖向总应力、扎隙水应力和有效应力11h1sath2 18.0 3.0 21.0 2.0 96.0kPau1wh2 10 2.0 20.0kPa1111u1 96.0 20.0

38、76.0kPa加荷瞬间M点的的竖向总应力、扎隙水应力和有效应力12 11196.0 150.0246.0kPau u1u2 B 3 BA6wh.i10 (2.03.07.0) 120.0kPa12 12u2246.0120.0126.0kPa加荷前后孔隙应力增量为u U2u1120 20100kPa依据孔隙应力系数的定义，有由于M点位于地下水位以下，故加荷瞬时的扎隙应力系数B=1.0，则100 70150 700.375(2)已知均质侧压力系数K0=0.7，加荷前M点的有效应力状态为1176.0kPa31 K0 110.7 76.053.2kPa加荷后M点的有效应力状态为12 126.0kPa

39、32313 u 53.270 10023.2kPa依据摩尔强度理论，当3223.2kPa 时，与强度线相切的摩尔圆的大主应力为12 f2CCC 丄 23032 tan 4523.2 tan 4569.6Pa2212126.0kPa所以，M点加荷后发生剪切破坏。M点加荷前后的应力摩尔圆及其与强度线的关系如习题图5-9。力应剪Mohrs Circle for before loading20406080100120140正应力/kPa习题图5-9 M点加荷前后的应力摩尔圆及其与强度线的关系第6章挡土结构物上的土压力K。1 sin1 sin 300.5(1)A点的静止土压力0)AK0 Za0kPaB

40、点的静止土压力和水压力0)BK0 ZB0.5 16 216.0kPaPwBwh0kPa6-1解：静止侧压力系数(3) C点的静止土压力和水压力地下水位V1I2mFJ1L3mFQdCK0 ZB(zC Zb)0.5 16 2 8 (5 2)28.0kPaPwcwh 10 3 30kPa土压力、水压力分布图分别见习题图6-1-1、6-1-2。(4)土压力合力大小及作用点E0 e)BZB21e0B2e0CZcZb116.0212.0 -216.028.082kN/m3.01111y0E02O)B ZB評ZcZbe0B ZcZb 2 Zc Zb11Q)ce0BZcZ ZCZB23静止土压力Eo的作用点离墙底的距离 yo