车库高支模施工方案

1、 目目 录录 第一章第一章、编制前述、编制前述 .1 1.1、编制依据.1 1.2、工程概况.1 第二章第二章、编制依据、编制依据 .2 第三章第三章、 模板施工工艺流程及施工方案模板施工工艺流程及施工方案 .2 1、梁模：.2 2、板模：.3 3、 材料选择及配置 .3 4、梁板模板：.3 5、模板验收：.3 6、 模板拆除： .4 第四章第四章、模板支架设计原则：、模板支架设计原则： .5 第五章第五章、设计假定、设计假定 .5 第六章第六章、梁模板设计计算书、梁模板设计计算书 .6 第七章第七章、楼板模板设计计算书、楼板模板设计计算书 .6 第八章第八章、成品保护、成品保护 .45 第九

2、章第九章、安全技术要求、安全技术要求 .45 第十章第十章、文明施工要求、文明施工要求 .46 第十一章第十一章、高支模施工管理架构及人力配置、高支模施工管理架构及人力配置.46 屋面高支模专项施工方案 第一章第一章 、编制前述、编制前述 1.1、编制依据 1、设计施工图，地质勘察报告，地基与基础验收规范； 2、范围：根据设计定位图，结构平面图、剖面图、立面图。 1.2、工程概况 1、工程名称：东御世家四期 1 栋、2 栋、3 栋及敞开式车库 2、建筑面积：约 36651.9 3、工程概况：本工程由中山市大俊置业有限公司开发，位于中山市东凤 镇伯公村。本工程1栋为18层，2栋为21层，3栋为2

3、4层，总建筑面积约为 36651.9。设计安全等级为二级，采用框架剪力墙结构，抗震设防烈度为7 度。抗震类别丙类，框架的抗震等级为二级,框剪墙的抗震等级为二级.本工 程1栋、2栋、3栋0.000相当于黄海绝对高程13.25m。 4、建设单位：中山市大俊置业有限公司 5、设计单位：中山市第二建筑设计院有限公司 6、监理单位：中山安泰工程监理有限公司 7、施工单位：宏润建设集团股份有限公司 本工程最大屋面标高75.8m，屋顶构架标高81.4m。屋顶构架层最大净高 5.6m，其中最大梁截面尺寸：300*600。 第二章第二章 、编制依据、编制依据 1、 建筑施工手册 （缩印版第四版） “8-6 现浇

4、混凝土结构模板的设计” 。 2、 高层建筑施工手册 。 3、 钢筋混凝土结构工程施工及验收规范50204-92。 4、 钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规范jgj3-91。 5、 建筑机械使用安全规范jgj33-86。 6、 建筑安装工程质量检验评定标准301-88。 7、混凝土结构设计规范gb50010-2002 8、钢结构设计规范(gb 50017-2003) 9、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj_130-2011） 10建筑结构荷载规范(gb 50009-2001)等规范编制。 第三章第三章 、 模板施工工艺流程及施工方案模板施工工艺流程及施工方案 1、梁模：、梁模： 2、板

5、模、板模： 搭设支架安装板模木楞调整楼板下皮标高及起拱 铺设模板检查模板上层标高、平整 度 绑扎板钢筋 弹出梁轴线及水平线并复核搭设梁模板支架 安装梁底楞木安装梁底模板梁底模起拱 安装梁钢筋安装梁侧模安装上下锁口楞斜撑楞对拉螺栓 复核梁模板尺寸安装梁侧模加固验收 3、 材料选择及配置材料选择及配置 3.1、按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下， 尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。 3.2、面板采用 18mm 全新九夹板，8080 木方（内楞）现场拼制，圆钢管 483.5（外楞）支撑，采用斜撑进行加固。承重架采用钢管架，由立杆、横杆、支座组 成，采用

6、483.5 钢管。 4、梁板模板、梁板模板： 梁模支设：加固肋条采用 8080 木方及 483.5 钢管做背杠，梁底模为先加工成 型模板（块）拼成，具体支设方案如下： 搭设梁底模支架，在柱子上弹出轴线、梁位置及水平标高线，安装柱头模板。按设计 标高调整水平担杆标高，然后放梁底模，并拉线找平，当梁底跨度大于或等于 4m 时，梁 底模起拱按设计要求做，当设计无具体要求时，起拱高度为 3跨长。主次梁交接时，先 主梁起供，后次梁起供，悬挑梁需在悬臂处起供 6。 5、模板验收验收： 5.1、模板支设完毕后，由施工员、质检人员会同班组长联合检查所有模板的清洁、 加固、接缝等是否符合要求，并对支模位置、平整

7、度、垂直度进行复核，确认合格后填写 自检记录，并报送技术部进行复检，质检员应填写分项工程评定表。经复检合格后，由工 地技术负责人通知监理验收，验收合格后由质检员签字认可方可浇筑砼。 5.2、模板施工质量允许偏差值如下表： 序号项目允许偏差（mm）检查方法 基础5 1轴线位移 柱、梁5 尺量检查 2标高5水准仪和尺量检查 基础10 3截面尺寸 柱、梁 +4，- 5 尺量检查 层高垂直度5托线板检查 4 总高垂直度30经纬仪检查 5表面平整度52m 靠尺、塞尺检查 6平板阴角平直度3拉线检查 7相邻两板表面高低差2直尺和尺量检查 6、 模板拆除： 6.1、模板的拆除时间根据所留同条件养护试块的强度

8、来决定。 6.2、柱、梁侧模在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，即可拆除。 6.3、板底模拟在混凝土浇筑一周后拆除，但应达到设计及有关规范要求，考虑到模 板及支撑的周转，可使用早强混凝土或拆除后再搭设部分支撑等措施。梁底模的拆除必须 严格按设计及有关规范要求施工。 各部位构件拆模时所需 混凝土强度：结构类型 结构跨度（m） 按设计的混凝土强度标准值的 百分率计（%） 250 2，875板 8100 875 梁 8100 悬臂构件100 6.4、模板拆除必须要有模板拆除通知单，严禁未经技术人员通知，不经施工员安排， 工人随意拆除模板及支撑、加固体系，违者重罚，并追究责任。 6.5、

9、拆模时不要用力过猛过急，拆下来的材料要及时运走、整理。 6.6、拆模程序一般为先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。 第四章第四章 、模板支架设计原则：、模板支架设计原则： 1、实用性： （1）接缝严密、不漏浆。 （2）保证构件的形状尺寸和相互位置的正确。 （3）模板构件简单、支拆方便。 2、安全性： 保证在施工过程中不变形、不破坏、不倒塌。 第五章第五章 、设计假定、设计假定 1、模板结构构件中的面板、大小楞均属受弯构件；按连续梁或简支梁计算；当构件 的跨度超过三跨时，可按三等跨连续梁进行计算； 2、构件的惯性矩沿跨长恒定； 3、支座是刚性的，不沉降； 4、受荷跨荷载情况相同

10、，并同时作用。 第六章第六章 、梁模板设计计算书、梁模板设计计算书 高支撑架的计算依据混凝土结构设计规范gb50010-2002、建筑结构荷载规范 (gb 50009-2001)、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj_130-2011）、 钢结构设计规范(gb 50017-2003)等规范编制。 因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算， 架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术 2002（3）中的部分内容。 梁段:l117(1)。 一、参数信息一、参数信息 1.1.模板支撑及构造参数模板支撑及构造参数 梁截面宽度 b(m):0.30； 梁截面高度

11、 d(m):0.60 混凝土板厚度(mm):100.00； 立杆梁跨度方向间距la(m):1.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 立杆步距h(m):1.00； 梁支撑架搭设高度h(m)：5.60； 梁两侧立柱间距(m):0.50； 承重架支设:无承重立杆，方木支撑垂直梁截面； 板底承重立杆横向间距或排距lb(m):1.00； 采用的钢管类型为483.5； 连接方式: 483.5的钢管立在屋面板上的垫板上，考虑钢管质量及保 养情况，取承载力折减系数:0.80； 2.2.荷载参数荷载参数 模板自重(kn/m2):0.35； 钢筋自重(kn/m3):1.50； 施工均布荷载标准

12、值(kn/m2):2.5； 新浇混凝土侧压力标准值(kn/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kn/m2):2.0； 振捣混凝土荷载标准值(kn/m2):2.0 3.3.材料参数材料参数 木材品种：长叶松； 木材弹性模量e(n/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(n/mm2)：17.0； 木材抗剪强度设计值fv(n/mm2)：1.7； 面板类型：胶合面板； 面板弹性模量e(n/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(n/mm2)：13.0； 4.4.梁底模板参数梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：50.0； 梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底纵向支

13、撑根数：4； 面板厚度(mm)：18.0； 5.5.梁侧模板参数梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500； 次楞根数：4； 穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓竖向根数：3； 穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，200mm； 穿梁螺栓直径(mm)：m12； 主楞龙骨材料：钢楞； 截面类型为圆钢管483.5； 主楞合并根数：2； 次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm； 二、梁模板荷载标准值计算二、梁模板荷载标准值计算 1.1.梁侧模板荷载梁侧模板荷载 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验 算只考虑新浇混凝土侧压力。 按施工手册，新浇混

14、凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计 算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按 200/(t+15)计算，得5.714h； t - 混凝土的入模温度，取20.000； v - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力f； 分别为 50.994 kn/m2、18.000 kn/m

15、2，取较小值18.000 kn/m2作为本工 程计算荷载。 三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混 凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计 算。 面板计算简图(单位：mm) 1.1.强度计算强度计算 跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(n/mm2)； m - 面板的最大弯距(n.mm)； w - 面板的净截面抵抗矩，w = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(n/mm2)； 按以

16、下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kn/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kn/m； q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kn/m； 计算跨度(内楞间距): l = 206.67mm； 面板的最大弯距 m= 0.110.98206.6672 = 4.69104n.mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.69104 / 2.70104=1.737n/mm2； 面板的抗弯强度设计值: f = 13n/mm2； 面板的受

17、弯应力计算值 =1.737n/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13n/mm2，满足要求！ 2.2.挠度验算挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9n/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 206.67mm； e-面板材质的弹性模量: e = 9500n/mm2； i-面板的截面惯性矩: i = 501.81.81.8/12=24.3cm4； 面板的最大挠度计算值: = 0.6779206.674/(10095002.43105) = 0.048 mm； 面板的最大容许挠度值: = l/250 =206.667/250 = 0.827mm； 面板

18、的最大挠度计算值 =0.048mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.827mm，满足要求！ 四、梁侧模板内外楞的计算四、梁侧模板内外楞的计算 1.1.内楞计算内楞计算 内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连 续梁计算。 本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯 性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 5010021/6 = 83.33cm3； i = 5010031/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图 （1 1）. .内楞强度验算内楞强度验算 强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(n/mm2)； m - 内楞

19、的最大弯距(n.mm)； w - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(n/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9) 0.207=4.54kn/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: m=0.14.54500.002= 1.13105n.mm； 最大支座力:r=1.14.5380.5=2.496 kn； 经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.13105/8.33104 = 1.362 n/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17n/mm2； 内楞最大受弯应力计算值 =

20、 1.362 n/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计 值 f=17n/mm2，满足要求！ （2 2）. .内楞的挠度验算内楞的挠度验算 其中 e - 面板材质的弹性模量： 10000n/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.21= 3.72 n/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； i-面板的截面惯性矩：i = 8.33106mm4； 内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.725004/(100100008.33106) = 0.019 mm； 内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm； 内楞的最大挠度计算值 =0.019mm 小于

21、 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！ 2.2.外楞计算外楞计算 外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.496kn,按 照集中荷载作用下的连续梁计算。 本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: 截面类型为圆钢管483.5； 外钢楞截面抵抗矩 w = 10.16cm3； 外钢楞截面惯性矩 i = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kn.m) 外楞变形图(mm) （1 1）. .外楞抗弯强度验算外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(n/mm2) m - 外楞的最大弯距(n.mm)； w - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设

22、计值(n/mm2)。 根据连续梁程序求得最大的弯矩为m= 0.499 kn.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm； 经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 4.99105/1.02104 = 49.136 n/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205n/mm2； 外楞的受弯应力计算值 =49.136n/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205n/mm2，满足要求！ （2 2）. .外楞的挠度验算外楞的挠度验算 根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.245 mm 外楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm； 外楞的最大挠度计算值 =0.245mm 小于 外楞的最大

23、容许挠度值 =0.5mm，满足要求！ 五、穿梁螺栓的计算五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力； a - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 n/mm2； 查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: a= 76 mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力: n =180.50.3 =2.7 kn。 穿梁螺栓最大容许拉力值: n = 17076/1000 = 12.92 kn； 穿梁螺栓所受的最大拉力 n=2.7kn 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 n =12.92kn，满足要求！

24、六、梁底模板计算六、梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底 支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷 载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土 自重、钢筋自重荷载。 本算例中，面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 10001818/6 = 5.60104mm3； i = 1000181818/12 = 4.86105mm4； 1.1.抗弯强度验算抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(n/m

25、m2)； m - 计算的最大弯矩 (kn.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kn/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值： q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.800.90=22.03kn/m； 模板结构自重荷载： q2:1.20.351.000.90=0.38kn/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.42.001.000.90=2.52kn/m； q = q1 + q2 + q3=22.03+0.38+2.52=24.93kn/m； 跨中弯矩计算公式如下: mmax = 0.1024.930.12

26、=0.025kn.m； =0.025106/5.40104=0.462n/mm2； 梁底模面板计算应力 =0.462 n/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设 计值 f=13n/mm2，满足要求！ 2.2.挠度验算挠度验算 根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷 载作用。 最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.800+0.35）1.00= 20.75kn/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； e-面板的弹性模量: e = 9500.0n/mm2； 面板的最大允许挠度值: =100.00/25

27、0 = 0.400mm； 面板的最大挠度计算值: = 0.67720.751004/(10095004.86105) =0.003mm； 面板的最大挠度计算值: =0.003mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 100 / 250 = 0.4mm，满足要求！ 七、梁底支撑的计算七、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋 自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇 混凝土自重、钢筋自重荷载。 1.1.荷载的计算：荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kn/m)： q1 = (24+1.5)0.80.1=2

28、.04 kn/m； (2)模板的自重线荷载(kn/m)： q2 = 0.350.1(20.8+0.3)/ 0.3=0.222 kn/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kn/m)： 经计算得到，活荷载标准值 p1= (2.5+2)0.1=0.45 kn/m； 2.2.方木的支撑力验算方木的支撑力验算 静荷载设计值 q = 1.22.04+1.20.222=2.714 kn/m； 活荷载设计值 p = 1.40.45=0.63 kn/m； 方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w=51010/6 = 83.33 cm3

29、； i=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木强度验算方木强度验算: : 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公 式如下: 线荷载设计值 q = 2.714+0.63=3.344 kn/m； 最大弯距 m =0.1ql2= 0.13.34411= 0.334 kn.m； 最大应力 = m / w = 0.334106/83333.3 = 4.013 n/mm2； 抗弯强度设计值 f=13 n/mm2； 方木的最大应力计算值 4.013 n/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 n/mm2,满足要求! 方木抗剪验算：方木抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下

30、: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: v = 0.63.3441 = 2.006 kn； 方木受剪应力计算值 = 32006.4/(250100) = 0.602 n/mm2； 方木抗剪强度设计值 = 1.7 n/mm2； 方木的受剪应力计算值 0.602 n/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 n/mm2,满足要求! 方木挠度验算方木挠度验算: : 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公 式如下: q = 2.040 + 0.222 = 2.262 kn/m； 方木最大挠度计算值 = 0.6772.26210004 /(10010000416.667104

31、)=0.367mm； 方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm； 方木的最大挠度计算值 = 0.367 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！ 3.3.支撑钢管的强度验算支撑钢管的强度验算 支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下： (1)钢筋混凝土梁自重(kn/m2)： q1 = (24.000+1.500)0.800= 20.400 kn/m2； (2)模板的自重(kn/m2)： q2 = 0.350 kn/m2； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kn/m2)： q3= (2.500+2.000)=4.500 kn/m2

32、； q = 1.2(20.400 + 0.350 )+ 1.44.500 = 31.200 kn/m2； 梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底 支撑传递给钢管的集中力为p，梁侧模板传给钢管的集中力为n 。 当n=2时： 当n2时： 计算简图(kn) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kn.m) 经过连续梁的计算得到： 支座反力 ra = rb=5.016 kn； 最大弯矩 mmax=0.814 kn.m； 最大挠度计算值 vmax=0.834 mm； 支撑钢管的最大应力 =0.814106/5080=160.157 n/mm2； 支撑钢管的抗压设计强度

33、f=205.0 n/mm2； 支撑钢管的最大应力计算值 160.157 n/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计 强度 205.0 n/mm2,满足要求! 八、梁底纵向钢管计算八、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 九、扣件抗滑移的计算九、扣件抗滑移的计算: : 按规范表5.1.7,扣件承载力取值为8.00kn，按照抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的扣件承载力取值为6.40kn。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5): r rc 其中 rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kn； r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力

34、设计值； 计算中r取最大支座反力，根据前面计算结果得到 r=5.016 kn； r 6.40 kn , 扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算十、立杆的稳定性计算: : 立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算: 其中 n - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： n1 =5.016 kn ； 脚手架钢管的自重： n2 = 1.20.1495.4=0.965 kn； 楼板的混凝土模板的自重： n3=1.2(1.00/2+(0.50-0.30)/2) 1.000.35=0.252 kn； 楼板钢筋混凝土自重荷载: n4=1.2(1.00/2+(0.50-

35、0.30)/2)1.000.180(1.50+24.00)=3.305 kn； n =5.016+0.965+0.252+3.305=9.538 kn； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； a - 立杆净截面面积 (cm2)： a = 4.89； w - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：w = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( n/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 n/mm2； lo - 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式钢管脚手架安全技术规范不考虑高支撑架，按 下式计算

36、 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式钢管脚手架安全技术规范表 5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果： 立杆计算长度 lo = k1uh = 1.1551.71 = 1.964 m； lo/i = 1963.5 / 15.8 = 124 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.428 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；=9537.672/(0.428489) = 45.571 n/mm2； 钢管立杆稳定性计算 = 45.571 n/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设 计值 f = 205

37、n/mm2，满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185； k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.2 按照表2取值1.01 ； 上式的计算结果： 立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.01(1+0.12) = 1.436 m； lo/i = 1436.22 / 15.8 = 91 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.654 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；=9537.672/(0.654489) = 29.823 n/mm2； 钢

38、管立杆稳定性计算 = 29.823 n/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设 计值 f = 205 n/mm2，满足要求！ 十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求 工程经验工程经验: 除了要遵守扣件式钢管脚手架安全技术规范的相关要求外，还要考 虑以下内容 1.1.模板支架的构造要求：模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个 方向变距、而另一个方向不变。 2.2.立杆步距的设计：立杆步距的设计：

39、a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设 置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小 上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。 3.3.整体性构造层的设计：整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平 加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且 须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每 10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和

40、变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水 平加强层。 4.4.剪刀撑的设计：剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 5.5.顶部支撑点的设计：顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于 400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载n12kn时， 可用双扣件；大于12kn时应用顶托方式。 6.6.支撑架搭设的要求：支撑架搭设的要求： a.严

41、格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格 层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要 控制在45-60n.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.7.施工使用的要求：施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好 采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有 相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发

42、现下沉、松动和变形情况 及时解决。 第七章第七章 、楼板模板设计计算书、楼板模板设计计算书 因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性 仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管脚手 架安全技术规范中的部分内容。 一、参数信息一、参数信息: : 1.1.模板支架参数模板支架参数 横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.40； 采用的钢管(mm):483.5 ； 扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:

43、0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2.2.荷载参数荷载参数 模板与木板自重(kn/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kn/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kn/m2):2.500； 4.4.材料参数材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm。 面板弹性模量e(n/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(n/mm2):13； 板底支撑采用方木； 木方弹性模量e(n/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(n/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(n/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截

44、面高度(mm):100.00； 5.5.楼板参数楼板参数 钢筋级别:三级钢hrb 400(20mnsiv,20mnsinb,20mnti)；楼板混凝土强度等级:c35； 每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000； 楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):100.00； 楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():20.000； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算二、模板面板计算: : 面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为： w = 1001.82/6

45、= 54 cm3； i = 1001.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 1 1、荷载计算、荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kn/m)： q1 = 250.11+0.351 = 2.85 kn/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kn)： q2 = 2.51= 2.5 kn/m； 2 2、强度计算、强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.22.85+1.42.5= 6.92kn/m 最大弯矩m=0.16.920.252= 0.043 knm； 面板最大应力计算值 =

46、 43250/54000 = 0.801 n/mm2； 面板的抗弯强度设计值 f=13 n/mm2； 面板的最大应力计算值为 0.801 n/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 n/mm2,满足 要求! 3 3、挠度计算、挠度计算 挠度计算公式为 其中q = 2.85kn/m 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.852504/(10095004166666.667)=0.002 mm； 面板最大允许挠度 v=250/ 250=1 mm； 面板的最大挠度计算值 0.002 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求! 三、模板支撑方木的计算三、模板支撑方木的计算: : 方木按照

47、简支梁计算，其惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w=51010/6 = 83.33 cm3； i=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图 1.1.荷载的计算：荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kn/m)： q1= 250.250.1 = 0.625 kn/m； (2)模板的自重线荷载(kn/m): q2= 0.350.25 = 0.088 kn/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kn)： p1 = (2.5+2)10.25 = 1.125 kn； 2.2.方木抗弯强度验算方木抗弯强度验算: : 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分

48、配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(0.625 + 0.088) = 0.855 kn/m； 集中荷载 p = 1.41.125=1.575 kn； 最大弯距 m = pl/4 + ql2/8 = 1.5751 /4 + 0.85512/8 = 0.501 kn.m； 最大支座力 n = p/2 + ql/2 = 1.575/2 + 0.8551/2 = 1.215 kn ； 方木的最大应力值 = m / w = 0.501106/83.333103 = 6.008 n/mm2； 方木抗弯强度设计值 f=13.0 n/mm2； 方木的最大应力计算值为 6.008 n/mm2

49、小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 n/mm2， 满足要求! 3.3.方木抗剪验算：方木抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下: q = ql/2 + p/2 截面抗剪强度必须满足: t = 3q/2bh t 其中最大剪力: v = 10.855/2+1.575/2 = 1.215 kn； 方木受剪应力计算值 t = 3 1215/(2 50 100) = 0.364 n/mm2； 方木抗剪强度设计值 t = 1.4 n/mm2； 方木受剪应力计算值为 0.364 n/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 n/mm2，满足 要求! 4.4.方木挠度验算方木挠度验算: : 最大弯矩考虑为静荷

50、载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.625+0.088=0.712 kn/m； 集中荷载 p = 1.125 kn； 方木最大挠度计算值 v= 50.71210004 /(38495004166666.67) +112510003 /( 4895004166666.67) = 0.826 mm； 方木最大允许挠度值 v= 1000/250=4 mm； 方木的最大挠度计算值 0.826 mm 小于 方木的最大允许挠度值 4 mm,满足要求! 四、木方支撑钢管计算四、木方支撑钢管计算: : 支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计

51、算； 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载p取纵向板底支撑传递力，p = 0.8551 + 1.575 = 2.43 kn； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kn.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kn) 最大弯矩 mmax = 0.911 kn.m ； 最大变形 vmax = 2.558 mm ； 最大支座力 qmax = 10.631 kn ； 支撑钢管最大应力 = 0.911106/5080=179.409 n/mm2 ； 支撑钢管抗压强度设计值 f=205 n/mm2 ； 支撑钢管的计算最大应力计算值 179.409 n/mm2 小于 支撑钢

52、管的抗压强度设计值 205 n/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度为 2.558 mm 小于1000/150与10 mm,满足要求! 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 r= 10.631 kn； 六、模板支架立杆荷载标准值六、模板支架立杆荷载标准值( (轴力轴力):): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kn)： ng1 = 0.1385.4 = 0.747 kn； 钢管的自重计算参照扣件式规范附录a。 (2)模板的自重(kn)： ng2 = 0.3511 = 0.35 kn； (3)钢筋混凝土楼板自重(kn)：

53、 ng3 = 250.111 = 2.5 kn； 经计算得到，静荷载标准值 ng = ng1+ng2+ng3 = 3.597 kn； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 nq = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kn； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 n = 1.2ng + 1.4nq = 10.617 kn； 七、立杆的稳定性计算七、立杆的稳定性计算: : 立杆的稳定性计算公式: 其中 n - 立杆的轴心压力设计值(kn) ：n = 10.617 kn； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆

54、的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； a - 立杆净截面面积(cm2)：a = 4.89 cm2； w - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：w=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (n/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； l0- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式钢管脚手架安全技术规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m； 上式的计算结果： 立

55、杆计算长度 l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；=10616.832/（0.53489） = 40.965 n/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 = 40.965 n/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185； k2 - 计算长度附加系数，h+2a =

56、 1.7 按照表2取值1.005 ； 上式的计算结果： 立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.005(1.5+0.12) = 2.025 m； lo/i = 2024.573 / 15.8 = 128 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；=10616.832/（0.406489） = 53.476 n/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 = 53.476 n/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐

57、患。 以上表参照 杜荣军: 建筑扣件安全规范。 八、楼板强度的计算八、楼板强度的计算: : 1.1. 楼板强度计算说明楼板强度计算说明 验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。 宽度范围内配置级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积as=360 mm2,fy=360 n/mm2。 板的截面尺寸为 bh=4500mm100mm， 楼板的跨度取4 m，取混凝土保护层厚度 20mm，截面有效高度 ho=80 mm。 按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天.的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.2.验算楼板混凝土验算楼板混凝土8 8天的强度

58、是否满足承载力要求天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.5m,短边为4 m； q = 2 1.2 ( 0.35 + 250.1 ) + 1 1.2 ( 0.74755/4.5/4 ) + 1.4 (2.5 + 2) = 14.39 kn/m2； 单元板带所承受均布荷载 q = 114.386 = 14.386 kn/m； 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 mmax = 0.059614.3942 = 13.718 kn.m； 因平均气温为20，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到8天龄期混凝土强度达到62.4%,c35混凝土强度在8天龄期近似等效为c21.84。 混

59、凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=10.446n/mm2； 则可以得到矩形截面相对受压区高度: = as fy/ ( lb ho fcm ) = 360360 / (110008010.446 )= 0.155 计算系数为：s = (1-0.5) = 0.155(1-0.50.155) = 0.143； 此时楼板所能承受的最大弯矩为: m1 = s 1 b ho2fcm = 0.1431100080210.44610-6 = 9.559 kn.m； 结论：由于 m1 = m1=9.559 mmax= 18.167 所以第16天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。 模板支持可以拆除。 九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求 工程经验工程经验: 除了要遵守扣件式钢管脚手架安全技术规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.1.模板支架的构造要求：