300MW机组热力系统计算与经济性分析

1、摘 要 本论文首先介绍了课题研究的目的与背景，然后对论文涉及的相关的概念作了简要介绍，接着对热力系统常用的计算方法作了简要叙述，并运用热力系统常规计算方法300MW的机组原则性热力系统进行计算。本文以东方汽轮机厂生产的N300-16.7/537/537-6型汽轮机为设计本体，结合运行情况和各种参数在焓熵图的生产运行，与常规热力系统计算方法的原理，原理的机组热力系统的计算，包括计算结果的热力系统计算分析的经济指标。同时根据已知的参数和数据，在主蒸汽旁路系统和综合热系统设计与计算再热蒸汽系统，包括直径计算，管壁厚度与保温设计，具有十分重要的意义，对机组实际运行，根据制定的综合热系统图的计算进行了简

2、要的分析设计单位的经济。关键词：原则性热力系统，全面性热力系统，热经济性Abstract This paper first introduced the purpose of research and background, and then on the relevant papers related to the concept.A brief introduction, followed by heat system commonly used for the calculation are briefly introduced, and the use of conventional

3、method of calculating the thermodynamic system of units 300MW thermal system are calculated in principle. In this paper, Dongfang Steam Turbine Plant N300-16.7/537/537 -6production for the design of ontology-based steam turbine, combined with the actual running of the operation of the production dat

4、a and the mapping parameter enthalpy-entropy diagram, the principle of the conventional method of calculating the thermodynamic system of The principle of the thermal unit system, the system mainly includes a heat index of economic calculation and the calculation results of the analysis. At the same

5、 time the basis of known parameters and data, the bypass of the main steam and reheat steam system and a comprehensive system design and calculation of the thermodynamic system, including the diameter, the pipe wall thickness and stress calculation also design and insulation materials insulation ele

6、ction type, the actual unit to run with greater significance, according to calculations to map out comprehensive plans thermodynamic system. General analysis of the design of economic units, and proposed practical measures to improve the economic unit. Key words: thermal system in principle, a compr

7、ehensive thermal systems, thermal economy目 录摘 要Abstract目 录第一章 绪论11.1 前言11.2 热力系统与热力系统图11.3发电厂经济运行指标21.3.1 评价凝气式发电厂热经济性的两种基本分析方法21.3.2 凝气式发电厂的热经济性指标31.4 本课题的主要任务4第二章 机组原始数据的整理52.1、根据定功率选择主机（锅炉、汽轮机）62.1.1、汽轮机的原始数据62.1.2、锅炉原始数据82.1.3、其他原始数据8第三章 原则性热力系统计算93.1 编制发电厂原则性热力系统的主要步骤：103.2 原则性热力计算的拟定123.2.1 计算

8、目的123.2.2 计算的原始资料123.2.3 计算方法及步骤123.3 原则性热力计算过程133.3.1 汽水平衡计算133.3.2 汽轮机进汽参数计算143.3.3 辅助计算143.4 计算新汽流量及各处汽水流153.5 热经济指标的计算193.6 发电方面热经济性指标193.7 反平衡校核20第四章 主蒸汽及旁路系统214.1 全面性热力系统的组成和应用224.2 主蒸汽管道系统224.3 给水管道系统224.3.1 旁路系统234.3.2 旁路系统的设计234.4 减压减温系统23第五章 给水及凝结水系统设计245.1 给水泵245.1.1给水泵容量及台数的选择245.1.2给水泵总

9、扬程的确定245.2给水泵进口静压头Hj的确定265.3汽动给水泵的选择265.4 汽动给水泵的热经济性275.5 凝汽器285.5.1冷却水入口水温285.5.2冷却水温升295.5.3凝汽器传热端差295.5.4饱和蒸汽温度305.5.5凝汽器压力30第六章 蒸汽再热系统设计计算316.1管道计算316.1.1管道内径计算326.1.2 管道壁厚计算336.2 管道保温层厚度计算346.2.1 再热蒸汽管道热段35总 结36致 谢37参考文献：38附录39第一章 绪论 中国电力事业自打改革开放以来一直在蓬勃发展，发展速度迅猛，中国人民长期缺电的时期一去不复返，因为电力事业的发展带动经济蓬勃

10、发展，是中国成为了世界上第二大经济体。但是虽然我国电力事业发展迅速，但是还存在很多不足，如燃料利用率，烟气排放造成的环境污染，等等。我国的燃料利用率与发达国家的燃料利用率还存在一定的差距，这是我们应该改革创新技术的方面，还有发达国家的烟气排放，对烟气的净化处理可以达到与空气的相似率达到99%，我国在这方面也与发达国家存在一定的差距。所以我国一定要多多培养创新人才，努力让我国的电力行业的让燃料利用率和烟气排放，等等很多方面都有长足进步。相信我国的电力事业一定会在祖国培养人才的情况下，努力创新，改革，最后电力事业一定会步入发达国家行列，甚至超越发达国家！1. 论文涉及的相关基本理论1.1 热力系统

11、简介 热力系统就是把燃料所带有的化学能转化成机械能再转化成电能。用特定的符号，和线条连接起来的图，就称为热力系统图。图11 机组热力系统1.2 回热系统简介 给水回热是极其重要的组成部分，给水回热会直接影响全场的发电效益。其重要意义由此可见。因此当n一定时，有一最佳值，此时回热循环的热效率最高。同样，当一定时，n越多，回热循环的热效率越高。1.3发电厂经济运行指标1.3.1 评价凝气式发电厂热经济性的两种基本分析方法凝汽式火力发电厂是将燃料中的化学能转化成蒸汽能，再把蒸汽能转化成机械能，机械能再转化成电能的发电过程。通过能量转化过程中的能量利用率或者损失来计算全长的经济性。 动力装置的热力学第

12、一定律效率为 （11） 式中： 动力循环热力学第二定律为： （12） 式中： 1.3.2 凝气式发电厂的热经济性指标 热经标准的确定。主要有汽轮机的气耗量，气耗率，及电厂的煤耗量，煤耗率。效率以百分比度量。1、汽轮发电机组热经济性指标 式中 iWiQ0 （13） （14）式中 Dc0Yj （15）热耗 kJ/h （16）汽耗率 kj/kwh （17） （18）锅炉热负荷 kJ/h （19）Db、Dfw、Dbl （110）3、 KJ/h （111） KJ/(KWh) （112） kg/(kwh) （113） kg/kwh （114）以上列举的各项热经济性指标，均系在额定功率或额定经济功率是的数值

13、。1.4 本课题的主要任务现代大型火力发电厂广泛采用凝气式汽轮机，本课题结合某厂机组实际情况，进行机组原则性热力系统的热力计算和辅助热力系统的计算，并对计算结果进行经济性分析，提出切实可行的措施来提高机组的经济性。第二章 机组原始数据的整理2.1、根据定功率选择主机（锅炉、汽轮机）2.1.1、汽轮机的原始数据1、汽轮机铭牌汽轮发电机组型号：N30016.70/537/5376型形式：亚临界、一次中间再热、双缸（高中合缸）双排汽凝汽式旋转方向：从机头向发电机方向看为顺时针制造厂家：东方汽轮机厂2、汽轮机的主要技术参数额定功率：300MW(ECR)最大功率: 330MW(VWO)主蒸汽压力/再热蒸

14、汽压力：16.7/3.2MPa主蒸汽温度/再热蒸汽温度：537/537排气参数：0.005Mpa x=9%额定主蒸汽流量：903.1t/h最大主蒸汽流量：1025t/转速：3000r/min 冷却水温度：22.5给水温度：277额定工况净耗热：7923.8kj/kw.h回热抽汽段数：8段通流级数：总共27级 高压缸1个调节级8个压力级 中压缸6个压力级 低压缸26个压力级给水回热级数： 高压加热器除氧器低压加热器 （除氧器滑压运行） 汽轮机机械效率，发电机效率；补充水温度；厂用电率。表2-1汽轮机各段回热抽汽参数：项 目单位H1H2H3H4 （除氧器）H5H6H7H8抽汽压力5.823.557

15、1.6660.7920.4530.2520.1270.0061抽汽温度382.5312.5439.7336.5271.5206.4138.686.2抽气焓hj3137.53019.933253129.42935.12754.22635.62508.1表2-2 原则性热力系统原始汽水参数：项 目单位H1H2H3H4 （除氧器）H5H6H7H8加热器内压力5.5643.4061.5420.76210.32020.1270.061110.02411饱和温度270.7241199.6168.40135.8106.486.464.2出水温度272.3241199.6168.4133103.783.661

16、.4入水温度241199.6171.8133103.783.661.435.1出水焓值1193.41044.8858.5712.2559.7435.4351.2258.1入水焓值1044.8858.5737.7559.7435.4351.2258.1148.2疏水温度246.6205.2177.4168.4109.389.26740.7疏水焓值1069.8876.6751.85712.2458.5373.8280.4170.5给水泵出口压力： 20.8 Mpa，给水泵效率：a=0.85凝结水泵出口压力：1.18 Mpa 除氧器工作压力： 0.588 Mpa机组效率： mg=0.98不考虑回热系

17、统的散热损失，忽略凝结水泵焓升。2.1.2、锅炉原始数据锅炉型号：SG1025-18.2/540/540额定蒸发量：锅炉热效率：管道效率：2.1.3、其他原始数据全厂汽水损失：Dl=0.01Db （Db为锅炉蒸发量）轴封漏汽量：Dsg=0.01D0 （D0为汽轮机新汽量）轴封漏汽焓：hsg=3049kJ/kg轴封加热器压力：Psg=0.095 Mpa汽轮机进汽节流损失为：4%中压联合汽门压损：2%各抽汽管道压损：6%小汽机机械效率：ml=0.98第三章原则性热力系统计算3.1 编制发电厂原则性热力系统的主要步骤：拟定发电厂原则性热力系统的主要内容及其步骤如下：（1） 、确定发电厂的型式及规划容

18、量 根据电厂的要求，选择电厂的主要设备有：锅炉，汽轮机，发电机，旁路系统，管道，水泵等等，综合热力学系统是由电力设计部门开发根据热力系统和发电厂的具体条件的。（2） 、选择汽轮机根据电厂所需的发电量选择所需的汽轮机，汽轮机与所选的锅炉配合。大的机组完成的电力系统，应选用300，600MW机组。对于中小规模的电力系统，考虑系统备用容量比较小，与发电设备检修，事故单位禁用因素，各单元的最大容量不应超过该系统的总容量的10%。选定汽轮机单机容量，其蒸汽初参数也随之确定。（3） 、绘发电厂原则性热力系统图 电厂的原则性热力系统是把燃料中的化学能转化成蒸汽能，再把蒸汽能转化成机械能，再把机械能转化成电能

19、的转化过程，这就是电厂的原则性热力系统。每个设备用不同的符号表示，再用线条把各个设备连接到一起，这样就能够绘制出来电厂的原则性热力系统图。 （4）、发电厂原则性热力系统计算计算的影响，如燃气轮机的材料消费的平衡整个计划不仅包括参与演出Part of the量的蒸汽，蒸汽涡轮机和手术应该包括在非消费作用蒸汽泄漏，如干空气，空气喷射空气散发的消费（通常采取从新蒸汽管密封泄漏，应作为一个新的燃气轮机的一部分观众的消费，和苏打损失（通常采取从新蒸汽管），它在锅炉蒸发气体和蒸汽涡轮新材料消费量应该被认为是平衡的。（5） 、选择锅炉 根据电厂的所需发电量，选择相应的锅炉，根据所需蒸汽量，燃煤煤种等等的一些

20、因素来选择。（6）、选择热力辅助设备主要有：除氧器及其水箱、凝结水泵组、给水泵组、锅炉的排污扩容器等。在这些辅助蒸汽系统中，有的是为了维持热力循环的连续性而设置的。并宜优化选用标准系列产品，其型式也宜一致。3.2 原则性热力计算的拟定3.2.1 计算目的电厂的原则性热力计算扩展到整个工厂范围内，含量大于后者，但仍热再生系统，从而产生热力系统计算植物的原理是确定不同条件和参数下的蒸汽流量，发电，供热能力的热经济指标和观众，其中诚信计量供热设备，热力系统的合理性，运行和全厂的经济安全。电厂的设计，规划，和所选设备都要通过计算来实现，所以电厂的原则性热力计算具有十分重要的作用。 3.2.2 计算的原

21、始资料a. 计算条件下的发电厂原则性热力系统图b. 给定的电厂计算工况c. 汽轮机、锅炉及热力系统的主要技术数据d. 给定工况下辅助热力系统的有关数据3.2.3 计算方法及步骤计算可以相对量，即以1的汽轮机新汽耗量为基准来计算，逐步算出与之相应的其它汽水流量的相对值，最后根据汽轮机功率方程式求得汽轮机的汽耗量以及各汽水流量的绝对值。值得注意的是除了汽轮机外，还应包括锅炉、辅助设备的原始数据。当一些小汽水流未给出时，可近似选为汽轮机汽耗量的比值，如射汽抽气器新汽耗量和轴封用汽，可取为0.5， 2；厂内工质泄漏汽水损失和锅炉连续排污量的数值，应参照电力工业技术管理法规（试行）所规定的允许值选取。通

22、常把厂内汽水损失作为集中发生在新蒸汽管道上处理。当锅炉效率未给定时，可参考同参数、同容量、燃用煤种相同的同类工程的锅炉效率选取。汽包压力未给出时，可近似按过热器出口压力的1.25倍选取。锅炉连续排污扩容器压力的确定，应视该扩容器出口蒸汽引至何处而定，若引至除氧器，还需考虑除氧器滑压运行或定压运行而定，并选取合理的压损，最后才能确定锅炉连续排污利用系统中有关汽水的比焓值。3.3 原则性热力计算过程原则性热力系统见附图一，求在锅炉蒸发量1025t/h最大供热工况时（供热压力0.2452MPa）的热经济指标和分项热经济指标。已知：1、汽轮发电机组型号：N300-16.7/537/537-6 实际功率

23、：300MW 初参数：16.7Mpa，537；再热汽参数：（3.2Mpa，328）/（3.15 Mpa 537）排汽参数：0.005 Mpa x=9%本机有8段不可调整抽汽，其参数如下：项目单位回热抽汽12345678sg排汽抽汽压力Mpa5.823.5571.6660.7920.4530.2520.1270.00610.005抽汽温度382.5312.5439.7336.5271.5206.4138.686.2出水温度272.3241199.6133103.783.661.4疏水端差888给水泵出口压力： 20.8 Mpa，给水泵效率：a=0.85凝结水泵出口压力：1.18 Mpa 除氧器工

24、作压力： 0.588 Mpa机组效率： mg=0.98不考虑回热系统的散热损失，忽略凝结水泵焓升。2、锅炉型号：SG1025-18.2/540/540锅炉效率：b=0.925 管道效率：p=0.983、全厂汽水损失：Dl=0.01DB （DB为锅炉蒸发量） 轴封漏汽量：Dsg=1.01Do （Do为汽轮机新汽量） 轴封漏汽焓：hsg=3049kJ/kg 轴封加热器压力：Psg=0.095 Mpa 汽轮机进汽节流损失为：4%中压联合汽门压损：2% 各抽汽管道压损：6% 小汽机机械效率：ml=0.98设计：根据已知数据，及水蒸汽焓熵图，查出各抽汽点焓值后，作出水蒸汽的汽态膨胀线图见附录图二：二、计

25、算新汽流量及各处汽水流量1、 给水泵焓升：（假设除氧器标高为35m） =1000（P入-P出）V/a=100020.8-（0.588+0.35）*0.011/0.85 =30.61（kJ/kg） 给水泵出口焓值h=h入+ =667.2+30.61=697.81（kJ/kg）2、 大机及小机排汽焓：hc=xh+（1-x）h=0.09*137.2+（1-0.09）*2560.55=2342.295（kJ/kg）3、 根据所知参数知道，#1、2、3GJ疏水为未饱和水除氧器内为饱和水，#1、2、3、4DJ疏水为饱和水轴加 、 凝结器内为饱和水。由以上特点及设计已知参数查未饱和水特性表、饱和水与饱和蒸汽

26、表、查焓-熵图并用内插法计算，得出各处的汽水温度及焓值，汇总如下表：项目加热器内压力入口水温出口水温疏水温度入口水焓出口水焓抽汽焓疏水焓排汽焓Mpa（kJ/kg）（kJ/kg）（kJ/kg）（kJ/kg）（kJ/kg）#1GJ5.564241272.3246.61044.81193.43137.51069.8#2GJ3.406199.6241205.2858.51044.83019.9876.6#3GJ1.542171.8199.6177.4737.7858.53325751.85小机0.762132.530102342.4给水泵171.8171.8716.1722.8除氧器0.7621331

27、68.43129.4712.2#4DJ0.3202103.7133168.4559.7712.22935.1458.5#3DJ0.12783.6103.7109.3435.4559.72754.2373.8#2DJ0.061161.483.689.2351.2435.42635.6280.4#1DJ0.0241161.467258.1351.22508.1170.5SG0.09532.598.2148.2171.93010323.4凝结器0.004932.532.52342.42342.4汽轮机总汽耗量为那么 =+ =1.01 即=1.01锅炉蒸发量= +=1.01 +0.01 =1.01 /

28、0.99=1.0202即锅炉给水量Dgs： = =1.0202 Do 即 4、#1GJ 、 列热平衡式： 、 （-）=（-） 、=（-）/（ -） =1.0202*（1193.4-1044.8）/（3137.5-1069.8） =0.073325、#2GJ 、 列热平衡式： （-）+（ ）=（-） 、 =（-）-（ ）/（-）、 =1.0202*（1044.8-858.5）-0.07332*（1069.8-876.6）/（3019.9-876.6） =0.081976、#3GJ 列热平衡式： 、（-）+（+）（ ）=（-） 、 =（-）-（+）（）/（-）+、 =1.0202*（858.5-7

29、37.7）-（0.07332+0.08197）*（876.6-751.85）/（3325-751.85） =0.040377、： = = /=1.0202*30.61/（3019.9-2342.3）*0.98=0.039618、除氧器： 列物质平衡式： -（+）- =1.0202-（0.07332+0.08197+0.04037）-、=0.82454- 列热平衡式：（+）+=、（0.07332+0.08197+0.04037）*751.85+3129.4+（0.82454-）*559.7=1.0202*716.1 =0.04797 =0.82454-0.04797=0.776579、#4DJ

30、：、 列热平衡式： （- ）=（ - ） 、=（-）/（ - ） =0.77657*（559.7-435.4）/（2935.1-458.5） =0.0389810、#3DJ ：、 列热平衡式： （- ）+（- ） 、 =（- ） 、 、 =（- ）-（- ）/（- ） =0.77657*（435.4-351.2）-0.03898*（458.5-373.8）/（2754.2-373.8） = 0.0260811、#2DJ： 、 列热平衡式：（+）*（- ）+（-） =（- ） 、 =（- ）-（+）*（- ） /（-） +、 =0.77657*（351.2-258.1）-（0.03898+0.0

31、2608）*（373.8-280.4）/（2635.6-280.4） =0.02811 12、SG、 、 、列热平衡式：（-）=（- ） =（- ）/+ =0.01*（3010-170.5）/0.77657+ 136.6 =173.2（kJ/kg）13、#1DJ 、 、（+）、 列热平衡式：（- ）=（ - ）+（+）（- ） =（- ）-（+）（- ）/（ - ）=0.77657*（258.1-171.9）-（0.03898+0.02608+0.02811）*（280.4-170.5）/（2508.1-170.5） =0.0242614、凝结器：列物质平衡式：= +（+）+ =- -（+）

32、=0.77657-0.01-0.03961-（0.03898+0.02608+0.02811+0.02426） =0.6095315、计算抽汽作功不足系数：=（-）/（-）=（3137.5-2342.3）/（3395.8-2342.3）=795.2/1053.5=0.75482=（-）/（-）=（3019.9-2342.3）/1053.5=0.64319=（-）/（-）=（3325-2342.3）/1053.5=0.93280=（-）/（-）=（3129.4-2342.3）/1053.5=0.74713=（-）/（-）=（2935.1 -2342.3）/1053.5=0.56270=（-）/（

33、-）=（2754.2-2342.3）/1053.5=0.39098=（-）/（-）=（2635.6-2342.3）/1053.5=0.27793=（-）/（-）=（2508.1-2342.3）/1053.5=0.15738 =0.07332*0.75482=0.05534=0.08197*0.64319=0.05272=0.04037*0.93280=0.03766=0.04797*0.74713=0.03584（+）=（0.03898+0.03961）*0. 56270=0.04422=0.02608*0.3908=0.01020=0.02811*0.27793=0.00781=0.0242

34、6*0.15738=0.00382 =0.2476机组无回热时的汽耗量：=3600/（-）+（-） =0.98*0.99=0.9702=3600*300000/（3395.8-3019.9）+（3525.6-2342.3）* 0.98*0.99=695994=695.994（t/h） 机组有回热时的汽耗量Do= /（1-）=695.94/（1-0.2476）=925.032（t/h）各段抽汽量：=0.07332*925.032=67.823（t/h）=0.08197*925.032=75.825（t/h）=0. 0.04037*925.032=37.344（t/h）=0.04797*925.0

35、32=44.374（t/h）=0.03898*925.032=36.058（t/h）=0.02608*925.032=24.125（t/h）=0.02811*925.032=26.003（t/h）=0.02426*925.032=22.441（t/h）= =0.82454*925.032=762.726（t/h）= =0.03961*925.032=36.641（t/h）其它各汽水流量：=1.01=1.01*925.032=934.282（t/h）= =1.0202*925.032=943.718（t/h）= =0.60953*925.032=563.835（t/h）=0.01*925.032

36、=9.250（t/h）=0.01=0.01*943.718=9.437（t/h）汽轮机功率校核:= (-) /3600=67823*(3395.8-3137.5)*0.9702/3600=4721(kw) = (-) /3600=75825*(3395.8-3019.9)*0.9702/3600=7681(kw) = (-) /3600=37344*(3525.6-3325)*0.9702/3600=2018(kw) = ( ) /3600=44374*(3525.6-3129.4)*0.9702/3600=2196(kw) =(+)() /3600=36058*(3525.6-2935.1)

37、*0.9702/3600=5737(kw) = () /3600=24125*(3525.6-2754.2)*0.9702/3600=5014(kw)= () /3600=26003*(3525.6-2635.6)*0.9702/3600=6235(kw)= () /3600=22441*(3525.6-2508.1)*0.9702/3600=6152(kw)=(-) 3600=563835*(3525.6-2131.5)*0.9702/3600=180806(kw)= (-) /3600=762726*(3395.8-3019.9)*0.9702/3600=77252(kw)N=297812

38、(kw)=(N-N)/N= 所以，误差在允许范围内，计算结果合乎要求。三、经济指标计算1、汽轮机绝对内效率=汽轮机单位作功量/循环吸热量=- =3525.6-3019.9=505.7（kJ/kg）=（- +）+（- ）+（- ） +（- +）+（- +） +（- +）+（- +） +（- +）+（- +） 将 =0.60953 =0.07332 =0.08197 =0. 0.04037 =0.04797 =0.03898 =0.02608 =0.02811 =0.02426 =3395.8（kJ/kg） =3137.5（kJ/kg） =3019.9（kJ/kg） =3325（kJ/kg） =3

39、129.4（kJ/kg） =2935.1（kJ/kg） =2754.2（kJ/kg） =2635.6（kJ/kg） =2508.1（kJ/kg）代入上式得： =950+49.75+196.7=1196.45（kJ/kg） =- + =3395.8-1196.45+0.82454*505.7=2619（kJ/kg） 所以， =1196.45/2619=0.456=45.6%2、= / = =0.98*0.99*0.45.6=44.3%3、= /=3600/0.443=8126（kJ/kwh）4、 = /= /=8126/2619=3.10（kg/kwh）5、 = =0.925*0.98*0.44

40、3=0.402=40.2%6、 =0.123/=0.123/0.402=0.306（kg/kwh）=306（g/kwh）第四章 主蒸汽及旁路系统4.1 全面性热力系统的组成和应用全面性热力系统是指全厂热力设备（包括备用设备）及汽水管道连接的实际系统。全面性热力系统图中应按设备来显示。对属于设备本身的有机组成部分的管道和一些次要的 系统，如锅炉本体的管道系统，汽机本体的疏水系统，热力设备的空气抽出管路系统等则可不必表示。4.2 主蒸汽管道系统锅炉与汽机间联系的蒸汽管道，以及由蒸汽母管通往各辅助设备的蒸汽支均称为发电厂的主蒸汽管道，主蒸汽管道的设计应力求简单、可靠。在发生事故时需切换管路时对发电量

41、和供热量的影响应降低到最低限度。这种系统通常用于锅炉和汽机台数不匹配或单机容量小于或等于6000kw的电站。为了便于母管检修或 电站扩建，母管也可以用两个串联的阀门分段。母管管径一般按能通过一台锅炉的蒸发量来确定。正常运行时切换母管应考虑热备用，并设置经常疏水点。4.3 给水管道系统用给水管道系统可靠性高，但系统复杂，耗管材或阀门较多。4.3.1 旁路系统 旁路系统能够保护汽轮机，维护再热器，减少开启时间，维持电厂运行 。4.3.2 旁路系统的设计1、 强度试验压力强度试验压力一般按下式确定：（41）最大不应超过：值 式中 psq； P s； DW S c j20 jt2、 管道材料 管道材料

42、的选择应该满足国家安全要求标准，匹配锅炉，汽轮机等设备，这应才能做到安全运行。3、（1）（42） 式中 Dn - G- w- v-（2）、管壁计算按管道外径确定时： （43）按管道内径确定时：（44）式中 sl- P- Dw- Dn- -4.4 减压减温系统电厂内的减压减温器，在正常情况下，首先是作为汽轮发电机组事故时的备用装置。当要求热化系数1的情况下，减压减温器是作为补偿热化供热不足，满足对外供热的一种必备设备。此外，减压减温器也常作为厂用蒸汽的气源。热电站内设置调节抽汽式或背汽式汽轮发电机组时，应根据各级生产抽汽或排汽参数。减压减温器用喷水压力可按下式计算： Mpa（45）式中 - -减压减温器的热力系统及计算：可按下式计算： （46） （47）式中 - - - - - - - -第五章 给水及凝结水系统设计5.1 给水泵5.1.1给水泵容量及台数的选择 给水泵的作用很大，它能够保证锅炉用水，给水泵的运行状态直接影响整个电厂的运行状态，其作用不言而喻。对联动装置应定期进行试验，防止因电气回路故障和操作机构失灵而拒动，引起锅炉缺水事故。给水泵操作不当的话很容易引起事故，不与电力网