300MW的机组原则性热力系统计算

1、摘要本论文首先介绍了课题研究的目的与方法，并对论文内容相关的概念作了简要介绍，运用热力系统常规计算方法300MW的机组原则性热力系统进行计算。本文以东方汽轮机厂生产的N30016.7/537/537型汽轮机为设计本体，结合了实际运行生产中的运行情况和各项数据参数绘制焓熵图，采用常规的原则性热力系统计算方法，对该单元机组的原则性热力系统进行计算，主要包括了热力系统经济性指标的计算及对计算结果进行的分析。同时根据已知参数和数据情况，对主蒸汽及旁路系统和蒸汽再热系统进行全面性热力系统设计及计算，包括管径计算、管道壁厚和保温设计，对实际机组运行具有较大的意义，根据计算结果绘制出全面性热力系统图，概括性

2、分析了设计机组的经济性。 关键词：原则性热力系统，热经济性，汽机工况AbstractThis paper introduces the purpose and methods of research, and the content of the paper briefly introduced concepts, the use of conventional thermal system calculation method of 300MW Unit Thermal System of Principle calculated. In this paper, the Oriental T

3、urbine Factory production N300-16.7 / 537/537-type turbine design body, combined with the actual operation of production and operation of the data parameters Mollier diagram drawn using conventional principled system calculation methods, principle thermal System of the unit is calculated, including

4、the calculation of the thermodynamic system of economic indicators and analysis of the results of the calculation. At the same time based on known parameters and data, the main steam and reheat steam bypass system and system design, calculation and comprehensive thermodynamic system, including pipe

5、diameter calculation, pipe wall thickness and insulation design, the actual operation of the unit has a large meaning, according to the results drawn a comprehensive thermodynamic system diagram, a general analysis of the economics of design unit.Keywords: Principle Thermal systems, thermal economy,

6、 steam mechanic condition目录摘要1Abstract1第一章 绪论31.1 研究背景31.2 热力系统与热力系统图41.3发电厂经济运行指标51.3.1 评价凝气式发电厂热经济性的两种基本分析方法51.3.2 凝气式发电厂的热经济性指标61.4 本课题的主要任务8第二章 机组原始数据整理92.1 编制发电厂原则性热力系统的主要步骤92.2 原则性热力计算的拟定112.2.1 计算目的112.2.2 计算的原始资料112.2.3 计算方法及步骤122.3 根据定功率选择主机（锅炉、汽轮机）122.3.1汽轮机的原始数据122.3.2、锅炉原始数据152.3.3、其他原始数

7、据16第三章 原则性热力系统计算173.1 原则性热力计算过程173.1.1 汽水平衡计算173.1.2 汽轮机进汽参数计算193.1.3 辅助计算193.2 计算新汽流量及各处汽水流203.3 热经济指标的计算293.4 发电方面热经济性指标303.5 反平衡校核30第四章 主蒸汽及旁路系统324.1 全面性热力系统的组成和应用324.2主蒸汽管道系统334.3供水系统334.3.1旁路系统344.4 减压减温系统35第五章 变工况计算原理365.1 变工况计算的理论基础375.1.1 抽汽压力的变化375.1.2 抽汽比焓的变化385.1.3 疏水比焓的变化385.1.4 辅助汽水成分的处

8、理395.1.5 凝汽器压力的变化395.2 变工况计算的方法和步骤395.3 额定工况计算405.3.1加热器抽汽系数计算405.3.2新汽量计算455.4变工况的计算475.4.1 原始工况计算结果475.4.2 汽轮机初始通流量计算475.4.3 变工况参数的确定495.4.4 变工况计算结果615.4.5煤耗量特性曲线63总结65参考文献66附录67附图一：发电厂原则性热力系统图67附图二：水蒸汽气态膨胀线68第一章 绪论1.1 研究背景 近十年来，我国电力行业得到高速的发展。电力行业的高速发展与结构调整和技术创新促进优化发展是不分开的，发电能源结构不断优化，在开发中实现节约“上大压小

9、”成为全国节能减排、淘汰落后生产能力的典范，使用高科技含量的制造设备绕线机等，通过技术创新，新建在建的机组达到世界先进水平， 更高电压等级输电技术的探索进入新阶段，五年来，电力工业在外延不断增长的同时，更加注重质量增长。在国家宏观调控政策的影响下，结构调整和技术创新取得新的进展。 在我国的电力工业结构中，燃煤机组占了78.7%，发电量占80%以上。随着社会的发展，对燃煤机组提出了越来越高的要求。一方面要求提高效率，节约燃料；另一方面，要求减少二氧化碳及其他有害物质的排放量，保护环境，促进全社会的健康发展。然而就火电技术水平而言，我国与国际先进水平还有不小的差距，表现之一就是长期以来火电平均供电

10、煤耗居高不下，在90年代初是412g,经过了90年代10年的发展，供电平均煤耗仍在400g左右徘徊，比先进国家高出越7080克之多。这不是个一般性的技术问题和经济问题，而是涉及可持续性发展战略的大问题。何况我国火电生产的规模还在急剧扩大，国际上的节能降耗水平也在日益提高，降低全国火电煤耗问题需要认真对待。对于发电企业而言，“厂网分开,竞价上网”的电力格局形成后，企业作为独立的法人要面对激烈的市场竞争，电厂将自主决策，自主经营，自负盈亏，发电企业要在激烈的市场竞争中求得生存与发展，就必须最大限度地降低其生产成本，对燃煤电厂而言,燃料费用所占的比重高达三分之二以上，而燃料费用占变动成本高达九成以上

11、，因此降低发电单位燃料的耗量无疑是企业降低生产成本，增强其竞争力的有效方法。在新的环境下，深入地研究和发展节能理论，具有更重要的理论和现实意义。通常降低燃料的耗量的方法是对设备进行技术改造从而提高发电厂效率，另外，还可以通过提高机组运行管理水平来实现燃料耗量的降低。由于电网中电负荷的峰谷之差日益增大,各时段各季节对电量的需求均不同,这就使得火电企业的机组不可能长期运行在满负荷下，当电网调度给定的全厂总负荷小于全厂总额定容量时，合理安排运行的机组组合,合理分配电网调度给定的总负荷于机组，在满足电网负荷需求和机组安全、稳定运行的同时，使全厂总的煤耗量最小，从而使发电企业获利空间增大。发电经济调度是

12、我国为促进电力行业节能而推出的一项重大举措，也是电力行业落实国家能源产业政策、提高电力系统效率和效益、加速电力产业结构优化升级、实现电力工业可持续发展的迫切需要。 火力发电机组并不总是在额定工况下运行的。系统的工作条件（参数）发生变动，偏离设计工况或都偏离某一基准工况而导致了热力系统的变工况。这种偏离大致辞有二种情况：一是对热系统的结构进行了某种局部改动；二是热系统本身的结构未加改动，但是系统运行条件发生了变化。其结果都将引起整个热系统的参数的变化，从而导致机组的和全厂的热经济指标和煤耗量发生变动。计算机组在七个工况下的煤耗量并拟合出机组的煤耗量特性曲线，为负荷优化分配和机组的优化组合提供了依

13、据。1.2 热力系统与热力系统图从能量转换的角度，火力发电厂最基本的系统包括：蒸汽发生系统、汽轮机热力系统（简称热力系统）、冷端系统这三大系统。蒸汽发生系统的任务是将燃料的化学能（或核能）转变成蒸汽的热能，其设备主要是锅炉、锅炉辅机及其相应管道。热力系统的任务是将锅炉产生蒸汽的热能转换为汽轮机轴端的机械能。其中回热系统作为热力系统的最重要组成部分，对于提高电厂蒸汽动力循环的效率起到关键作用。冷端系统，包括凝汽式汽轮机设备，冷却设备，真空设备，还有包括一个完整的循环供水系统，它的作用是冷凝式汽轮机排汽。火电厂热力系统是实现热功能转换的过程中热系统的一部分。通过每个主和辅助加热设备的热管和阀门有机

14、地联系在一起，在各种条件下可以安全，经济，连续地将燃料能量转化为机械能转换成电能的最终决定。为了体现所谓图中的热力系统图电厂系统。图热力系统被广泛用于设计，研发和运营管理。因为现代火力发电厂热力系统是由本地系统具有不同的功能，复杂和大有效和易于管理的研究，通常全厂热力系统不同用途分类，使用的许多有机的结合。在划定范围，热系统及全厂可分为两类偏。局部系统图，可分为主要热设备的系统（如汽轮机，锅炉等）和系统的各种局部功能（如主蒸汽系统，水供应系统，主要冷凝系统，热回收系统，加热系统，抽气系统和冷却水系统等）两类。热电厂热力系统是基于全汽轮机再生系统为核心，锅炉，涡轮机和热系统的所有其他地方的有机结

15、合。并计划以反映热系统，称为热图系统。图热力学系统被广泛应用于设计研究和业务管理。按用途划分，热系统可分为两大类原则性和完整。原则热力系统是一个示意图描绘了对经济或其功能热的热系统的设备和管道只决定性的影响，并放弃那些或其他目的无关的设备的工作条件，管道等。图综合热力学系统是实际的热力学系统，其包括在不同的运行条件下，所有的系统中，为了反映系统的安全性和可靠性，经济性和灵活性的反映。不言而喻，全面热力系统图是在建设和运营的主要依据。不同热力系统的范围，有图其相应的原则和全面热力系统。如热退的原则，全面热力系统图，原则性的主蒸汽和全面的热力系统图。1.3发电厂经济运行指标1.3.1 评价凝气式发

16、电厂热经济性的两种基本分析方法冷凝蒸汽发电厂的燃料中释放的锅炉出来的化学能并转化成蒸汽能量，膨胀功的涡轮的蒸汽的热能转换为机械能，以拖动涡轮发电机的旋转将最终被转换成电能的机械能的外部供应。总有不同尺寸的不同部分，用于在能量转换过程中的能量损失不同的原因，它的程度是衡量能量转换过程的通过使用能量（正热平衡法）或能量损失大小（抗 - 热平衡法）评估火火电厂的经济性。有许多热电厂热经济性的评价方法，但分析的观点的热力学点，只有两种基本方法，它是基于热力学和热方法的基于热力学火用方法的第二定律第一定律。从能量转换过程中的热量是评价的数量，这是热力学效率指标第一定律，即比有效利用热和供热的效果。热力学

17、电厂效率第一定律 （11） 式中：外部热源供给的热量； 该动力装置的理想比内功（以热量计）； 循环中各项能量损失之和； 各项能量损失系数之和；火用方法从能量的质量（品位）来评价其效果，其指标为热力学第二定律效率，即有效利用的可用能与供给的可用能之比。动力循环热力学第二定律为： （12） 式中：供入系统的可用能； 循环中各项不可逆因素导致的各项可用能损失之和； 循环中各项可用能损失系数之和；1.3.2 凝气式发电厂的热经济性指标我国火力发电厂采用热量发定量评价其热经济性，常用的热经济性指标主要有能耗（汽耗、热耗、煤耗）以每小时或每年计其耗量，能耗率（汽耗率、热耗率、煤耗率）以每kWh或MWh计算

18、，效率以百分比度量。1、汽轮发电机组热经济性指标 式中 i汽轮机效率；Wi汽轮机实际比内功；Q0汽轮机热耗； （13） （14）式中 Dc0机组纯凝气运行时的汽耗；由于回热抽汽而增大的汽耗系数；Yj回热抽汽做功不足系数；再热前（高压缸）的回热抽汽做功不足系数 再热后（中低压缸）的回热抽汽做功不足系数 相应汽轮机的汽耗率d0,由上式得： （15）热耗 kJ/h （16）汽耗率 kj/kwh （17）2、锅炉效率与主蒸汽管道效率 （18）锅炉热负荷 kJ/h （19）Db、Dfw、Dbl锅炉产汽量、给水量、汽包排污量，kJ/h；主蒸汽管道效率 （110）3、全厂热经济性指标全厂热耗 KJ/h （1

19、11）全厂热耗率 KJ/(KWh) （112）全厂煤耗率 kg/(kwh) （113）标准煤 的低位发热量q1=29270kj/kg,则全厂标煤耗率为 kg/kwh （114）以上列举的各项热经济性指标，均系在额定功率或额定经济功率是的数值。若非在额定功率下运行，相应的热经济性指标的数值均应降低，其幅度视变工况的具体情况而定。1.4 本课题的主要任务现代大型火力发电厂广泛采用凝气式汽轮机，本课题结合某厂机组实际情况，进行机组原则性热力系统的热力计算和辅助热力系统的计算，并对计算结果进行经济性分析，提出切实可行的措施来提高机组的经济性。第二章 机组原始数据整理2.1 编制发电厂原则性热力系统的主

20、要步骤设计电厂，必须按照国家规定的基本建设程序，该程序应该是：预可行性研究，可行性研究，初步设计，施工图设计。在初步可行性研究报告，首先要确定的类型，能力和规划能力的电厂项目。通过热力学系统原则上以确定热经济指标的计算时的一些典型的工作条件;按照在额定条件，计算出选择主和辅助加热设备的最大运行条件苏打流动;和数据绘制电力综合热系统工厂。制定合理的，适当的分析和论证的原则热力系统，火电厂的可行性研究及热机的主要内容部分的初步设计。主要内容和原则性的步骤来开发电厂热力系统如下：（1）以确定电厂规划的类型和容量电厂，包括植物种类和其在电网作用的性质，也就是，是否在网格，承担基本负荷，中间负荷或峰值负

21、载。地区唯一的电力负荷，凝汽式电厂应该建。如果该区域也都热负荷，应根据最近的热负荷和热负荷俯视尺寸，特征，通过技术和经济比较，当热电联产电厂，而不是建立坑，集中供热锅炉房方案是更经济，然后火电厂应该建。根据网络结构和发展规划，燃料资源和供应情况，供水，交通，地质，地形，地震和拆迁，水文，气象，废物处理，施工条件和环保要求和资金来源方面，通过综合分析比较确定工厂产能规划，能力建设和完成阶段的最后期限。（2）选择涡轮凝汽电厂选择冷凝单元，该单元容量应根据系统容量规划，负荷增长和电网结构等因素进行选择。这一直是大容量电力系统参数的形成应在亚临界或超临界参数机组300,600MW使用。大型发电厂应该更

22、加大容量，高效率的单位，连续建立了一个设计。对于中，小规模的电力系统中，考虑到系统的备用容量相对较小，而发电设备检修，机组事故停用等因素的影响，各单位的最大容量不得超过总数的10系统容量。涡轮式，单机容量和蒸汽汽轮机厂生产的参数，是通过确定一个全面的技术经济比较，或优化。单机容量风机被选中，其蒸汽初始参数也将确定。工厂的生产能力，涡轮的单位容量是确定的，而整个植物的汽轮机沿OK数量。当加热的需求，并从加热和技术经济条件合理的距离，应优先使用高参数，大容量抽汽汽轮机。在大城市或大型火电厂工业区，在一个大型冬季采暖负荷，应使用200,300MW陷阱的单位容量 - 双加热单元，使初始参数加热单元接近

23、或等于系统的主要部件保存更多的燃料。一年四季，稳定和可靠的热负荷，应使用背压装置或使用背压蒸汽提取单元，并应与蒸汽提取与使用加热单元的一致，以确保安全和经济的操作。（3），画原理热电厂系统图涡轮式和单机容量确定，可以批量苏打水系统和基于由锅炉涡轮式绘制原则性热力系统图的制造商提供的机上选择。在这一点上的循环参数，在热回收参数和排水已经确定，绘制原则热力学系统在这种情况下，主要是确定：汽包锅炉连续排污系统中，氧气在形式和压力，除氧恒压或滑压操作模式，加水导入热力系统模式，辅助换热设备的发电厂连接和选择，也用于加热定性选择方法确定蒸汽加热设备和有决心的连接方式。（4）电站系统的计算原理电站系统的计

24、算原理是全厂范围的，可以被称为全厂系统计算，热回收系统热力学计算（即热力学计算单位原则）扩张，既有联系又有区别。在火电厂的设计和操作，往往需要全厂系统计算。的电厂系统计算原理的主要目的是：对一个电厂运行模式参数的苏打流量和测定时的输出功率的操作条件的热和全厂热经济指标，以分析的安全性和经济性。根据最大负载条件下的计算结果，作为替代锅炉，热管和其辅助设备和附件的基础。用于冷凝蒸汽发电厂，一般计算最大电负载和平均电负载两种条件，它被用来确定设备的维护的可能性。如果夏季用电负荷高，而供应的条件较差（如冷却水温度30或水质变坏），需要计算夏季条件（5），选择锅炉选择锅炉应符合现行的燃煤电站锅炉技术条件

25、的规定，必须适应燃用煤种的煤质特性及其灰分的物理、化学试验分析，使煤在锅炉内最大限度地稳定着着火、燃烧和良好燃尽。根据汽轮机组最大工况时的进汽量，并考虑必须的富裕容量来选择锅炉的单位容量。选定了汽轮机，锅炉的出口蒸汽参数即随之确定。大容量锅炉过热器出口额定蒸汽压力为汽轮机额定进汽压力的105，温度宜比汽轮机额定进汽温度高3。冷段再热蒸汽管道、再热器、热段再热蒸汽管道额定工况下的压降，宜分别为汽轮机额定工况高压缸排汽压力的1.52.0、5、3.53.0，再热器出口额定蒸汽温度宜比汽轮机中压缸额定进汽温度高3。凝汽式发电厂宜一机配一炉，不设备用锅炉。锅炉的最大连续蒸发量应与汽轮机最大进汽量工况相匹

26、配。（6），选择热力辅助设备主要有：除氧器及其水箱、凝结水泵组、给水泵组、锅炉的排污扩容器等。根据最大工况时原则性热力系统所得各项汽水流量，按照“设规”的技术要求，结合有关辅助热力设备的产品规范，合理选择。并宜优化选用标准系列产品，其型式也宜一致。2.2 原则性热力计算的拟定2.2.1 计算目的电厂系统计算原理的主要目的是确定在整个植物，其能够测量声热设备苏打水及其参数，电，热和热经济指标的各个部分的不同负荷条件下，合理散热系统，全厂的运行安全和经济性。为唯一常年热负荷热电厂，一般计算的电，热和电负载条件的最大负载为最大，平均的两个条件时的热负荷。对于季节性热负荷的火电厂，还计算出季节性的夏季

27、工况热负荷为零，检查火电厂在最大负荷，抽汽凝汽式凝汽式汽轮机的最小流量。2.2.2 计算的原始资料a. 计算条件下的发电厂原则性热力系统图b. 给定的电厂计算工况c. 汽轮机、锅炉及热力系统的主要技术数据d. 给定工况下辅助热力系统的有关数据2.2.3 计算方法及步骤原则性热力系统的计算就是联立求解多元一次线性方程组。计算基本公式是热平衡式、物质平衡式和汽轮机功率方程式。计算可以相对量，即以1的汽轮机新汽耗量为基准来计算，逐步算出与之相应的其它汽水流量的相对值，最后根据汽轮机功率方程式求得汽轮机的汽耗量以及各汽水流量的绝对值。也可用绝对量来计算，或先估算新汽耗量，顺序求得各汽水流量的绝对值，然

28、后求得汽轮机功率并予以校正。计算可用传统方法，也可用其它方法；也可定功率、定供热量计算，或定流量计算；还可以用正平衡、反平衡计算等众多方式。值得注意的是，除了在蒸汽涡轮机，它还应包括原始数据锅炉，辅助设备。虽然一些小汽水流没有给出，可以通过涡轮机的蒸汽消耗的选择，如新近拍摄的蒸汽的蒸汽消耗和废气汽封的比率来近似，理想的是= 0.5，= 2;的“产业技术管理规定（试行）电力”工厂工人的质量损失和泄漏值汽水锅炉排放连续允许值的选择应根据引用。通常碱厂损失发生作为一家专注于新的蒸汽管道处理。当没有给定锅炉效率，指的是相同的参数，与锅炉效率的能力，在相同的选择燃烧类似项目的煤。当圆顶压力不给出的，也可

29、以是选择的约1.25倍的过热器出口压力。锅炉连续排污压力测定时，应考虑的膨胀器出口蒸汽可被引导到的地方，如果引入除氧器，脱气装置需要考虑滑动压力操作或恒定压力的运行，并选择适当的压力损失，并最终确定利用连续排污锅炉系统比汽水的焓值、。按“先外后内，由高到低”顺序计算。先计算锅炉连续排污利用系统，热电厂要根据热负荷，确定汽轮机的供热抽汽量。求得、之后，再进行“内部”回热系统计算，此后的计算与机组回热系统“由高到低”的计算顺序完全一致，即通过联立求解多元一次线性方程组。锅炉连续排污利用系统计算的目的在于确定由扩容器所分离出来的蒸汽量和补充水在排污冷却器中的温升，从而确定排污利用系统所回收的工质和热

30、量。2.3 根据定功率选择主机（锅炉、汽轮机）2.3.1汽轮机的原始数据1、汽轮机铭牌汽轮发电机组型号：N30016.70/537/5376型形式：亚临界、一次中间再热、双缸（高中合缸）双排汽凝汽式旋转方向：从机头向发电机方向看为顺时针制造厂家：东方汽轮机厂2、汽轮机的主要技术参数额定功率：300mw最大功率（T-MCR）：326mw主蒸汽压力/再热蒸汽压力（绝对）：16.67/3.29MPa主蒸汽压力/再热蒸汽温度：537/537额定主蒸汽流量：922.355t/h额定再热蒸汽流量：754 t/h额定排汽压力（绝对）：0.0054（0.055）MPa额定冷却水温度：20给水温度：272.4回

31、热抽汽段数：8段通流级数：总共27级 高压缸1个调节级8个压力级 中压缸6个压力级 低压缸26个压力级给水回热级数： 高压加热器除氧器低压加热器 （除氧器滑压运行）末级叶片长度：869mm保证净热耗率：8080（1930）kj/(km.h)kcal/(kw.h)汽轮机总长：17.269m主蒸汽参数（主汽阀前）：，；再热蒸汽参数（进汽阀前）：，； ，；排汽压力4.4/5.39kPa；排汽比焓：。汽轮机机械效率，发电机效率；补充水温度；厂用电率。本机有8段不可调整抽汽，其参数如下表：表2-1汽轮机各段抽汽参数：项 目单位H1H2H3H4 （除氧器）H5H6H7H8抽汽压力5.9193.6241.6

32、40.81270.25020.13510.064110.02611抽汽温度382.9316.7432.6314.4232.2140.48865.6抽汽焓3137.53019.933253129.42935.12754.22635.62508.1加热器上端差-1.6002.82.82.82.8加热器下端差5.65.65.6-5.65.65.65.6加热器下端差2518.114.1152.523.122.622.322.3水侧压力19.80919.80919.8090.7622.3542.3542.3542.354抽汽管道压损%5556664.54.75抽汽管道压损0.3550.2180.0980

33、.05060.030.00810.0030.002汽轮机进气量910.5再热器流阻0.363表2-2 原则性热力系统原始汽水参数：项 目单位H1H2H3H4 （除氧器）H5H6H7H8加热器侧压力5.5643.4061.5420.76210.32020.1270.061110.02411饱和温度270.7241199.6168.40135.8106.486.464.2出水温度272.3241199.6168.4133103.783.661.4进水温度241199.6171.8133103.783.661.435.1出水焓值1193.41044.8858.5712.2559.7435.4351.

34、2258.1进水焓值1044.8858.5737.7559.7435.4351.2258.1148.2疏水温度246.6205.2177.4168.4109.389.26740.7疏水焓值1069.8876.6751.85712.2458.5373.8280.4170.5给水泵出口压力： 20.8 Mpa，给水泵效率：a=0.85凝结水泵出口压力：1.18 Mpa 除氧器工作压力： 0.588 Mpa机组效率： mg=0.98不考虑回热系统的散热损失，忽略凝结水泵焓升。2.3.2、锅炉原始数据锅炉型号：SG1025-18.2/540/540额定蒸发量：再热蒸汽流量：额定过热蒸汽压力：；额定再热

35、蒸汽压力：；额定过热气温：；额定再热气温：；汽包压力：；锅炉热效率：。媒型：阳泉无烟媒和寿阳贫煤的混煤。混合比例：1:1。2.3.3、其他原始数据全厂汽水损失：Dl=0.01Db （Db为锅炉蒸发量）轴封漏汽量：Dsg=0.01D0 （D0为汽轮机新汽量）轴封漏汽焓：hsg=3049kJ/kg轴封加热器压力：Psg=0.095 Mpa汽轮机进汽节流损失为：4%中压联合汽门压损：2%各抽汽管道压损：6%小汽机机械效率：ml=0.98轴封加热器压力，疏水比焓；机组各门杆漏汽，轴封漏汽等小汽流量及参数见表2-3表2-3 门杆漏汽，轴封漏汽数据:漏汽点代号AJKLM漏汽量,t/h0.410.123.7

36、111.080.81漏汽系数0.00045030.00013180.00407470.012160.0008896漏汽点比焓3304.23390.42710.83018.93018.9漏汽点代号NQRVS漏汽量,t/h0.110.780.110.561.18漏汽系数0.00012080.000856670.00012080.0006150.001296漏汽点比焓3018.93390.43536.42345.52345.5漏汽点代号WXDD1D,2漏汽量,t/h0.4134.7320.52.1918.31漏汽系数0.00045030.03814390.02251510.00240530.0201

37、098漏汽点比焓3072.83129.43319.83319.83319.8第三章 原则性热力系统计算3.1 原则性热力计算过程原则性热力系统见附图一，求在锅炉蒸发量t/h最大供热工况时（供热压力0.2452MPa）的热经济指标和分项热经济指标。根据已知数据，及水蒸汽焓熵图，查出各抽汽点焓值后，作出水蒸汽的气态膨胀线图见附图二。3.1.1 汽水平衡计算 图3.1 全厂汽水平衡图1、 全厂补水率由于计算前汽轮机进汽量未知，故预选=1849940kg/h进行计算，最后校核。全厂工质渗漏系数: （31）锅炉排污系数: （32）厂用汽系数: （33）减温水系数: （34）暖风器疏水系数: （35）由全

38、厂物质平衡补水率: （36）2、 给水系数由图中1点物质平衡： （37）由图中2点物质平衡： （38）3、 各小汽流量系数3.1.2 汽轮机进汽参数计算1、 主蒸汽参数由主汽门前压力Po=16.7MPa，温度,查水蒸气性质表，得主蒸汽比焓.主蒸汽后门压力， （39）由，查水蒸气性质表,得主汽门后汽温2、 再热蒸汽参数由中联门前压力，温度，查水蒸汽性表，得再热蒸汽比焓值。中联门后再热汽压。 （310）由，查水蒸汽性质表，得中联门后再热汽温。3.1.3 辅助计算1、轴封加热器计算以加权平均法计算轴封加热器的平均进汽比焓。计算见表3-1。表3-1 轴封加热器物质，热平衡计算项目JNRV漏汽量,t/h

39、0.120.110.110.560.9漏汽系数0.00013180.00012080.00012080.0061500.0009884漏汽点比焓3390.43018.93129.42717.2总焓0.446850.364680.378031.671072.63204平均比焓2.63204/0.0009884=2894.22、均压箱计算以加权平均法计算均压箱的平均进汽比焓。计算见表3-2。表3-2 均压箱平均蒸汽比焓计算项目MQ漏汽量,Kg/h0.810.781.59漏汽系数0.00088960.000856670.0017463漏汽点比焓3018.93129.4总焓2.685612.68086

40、5.36647平均比焓5.36647/0.00174633.2 计算新汽流量及各处汽水流1、 给水泵焓升KJ/kg2、 根据所知参数，计算各处的汽水温度及焓值，汇总如下表：表3-3各抽汽段汽水参数：项目单位各计算点11HR22HR33HR4DER5sg凝汽器抽汽压力PMPa5.823.5571.6660.792抽汽温度t382.5321.5439.7336.5抽汽量t/h63.1069.4236.4256.07抽汽比焓hKJ/kg3136.453009.553340.033133.933010抽汽管道压损系统%66666加热器压力MPa5.473.341.570.7440.00950.0049

41、下饱和水温269.6239.9200.5167.444.832.5加热器端差22204疏水冷却器进口端差8888加热器出口水温267.5237.5198.5167.440.832.5加热器出口水比焓KJ/kg1169.821028.83854.17707.95171.9136.3疏水温度t245.5203.5172.540.5冷却器的疏水比焓KJ/kg1063.96868.84731.87169.7表3-3续各抽汽段汽水参数：项目单位各计算点5LR6LR7LR8LR抽汽压力PMpa0.4530.2520.1270.061抽汽量t/h25.6224.6323.0650.24抽气温度t271.52

42、06.4138.686.2抽汽比焓hkJ/kg3007.102881.302751.662661.72抽汽管道压损%6666加热器压力pMpa0.4260.2370.1200.057P下饱和水温ts145.90126.7104.884.7加热器端差4444疏水冷却器进口端差8888加热器出口水温tj140.9121.7100.880.7加热器出口水比焓hwjKJ/kg593.59511.69423.28338.8疏水温度t129.7108.888.848.8冷却器的疏水比焓hdwjKJ/kg545.7457.1372.8205.33、 全厂物质平衡锅炉蒸发量=1025t/h （311）给水量

43、（312）锅炉连排扩容器的蒸汽量：取连排扩容器的压力为0.9MPa。则 则t/h （313） t/h （314）补充水量 t/h （315） 4、 高压加热器组抽汽系数计算：（1）由高压加热器热平衡求的抽汽系数： （316）的疏水系数：（2）由高压加热器热平衡求： （317）再热器流量系数： （318）（3）由高压加热器H3热平衡计算：（取。）高压加热器H3的抽汽系数： （319）高压加热器H3的疏水系数 （320）5、除氧器抽汽系数计算除氧器出水流量： （321）抽汽系数根据除氧器的物质平衡和热平衡计算 。 =0.03464 （322）6、 低压加热器组抽汽系数计算（1）由低压加热器H5的热

44、平衡计算 低压加热器H5的出水系数：=0.7825 （323）低压加热器H5的抽汽系数 （324）低压加热器H5的疏水系数（2）由低压加热器H6的热平衡计算低压加热器H6的抽汽系数 （325）低压加热器H6的疏水系数： （326）（3）由低压加热器H7的热平衡计算低压加热器H7的抽汽系数： （327）低压加热器H7的疏水系数： （328）（4）由低压加热器H8的热平衡计算=0.03234 （329）低压加热器H8疏水系数 （330）8、汽轮机内功计算： （331）（1）.凝汽流做功： （332） （2）.抽汽流做功1kgH1抽汽做功 （333）1kgH2抽汽做功 （334）1kgH3抽汽做功 （335）1kgH4抽汽做功 （336）1kgH5抽汽做功 （337）1kgH6抽汽做功 （338）1kgH7抽汽做功 （339）1kgH8抽汽做功 （340）抽汽流总内功： （341）（3）.附加功量 （342）（4）.汽轮机内功 （341）9、计算汽轮机各段抽汽量(1) 由1号高压加热器热平衡计算 （342）(2) 由2号高压加热器热平衡计算 （343）由物质平衡得H2的疏水：t/h （344）由高压缸物质平衡计算再热蒸汽量： t/h （345）(3) 由高压加热器H3热平衡计算 （346） （347）(4) 由除氧器H4的物质平衡和热平