干挂石材幕墙计算书.doc

1、干挂石材幕墙设计计算书基本参数 :XX 地区基本风压0.650kN/m 2抗震设防烈度7 度设计基本地震加速度0.10g. 设计依据 :建筑结构可靠度设计统一标准GB 50068-2001建筑结构荷载规范GB 50009-2001(2006版 )建筑抗震设计规范GB 50011-2001混凝土结构设计规范GB 50010-2002钢结构设计规范GB 50017-2003混凝土结构后锚固技术规程JGJ 145-2004玻璃幕墙工程技术规范JGJ 102-2003建筑幕墙 JG 3035-1996玻璃幕墙工程质量检验标准JGJ/T 139-2001铝合金建筑型材基材 GB/T 5237.1-200

2、4铝合金建筑型材阳极氧化、着色型材GB/T 5237.2-2004紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱GB/T 3098.1-2000紧固件机械性能螺母粗牙螺纹 GB/T 3098.2-2000紧固件机械性能自攻螺钉 GB/T 3098.5-2000紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱GB/T 3098.6-2000紧固件机械性能不锈钢螺母 GB/T 3098.15-2000浮法玻璃 GB 11614-1999钢化玻璃 GB/T 9963-1998幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃GB 17841-1999建筑结构静力计算手册(第二版) BKCADPM集成系统 (BKCADPM2006版 ) . 基本计算公

3、式 :(1).场地类别划分:地面粗糙度可分为A、 B、 C、 D 四类：-A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；-B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；-C类指有密集建筑群的城市市区；-D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。本工程按B 类地区计算风荷载。(2).风荷载计算 :幕墙属于薄壁外围护构件，根据建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006 版 ) 规定采用风荷载计算公式: W k= gz s z W0（ 7.1.1-2）2其中 : W k- 垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kN/m ) ； gz- 高度 Z 处的阵风系数 , 按建筑结构荷载规范

4、GB50009-2001(2006 版 ) 第7.5.1条取定。根据不同场地类型, 按以下公式计算: gz=K(1+2 f )其中 K为地区粗糙度调整系数，f 为脉动系数。经化简，得：A类场地 : gz=0.92 1+35-0.072 (Z/10)-0.12 B类场地 : gz=0.89 1+(Z/10)-0.16 C类场地 : gz=0.85 1+350.108 (Z/10)-0.22D类场地 : gz=0.80 1+350.252 (Z/10)-0.30 z-风压高度变化系数, 按建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006 版 ) 第 7.2.1条取定。根据不同场地类型, 按以下公

5、式计算:A 类场地 : z=1.379 (Z/10) 0.24B 类场地 : z=1.000 (Z/10) 0.32C 类场地 : z=0.616 (Z/10) 0.44D 类场地 : z=0.318 (Z/10) 0.60本工程属于 B 类地区 , 故 z =1.000 (Z/10) 0.32 s- 风荷载体型系数 , 按建筑结构荷载规范 GB50009-2001(2006 版 ) 第 7.3.3条取为：-1.2W 0- 基本风压 , 按建筑结构荷载规范 GB50009-2001(2006 版 ) 附表 D.4 给出的 50 年一遇的风压采用，但不得小于0.3kN/m 2，大连地区取为 0.

6、650kN/m 2(3).地震作用计算 :qEAk= E maxGAK其中 : q EAk- 水平地震作用标准值 E- 动力放大系数 , 按 5.0取定 max- 水平地震影响系数最大值，按相应抗震设防烈度和设计基本地震加速度取定: max选择可按 JGJ102-2003 中的表 5.3.4 进行。表 5.3.4水平地震影响系数最大值max抗震设防烈度6 度7 度8 度 max0.040.08(0.12)0.16(0.24)注 :7 、8 度时括号内数值分别用于设计基本地震速度为0.15g和 0.30g的地区。设计基本地震加速度为0.05g ，抗震设防烈度6 度： max=0.04设计基本地震

7、加速度为0.10g ，抗震设防烈度7 度： max=0.08设计基本地震加速度为0.15g ，抗震设防烈度7 度： max=0.12设计基本地震加速度为0.20g ，抗震设防烈度8 度： max=0.16设计基本地震加速度为0.30g ，抗震设防烈度8 度： max=0.24设计基本地震加速度为0.40g ，抗震设防烈度9 度： max=0.32大连设计基本地震加速度为0.10g ，抗震设防烈度为7 度，故取 max=0.08G AK- 幕墙构件的自重 (N/m2 )(4). 作用效应组合 :一般规定，幕墙结构构件应按下列规定验算承载力和挠度：a. 无地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求：

8、 0SRb. 有地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求：SE R/ RE式中 S-荷载效应按基本组合的设计值；S E-地震作用效应和其他荷载效应按基本组合的设计值；R-构件抗力设计值； 0-结构构件重要性系数，应取不小于1.0 ； RE-结构构件承载力抗震调整系数，应取1.0 ；c. 挠度应符合下式要求：dddf -f,limf d f,lim构件在风荷载标准值或永久荷载标准值作用下产生的挠度值；- 构件挠度限值；d.双向受弯的杆件，两个方向的挠度应分别符合df df,lim的规定。幕墙构件承载力极限状态设计时，其作用效应的组合应符合下列规定：1 有地震作用效应组合时，应按下式进行：S= G

9、SGK+ wwSWK+ E ESEK2 无地震作用效应组合时，应按下式进行：S-作用效应组合的设计值；SGk-永久荷载效应标准值；SWk-风荷载效应标准值；SEk-地震作用效应标准值； G- 永久荷载分项系数； W- 风荷载分项系数； E- 地震作用分项系数； W- 风荷载的组合值系数； E- 地震作用的组合值系数；进行幕墙构件的承载力设计时，作用分项系数，按下列规定取值：一般情况下，永久荷载、风荷载和地震作用的分项系数G、 W、 E应分别取1.2 、1.4 和 1.3 ；当永久荷载的效应起控制作用时，其分项系数G应取1.35 ；此时，参与组合的可变荷载效应仅限于竖向荷载效应；当永久荷载的效应

10、对构件利时，其分项系数G的取值不应大于1.0 。可变作用的组合系数应按下列规定采用：一般情况下，风荷载的组合系数W应取1.0 ，地震作用于的组合系数对水平倒挂玻璃及框架，可不考虑地震作用效应的组合，风荷载的组合系数1.0 （永久荷载的效应不起控制作用时）或0.6( 永久荷载的效应起控制作用时E 应取) 。0.5 。W应取幕墙构件的挠度验算时，风荷载分项系数W 和永久荷载分项系数均应取1.0 ，且可不考虑作用效应的组合。 . 材料力学性能 :材料力学性能，主要参考JGJ 102-2003 玻璃幕墙工程技术规范 。(1). 玻璃的强度设计值应按表5.2.1的规定采用。表 5.2.1玻璃的强度设计值

11、f g(N/mm2)种类厚度（ mm）大面侧面普通玻璃528.019.55 1228.019.5浮法玻璃15 1924.017.0 2020.014.05 1284.058.8钢化玻璃15 1972.050.4 2059.041.3注：1. 夹层玻璃和中空玻璃的强度设计值可按所采用的玻璃类型确定；2.当钢化玻璃的强度标准达不到浮法玻璃强度标准值的3 倍时，表中数值应根据实测结果予于调整；3.半钢化玻璃强度设计值可取浮法玻璃强度设计值的2 倍。当半钢化玻璃的强度标准值达不到浮法玻璃强度标准值的2 倍时，其设计值应根据实测结果予于调整；4. 侧面玻璃切割后的断面，其宽度为玻璃厚度。(2). 铝合金

12、型材的强度设计值应按表5.2.2的规定采用。表 5.2.2铝合金型材的强度设计值 f2（ N/mm）a铝合金牌号状态壁厚（ mm）强度设计值抗拉、抗压抗剪6061T4不区分85.549.6T6不区分190.5110.56063T5不区分85.549.6T6不区分140.081.2T5 10124.472.2 10116.667.66063Af a局部承压133.0199.0120.0161.0150.0141.5 10147.785.7172.0T6 10140.081.2163.0(3). 钢材的强度设计值应按现行国家标准钢结构设计规范GB50017-2003的规定采用，也可按表 5.2.3

13、采用。表 5.2.32钢材的强度设计值 f s（ N/mm）钢材牌号厚度或直径 d（ mm）抗拉、抗压、抗弯抗端面承压剪d 16215125Q23516 d 4020512032540 d 60200115d 16310180Q34516 d 3529517040035 d 50265155注：表中厚度是指计算点的钢材厚度；对轴心受力杆件是指截面中较厚钢板的厚度.(4). 玻璃幕墙材料的弹性模量可按表5.2.8 的规定采用。表 5.2.8材料的弹性模量2E （N/mm）材料E玻璃0.72 105铝合金0.70 105钢、不锈钢2.06 105消除应力的高强钢丝2.05 105不锈钢绞线1.20

14、 105 1.50 105高强钢绞线1.95 105钢丝绳0.80 105 1.00 105注：钢绞线弹性模量可按实测值采用。(5). 玻璃幕墙材料的泊松比可按表5.2.9的规定采用。表 5.2.9材料的泊松比 材料材料玻璃0.20钢、不锈钢0.30铝合金0.33高强钢丝、钢绞线0.30(6).玻璃幕墙材料的线膨胀系数可按表5.2.10的规定采用。表 5.2.10材料的线膨胀系数 (1/ )材料材料玻璃0.80 10-5 1.00 10-5不锈钢板1.80 10-5铝合金2.35 10 -5混凝土1.00 10-5铝材1.20 10-5砌砖体0.50 10-5(7).玻璃幕墙材料的重力密度标准

15、值可按表5.3.1的规定采用。表 5.3.1 材料的重力密度g （ kN/m 3)材料 g材料 g普通玻璃、夹层玻璃、25.6矿棉1.21.5钢化玻璃、半钢化玻璃玻璃棉0.51.0钢材78.5岩棉0.52.5铝合金28.0一、风荷载计算标高为 37.9m 处风荷载计算(1).风荷载标准值计算:W 0: 基本风压W 0=0.65 kN/m 2 gz: 37.9m 高处阵风系数 ( 按 B 类区计算 ) gz=0.89 1+(Z/10)-0.16 =1.609 z: 37.9m 高处风压高度变化系数( 按 B 类区计算 ): (GB50009-2001(2006版) z=1.000 (Z/10)

16、0.32=1.000 (37.9/10)0.32 =1.532 s: 风荷载体型系数 s=-1.20W k= gz z s W0(GB50009-2001(2006版)=1.609 1.532 1.2 0.6502=1.923 kN/m(2).风荷载设计值 :W: 风荷载设计值 (kN/m2 ) w: 风荷载作用效应的分项系数： 1.4按建筑结构荷载规范 GB50009-2001 3.2.5 规定采用W= w Wk=1.4 1.923=2.692kN/m 2二、板强度校核 :1. 石材强度校核用级石材，其抗弯强度标准值为：8.0N/mm2石材抗弯强度设计值： 3.70N/mm2石材抗剪强度设计

17、值： 1.90N/mm22校核依据： =3.700N/mma: 计算石板抗弯所用短边长度 : 0.600mb: 计算石板抗弯所用长边长度 : 0.900mt: 石材厚度 : 25.0mmGAK: 石板自重 =700.00N/mm2m1:四角支承板弯矩系数, 按短边与长边的边长比 (a/b=0.667)查表得 : 0.1383W k: 风荷载标准值 : 1.923kN/m 2垂直于平面的分布水平地震作用:qEAk:垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(kN/m 2 )qEAk=5 max GAK=5 0.080 700.000/1000=0.280kN/m2荷载组合设计值为：Sz=1.4 Wk+1.

18、3 0.5 qEAk=2.874kN/m2应力设计值为：232 =6m1 Sz b 10 /t=60.1383 2.874 0.900 2 103/25.02=3.091N/mm222强度可以满足要求3.091N/mm 3.700N/mm2. 石材剪应力校核校核依据 : max 2 : 石板中产生的剪应力设计值(N/mm)n:一个连接边上的挂钩数量: 2t: 石板厚度 : 25.0mmd: 槽宽 : 7.0mms: 槽底总长度 : 60.0mm : 系数, 取 1.25对边开槽 =Sz Ao Bo 1000/n (t-d) s=1.098N/mm21.098N/mm2 1.900N/mm2石材

19、抗剪强度可以满足3. 挂钩剪应力校核校核依据 : max : 挂钩剪应力设计值(N/mm2)Ap: 挂钩截面面积: 19.600mm2n: 一个连接边上的挂钩数量 : 2对边开槽 =Sz Ao Bo 1000/(2 n Ap)=30.245N/mm230.245N/mm2 125.000N/mm2挂板抗剪强度可以满足三、幕墙立柱计算 :1. 荷载计算 :(1) 风荷载均布线荷载设计值 ( 矩形分布 )qw:风荷载均布线荷载设计值(kN/m)W: 风荷载设计值 : 2.692kN/m 2B: 幕墙分格宽 : 1.000mqw=W B=2.692 1.000=2.692 kN/m(2) 立柱弯矩

20、:M w:风荷载作用下立柱弯矩(kN.m)qw:风荷载均布线荷载设计值: 2.692(kN/m)Hsjcg :立柱计算跨度 : 3.300mM w=qw Hsjcg2/8=2.692 3.300 2/8=3.664 kN mqEA:地震作用设计值(KN/m2 ):垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值:qEAk: 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值(kN/m 2)qEAk=5 max GAk=5 0.080 700.000/1000=0.280 kN/m2 E:幕墙地震作用分项系数: 1.3qEA=1.3 qEAk=1.3 0.2802=0.364 kN/mqE：水平地震作用均布线作用设计

21、值( 矩形分布 )qE=qEA B=0.364 1.000=0.364 kN/mM E:地震作用下立柱弯矩(kN m):2M E=qE Hsjcg /82=0.364 3.300 /8=0.495kN mM: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN m)采用 SW+0.5S E 组合M=M w+0.5 ME=3.664+0.5 0.495=3.912kN m2. 选用立柱型材的截面特性 :立柱型材号 : XC1HHH选用的立柱材料牌号 :Q235 d=16型材强度设计值 : 抗拉、抗压215.000N/mm2抗剪 125.0N/mm2型材弹性模量52: E=2.10 10 N/mmX 轴惯

22、性矩 :I4x=101.000cmY轴惯性矩 : Iy=16.600cm4立柱型材在弯矩作用方向净截面抵抗矩: W n=25.300cm3立柱型材净截面积: A n=10.250cm2立柱型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度: LT_x=6.000mm3立柱型材计算剪应力处以上( 或下 ) 截面对中和轴的面积矩: S s=37.400cm3. 幕墙立柱的强度计算 :校核依据 : N/A n+M/( Wn) a=215.0N/mm2( 拉弯构件 )B: 幕墙分格宽 : 1.000m幕墙自重线荷载:G k=700 B/1000=700 1.000/1000=0.700kN/mNk:立柱受力 :Nk=

23、Gk L=0.700 3.300=2.310kNN: 立柱受力设计值 :r G:结构自重分项系数 : 1.2N=1.2Nk=1.22.310=2.772kN : 立柱计算强度 (N/mm2)( 立柱为拉弯构件 )N: 立柱受力设计值 : 2.772kNAn: 立柱型材净截面面积: 10.250cm2M:立柱弯矩 : 3.912kN mWn: 立柱在弯矩作用方向净截面抵抗矩3: 25.300cm : 塑性发展系数 : 1.05 =N10/A n+M 103/(1.05 Wn)=2.772 10/10.250+3.912 103/(1.05 25.300)=149.965N/mm2149.965N

24、/mm2 1/250挠度不满足要求！层间增加一支点，立柱计算跨度：1.65m 计算如下：校核依据 : d f L/250df =5 qWk Hsjcg 4 1000/(384 2.1 I x )=0.875mmDu: 立柱最大挠度与其所在支承跨度( 支点间的距离 ) 比值 :L: 立柱计算跨度 : 1.650mDu=U/(L 1000)=0.875/(1.650 1000)=1/1886 1/250挠度可以满足要求！5. 立柱抗剪计算 :校核依据 : max =125.0N/mm 2(1)Q wk:风荷载作用下剪力标准值(kN)Q wk=Wk Hsjcg B/2=1.923 3.300 1.0

25、00/2=3.173kN(2)Q w:风荷载作用下剪力设计值(kN)Q w=1.4 Qwk=1.4 3.173=4.442kN(3)Q Ek:地震作用下剪力标准值(kN)Q Ek=qEAk Hsjcg B/2=0.280 3.300 1.000/2=0.462kN(4)Q E:地震作用下剪力设计值(kN)Q E=1.3 QEk=1.3 0.462=0.601kN(5)Q:立柱所受剪力 :采用 Qw+0.5QE 组合Q=Q w+0.5 QE=4.442+0.5 0.601=4.743kN(6) 立柱剪应力 : : 立柱剪应力 :Ss:立柱型材计算剪应力处以上( 或下 ) 截面对中和轴的面积矩:

26、37.400cm 3立柱型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度 : LT_x=6.000mm 4 =QSs 100/(I x LT_x)=4.743 37.400 100/(101.000 6.000)2=29.270N/mm =29.270N/mm2 125.0N/mm 2立柱抗剪强度可以满足四、立柱与主结构连接采用 S +S +0.5S 组合GWEN1wk:连接处风荷载总值(N):N1wk=Wk B Hsjcg 1000=1.923 1.000 3.300 1000=6345.9N连接处风荷载设计值(N) :N1w=1.4 N1wk=1.4 6345.9=8884.26NN1Ek:连接处地震作

27、用(N):N1Ek=qEAk B Hsjcg 1000=0.280 1.000 3.300 1000=924.0NN1E:连接处地震作用设计值(N):N1E=1.3 N1Ek=1.3 924.0=1201.2NN1: 连接处水平总力(N):N1=N1w+0.5 N1E=8884.26+0.5 1201.2=9484.86NN2:连接处自重总值设计值(N):N2k=700B Hsjcg=700 1.000 3.300=2310.0NN2:连接处自重总值设计值(N):N2=1.2 N2k=1.2 2310.0=2772.0NN: 连接处总合力 (N): N=(N 12+N22) 0.5=(9484

28、.862+2772.000 2) 0.5=9881.63N根据钢结构设计规范GB50017-2003 公式 7.1.1-1、 7.1.1-2和 7.1.1-3计算h f : 角焊缝焊脚尺寸8.000mmL: 角焊缝实际长度 80.000mmhe: 角焊缝的计算厚度=0.7h f =5.6mmLw: 角焊缝的计算长度=L-2h f =64.0mmfhf : 角焊缝的强度设计值:120N/mm2 f : 角焊缝的强度设计值增大系数，取值为:1.22 m: 弯矩引起的应力 m=6 M/(2 hel w2 f )=35.88N/mm2 n: 法向力引起的应力 n =N/(2 he Lw f )=10.

29、85N/mm2 : 剪应力 =V/(2 Hf Lw)=2.71N/mm : 总应力22 2 0.5 =( m+n) + )=46.8122 =46.81N/mm f hf =120N/mm焊缝强度可以满足!五、幕墙预埋件总截面面积计算本工程预埋件受拉力和剪力V: 剪力设计值 : V=N 2=2772.0NN: 法向力设计值 : N=N 1=9484.86NM: 弯矩设计值 (N mm):e2: 螺孔中心与锚板边缘距离: 60.0mmM=V e2=2772.0 60.0=166320.0N mmN um1: 锚筋根数 : 4 根锚筋层数 : 2层 r : 锚筋层数影响系数 : 1.0关于混凝土：

30、强度等级C30混凝土轴心抗压强度设计值:f c=14.300N/mm2按现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010-2002 表 4.1.4 采用。选用 HPB 235 锚筋锚筋强度设计值 :f y =210.000N/mm2d:钢筋直径 : 12.0mm v: 钢筋受剪承载力系数: v=(4.0-0.08 d) (fc/f y ) 0.5依据 GB50010 10.9.1-5式计算=(4.0-0.0812.000) (14.300/210.000)0.5=0.8因为 v 大于 0.7 ，所以取 v=0.7t: 锚板厚度 : 8.0mm b: 锚板弯曲变形折减系数: b=0.6+0.25 (

31、t/d)依据 GB50010 10.9.1-6式计算=0.6+0.25(8.0/12.000)=0.8Z: 外层钢筋中心线距离 : 120.0mmA s: 锚筋实际总截面积 : A s=Num1 d2/4=4.000 3.14 d2/4=452.2mm2锚筋的总截面积计算值 :依据 GB50010 10.9.1-1和 10.9.1-2等公式计算As1=V/( r v f y )+N/(0.8 b f y)+M/(1.3 r b f y Z)=95.78mm2As2=N/(0.8 b f y)+M/(0.4 r b f y Z)=91.20mm295.78mm 2 452.2mm 291.20m

32、m 2 452.2mm 24 根 12.000 锚筋可以满足要求 !锚板面积A=25200.0 mm 20.5fcA=180180.0 NN=9484.86N 0.5fcA锚板尺寸可以满足要求!六、幕墙预埋件焊缝计算根据钢结构设计规范 GB50017-2003 公式 7.1.1-1 、 7.1.1-2 和 7.1.1-3 计算 h f : 角焊缝焊脚尺寸 8.000mmL: 角焊缝实际长度 100.000mmhe: 角焊缝的计算厚度=0.7h f =5.6mmLw: 角焊缝的计算长度=L-2h f =84.0mmf2hf : 角焊缝的强度设计值:160N/mm f : 角焊缝的强度设计值增大系

33、数，取值为:1.22 m: 弯矩引起的应力2 m=6 M/(2 hel w f )=10.350N/mm2 n: 法向力引起的应力 n =N/(2 he Lw f )=8.26N/mm2 : 剪应力 =V/(2 Hf Lw)=2.063N/mm2 : 总应力 =( m+n) 2+ 2) 0.5=18.72422 =18.724N/mm f hf =160N/mm焊缝强度可以满足!七、幕墙横梁计算1. 选用横梁型材的截面特性 :选用型材号 : XC5XF023选用的横梁材料牌号 : Q235 d=16横梁型材抗剪强度设计值: 125.000N/mm横梁型材抗弯强度设计值: 215.000N/mm

34、52横梁型材弹性模量: E=2.05 10 N/mm22M x 横梁绕截面X 轴 ( 平行于幕墙平面方向) 的弯矩 (N.mm)M y 横梁绕截面Y 轴 ( 垂直于幕墙平面方向) 的弯矩 (N.mm)33W ny 横梁截面绕截面Y 轴 ( 垂直于幕墙平面方向) 的净截面抵抗矩: W ny=2.560cm型材截面积 : A=4.800cm 塑性发展系数，可取21.052. 幕墙横梁的强度计算 :校核依据 : M x/ Wnx+My/ Wnyf=215.0(1) 横梁在自重作用下的弯矩 (kN m)横梁上分格高 : 0.100m横梁下分格高: 0.600mH-横梁受荷单元高( 应为上下分格高之和的

35、一半): 0.350ml-横梁跨度 ,l=1100mmG Ak:横梁自重 : 700 N/m 2G k:横梁自重荷载线分布均布荷载标准值(kN/m):G k=700 H/1000=700 0.350/1000=0.245kN/mG:横梁自重荷载线分布均布荷载设计值(kN/m)G=1.2Gk=1.20.245=0.294kN/mM y:横梁在自重荷载作用下的弯矩(kN m)M y=G B2/8=0.294 1.100 2/8=0.044kN m(2) 横梁在风荷载作用下的弯矩 (kN m)风荷载线分布最大集度标准值 ( 梯形分布 )qwk=Wk H=1.923 0.350=0.673KN/m风荷

36、载线分布最大集度设计值qw=1.4 qwk=1.4 0.673=0.942kN/mM xw:横梁在风荷载作用下的弯矩(kN m)M xw=qw B2 (3-H 2/B 2)/24=0.942 1.100 2 (3-0.3502/1.1002)/24=0.138kN m(3) 地震作用下横梁弯矩qEAk:横梁平面外地震作用: E:动力放大系数: 5 max:地震影响系数最大值: 0.080G Ak:幕墙构件自重 : 700 N/m 2qEAk=5 max 700/1000=5 0.080 700/1000=0.280kN/m2qex:水平地震作用最大集度标准值B: 幕墙分格宽 : 1.100m水

37、平地震作用最大集度标准值( 梯形分布 )qex=qEAk H=0.280 0.350=0.098KN/mqE:水平地震作用最大集度设计值 E: 地震作用分项系数 : 1.3 q E=1.3 qex=1.3 0.098=0.127kN/mM xE:地震作用下横梁弯矩:M xE=qE B2 (3-H 2/B 2)/24=0.127 1.100 2 (3-0.350 2/1.100 2)/24=0.019kN m(4) 横梁强度 : : 横梁计算强度 (N/mm2):采用 SG+SW+0.5S E组合W nx:横梁截面绕截面X 轴的净截面抵抗矩: 7.900cmW ny:横梁截面绕截面Y 轴的净截面

38、抵抗矩: 2.560cm :塑性发展系数 : 1.0533 =103 My/(1.05 Wny)+10 3 Mxw/(1.05 Wnx)+0.5 103 MxE/(1.05 Wnx)=35.30N/mm235.30N/mm2 a=215.0N/mm2横梁正应力强度可以满足3. 幕墙横梁的抗剪强度计算 :校核依据 : x=Vy Sx /(I x t x ) 125.0N/mm2校核依据 : y=Vx Sy /(I y t y ) 125.0N/mm2Vx-Vy-Sx-Sy-Ix-Iy-tx-横梁水平方向(X 轴 ) 的剪力设计值N；横梁竖直方向(Y 轴 ) 的剪力设计值N；横梁截面计算剪应力处以

39、上 ( 或下 ) 截面对中性轴 (X 轴) 的面积矩 =11.412cm3；横梁截面计算剪应力处左边 ( 或右边 ) 截面对中性轴 (Y 轴 ) 的面积矩 =20.000cm3；横梁绕截面 X 轴的毛截面惯性矩 =11.210cm4；横梁绕截面y 轴的毛截面惯性矩=4.630cm 4；横梁截面垂直于X 轴腹板的截面总宽度=6.0mm；t y- 横梁截面垂直于 Y 轴腹板的截面总宽度=7.0mm；f-型材抗剪强度设计值 =125.0N/mm2；(1)Q wk:风荷载作用下横梁剪力标准值 (kN)W k:风荷载标准值 : 1.923kN/m 2B: 幕墙分格宽 : 1.100m风荷载呈梯形分布时：

40、Q wk=Wk H B(1-H/B/2)/2=1.923 0.350 1.100 (1-0.350/(1.100 2)/2=0.311kN(2)Q w:风荷载作用下横梁剪力设计值Q w=1.4 Qwk=1.4 0.311(kN)=0.436kN(3)Q Ek:地震作用下横梁剪力标准值(kN)地震作用呈梯形分布时：Q Ek=qEAk H B(1-H/B/2)/2=0.280 0.350 1.100 (1-0.350/(1.100 2)/2=0.045kN(4)Q E:地震作用下横梁剪力设计值 (kN) E: 地震作用分项系数 : 1.3 Q E=1.3 QEk=1.3 0.045=0.059kN(5)V y:横梁竖直方向(y 轴 ) 的剪力设计值